JPS63171857A - 疲労特性に優れたステンレス鋼板帯 - Google Patents
疲労特性に優れたステンレス鋼板帯Info
- Publication number
- JPS63171857A JPS63171857A JP260687A JP260687A JPS63171857A JP S63171857 A JPS63171857 A JP S63171857A JP 260687 A JP260687 A JP 260687A JP 260687 A JP260687 A JP 260687A JP S63171857 A JPS63171857 A JP S63171857A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- precipitation hardening
- stainless steel
- steel
- surface layer
- point
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 13
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 title claims abstract description 13
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 11
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 title abstract 2
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 claims abstract description 21
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 17
- 238000005204 segregation Methods 0.000 claims abstract description 12
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims description 20
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 19
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 abstract description 15
- 238000005480 shot peening Methods 0.000 abstract description 8
- 238000005266 casting Methods 0.000 abstract description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 6
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 abstract description 5
- 238000007711 solidification Methods 0.000 abstract description 5
- 230000008023 solidification Effects 0.000 abstract description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 4
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract 2
- 229910001105 martensitic stainless steel Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 14
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 8
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 6
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 5
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 5
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 4
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 4
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 3
- 238000009661 fatigue test Methods 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 2
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 2
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 2
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 2
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 2
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000012733 comparative method Methods 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000008520 organization Effects 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、連続鋳造材の如きの急冷材から得られる疲労
特性に優れたマルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼
の製造方法に関するもので、原子力材料や海洋材料の他
化学装置材料の分野で好適に用いられる鋼の製造方法に
ついての提案である。
特性に優れたマルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼
の製造方法に関するもので、原子力材料や海洋材料の他
化学装置材料の分野で好適に用いられる鋼の製造方法に
ついての提案である。
この種のマルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼は、
オーステナイトには固溶するが、マルテンサイトにはほ
とんど溶解度を有しない金属をオーステナイト−マルテ
ンサイト変態後に、マルテンサイト地より析出させたも
ので、マルテンサイト変態と析出硬化を組合わせ利用し
たところに特徴を有するものである。
オーステナイトには固溶するが、マルテンサイトにはほ
とんど溶解度を有しない金属をオーステナイト−マルテ
ンサイト変態後に、マルテンサイト地より析出させたも
ので、マルテンサイト変態と析出硬化を組合わせ利用し
たところに特徴を有するものである。
（従来の技術）
上記マルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼の耐疲労
強度を向上させる方法として、従来例えば、金属表面技
術便覧（昭和５１年）第１２０４頁などに見られるよう
なショットピーニングによる方法が知られている。要す
るに、ショットピーニングによって表面層に圧縮残留応
力を生じさせる方法である。一般に、金属が疲労破壊す
るケースは、引張り応力によるものが多く、特に引張り
残留応力は材料の強さを低下させるが、逆に圧縮残留応
力はそれを軽減させる作用をする。すなわち、ショット
ピーニングは、加工物の表面に無数の小球を衝突させて
伸ばす加工なので、加工物の表面には圧縮残留応力が発
生し、所謂疲労強度が改善されるのである。
強度を向上させる方法として、従来例えば、金属表面技
術便覧（昭和５１年）第１２０４頁などに見られるよう
なショットピーニングによる方法が知られている。要す
るに、ショットピーニングによって表面層に圧縮残留応
力を生じさせる方法である。一般に、金属が疲労破壊す
るケースは、引張り応力によるものが多く、特に引張り
残留応力は材料の強さを低下させるが、逆に圧縮残留応
力はそれを軽減させる作用をする。すなわち、ショット
ピーニングは、加工物の表面に無数の小球を衝突させて
伸ばす加工なので、加工物の表面には圧縮残留応力が発
生し、所謂疲労強度が改善されるのである。
（発明が解決しようとする問題点）
素材表面に圧縮残留応力を付与すれば、疲労特性は改善
されるものの上記従来技術の場合、ショットピーニング
という表面処理工程が不可欠で、そのために製造の効率
・コストの面で不利があった。
されるものの上記従来技術の場合、ショットピーニング
という表面処理工程が不可欠で、そのために製造の効率
・コストの面で不利があった。
本発明の目的は、上述したショットピーニングという表
面処理工程に拠るまでもなく、従来の一般的な製造工程
の中で自然に付与し得る有利な技術を提案するところに
ある。
面処理工程に拠るまでもなく、従来の一般的な製造工程
の中で自然に付与し得る有利な技術を提案するところに
ある。
（問題点を解決するための手段）
本発明者らは、上掲の目的を実現するために開発・研究
を重ねた結果、化学成分に基いて決定されるマルテンサ
イト変態点（以下これをｒＭｓ点」と略記する）を特定
の範囲とし、凝固偏析、特に析出硬化元素などが濃化し
た中心偏析を生じさせるような鋳造を施せば、最終製品
の表面層に圧縮残留応力を付与でき、その結果として疲
労特性が改善されることを突き止めた。すなわち、本発
明は、 Ｃ：０．１ｗｔ％以下、Ｓｔ：２ｗｔ％以下、Ｍｎ ：
１ ｗｔ％以下、 Ｃｒ ： １０〜２０ ｗｔ％、
Ｎｉ ： ３〜１０ ｗｔ％を含有し、かつ析出硬化
元素としてのＭｏ：０．１〜３ｗｔ％、Ｔｉ：０．１〜
３Ｈｔ％Ｎｂ ： ０．１〜１ ｗｔ％およびＣｕ ：
０．５〜５ ｗｔ％を少なくとも一種含有し、残部が
Ｆｅおよび不可避的不純物よりなり、下記のＭｓ点；Ｍ
ｓ （”Ｃ） ＝１２２９．９−１６６６、７ （Ｃ＋
Ｎ） −２７，８Ｓｉ−３３，３Ｍｎ−４１，７Ｃｒ−
６１，１Ｎｉ−４４，３Ｍｏ＋５９．２Ｔｉ＋１４０．
８Ｎｂ−３０，６Ｃｕが８０〜２００℃の鋼を、中心偏
析が生じるような鋳造を経ることを特徴とする特許 テンサイト系析出硬化型ステンレス鋼の製造方法、を要
旨構成とする技術に想到した。
を重ねた結果、化学成分に基いて決定されるマルテンサ
イト変態点（以下これをｒＭｓ点」と略記する）を特定
の範囲とし、凝固偏析、特に析出硬化元素などが濃化し
た中心偏析を生じさせるような鋳造を施せば、最終製品
の表面層に圧縮残留応力を付与でき、その結果として疲
労特性が改善されることを突き止めた。すなわち、本発
明は、 Ｃ：０．１ｗｔ％以下、Ｓｔ：２ｗｔ％以下、Ｍｎ ：
１ ｗｔ％以下、 Ｃｒ ： １０〜２０ ｗｔ％、
Ｎｉ ： ３〜１０ ｗｔ％を含有し、かつ析出硬化
元素としてのＭｏ：０．１〜３ｗｔ％、Ｔｉ：０．１〜
３Ｈｔ％Ｎｂ ： ０．１〜１ ｗｔ％およびＣｕ ：
０．５〜５ ｗｔ％を少なくとも一種含有し、残部が
Ｆｅおよび不可避的不純物よりなり、下記のＭｓ点；Ｍ
ｓ （”Ｃ） ＝１２２９．９−１６６６、７ （Ｃ＋
Ｎ） −２７，８Ｓｉ−３３，３Ｍｎ−４１，７Ｃｒ−
６１，１Ｎｉ−４４，３Ｍｏ＋５９．２Ｔｉ＋１４０．
８Ｎｂ−３０，６Ｃｕが８０〜２００℃の鋼を、中心偏
析が生じるような鋳造を経ることを特徴とする特許 テンサイト系析出硬化型ステンレス鋼の製造方法、を要
旨構成とする技術に想到した。
（作 用）
本発明の着想の基礎とするところは、所要成分組成の析
出硬化型ステンレス鋼について、そのＭｓ点が８０〜２
００℃となるように合金設計し、かつ連続鋳造のよに急
冷に伴って最終凝固域の厚み中心部に特定成分（Ｎｉ，
Ｃｒ． Ｍｏ ｅｔｃ）が濃化した正偏析を生じさせ
た場合に、ショットピーニングが不要となるというとこ
ろにある。
出硬化型ステンレス鋼について、そのＭｓ点が８０〜２
００℃となるように合金設計し、かつ連続鋳造のよに急
冷に伴って最終凝固域の厚み中心部に特定成分（Ｎｉ，
Ｃｒ． Ｍｏ ｅｔｃ）が濃化した正偏析を生じさせ
た場合に、ショットピーニングが不要となるというとこ
ろにある。
要するに、上記成分組成の綱を連続鋳造することにより
、連鋳スラブ中心部に、Ｎｉ， Ｃｒ等の主要合金元素
およびＣｕ， Ｔｉ等の析出硬化元素の富化した部分を
偏析として残すことができ、その結果、中心部のＭｓ点
は、表層部より低くなって室温以下において表層部がマ
ルテンサイト変態しても、中心部の方はオーステナイト
として残留する。従って、中心部と表層部とでは組織に
差が生じ、表層部に圧縮残留応力を付与することができ
るのである。
、連鋳スラブ中心部に、Ｎｉ， Ｃｒ等の主要合金元素
およびＣｕ， Ｔｉ等の析出硬化元素の富化した部分を
偏析として残すことができ、その結果、中心部のＭｓ点
は、表層部より低くなって室温以下において表層部がマ
ルテンサイト変態しても、中心部の方はオーステナイト
として残留する。従って、中心部と表層部とでは組織に
差が生じ、表層部に圧縮残留応力を付与することができ
るのである。
そこで、本発明者らは、まず、化学成分とＭｓ点との関
係を詳細に調べた。以下その結果を説明する。
係を詳細に調べた。以下その結果を説明する。
各種成分組成の溶製材（５ｋｇ）を、鋳造−圧延し、１
０５０℃に加熱して熱処理し、その後熱膨張試験機によ
りＭｓ点を測定した。その後、Ｃ＋ Ｓｉｔ Ｍｎ。
０５０℃に加熱して熱処理し、その後熱膨張試験機によ
りＭｓ点を測定した。その後、Ｃ＋ Ｓｉｔ Ｍｎ。
Ｃｒ， Ｎｉの各係数についてはＢｉｃｈｅｒｖａｎ
”の式と同等とし、Ｍｏ＋ Ｔｉ． ＮｂおよびＣｕの
各係数については多重回帰によって求めた。得られた下
記の式と実測値とは±１０℃の範囲にあり、極めて相関
が高いものであった。
”の式と同等とし、Ｍｏ＋ Ｔｉ． ＮｂおよびＣｕの
各係数については多重回帰によって求めた。得られた下
記の式と実測値とは±１０℃の範囲にあり、極めて相関
が高いものであった。
Ｍｓ （ ’ｅ ）−１２２９． ９−１６６６． ７
（Ｃ＋Ｎ）−２７．８Ｓｉ−３３． ３Ｍｎ−４１．
７Ｃｒ−６１． ＩＮｉ−４４．３Ｍｏ＋５９．２Ｔ
ｉ＋１４０．８Ｎｂ−３０．６Ｃｕ次に、上記Ｍｓ点と
連続鋳造工程を施した製品の組織との関係を調べた。そ
の結果、計算されたＭｓ点が８０℃以下の場合、中心部
は合金元素富化層によるオーステナイト組織を示すが表
面近傍もオーステナイト・マルテンサイト混合組織を示
していた．また、計算されたＭｓ点が２００℃以上の場
合は、中心部まですべてマルテンサイト組織であった。
（Ｃ＋Ｎ）−２７．８Ｓｉ−３３． ３Ｍｎ−４１．
７Ｃｒ−６１． ＩＮｉ−４４．３Ｍｏ＋５９．２Ｔ
ｉ＋１４０．８Ｎｂ−３０．６Ｃｕ次に、上記Ｍｓ点と
連続鋳造工程を施した製品の組織との関係を調べた。そ
の結果、計算されたＭｓ点が８０℃以下の場合、中心部
は合金元素富化層によるオーステナイト組織を示すが表
面近傍もオーステナイト・マルテンサイト混合組織を示
していた．また、計算されたＭｓ点が２００℃以上の場
合は、中心部まですべてマルテンサイト組織であった。
一方、Ｍｓ点が８０〜２００℃のものは中心部のみにオ
ーステナイト組織が見られた。こうしたことからＭｓ点
によって組織の決定できることが確められた。
ーステナイト組織が見られた。こうしたことからＭｓ点
によって組織の決定できることが確められた。
さらに、上記３つのケースについて曲げ疲労試験を実施
したところ、中心部にのみオーステナイト組織を有する
鋼が最も高い疲労強度を示すこともわかった。これは次
のように理解される。すなわち、凝固過程において、通
常凝固偏析が生ずる。
したところ、中心部にのみオーステナイト組織を有する
鋼が最も高い疲労強度を示すこともわかった。これは次
のように理解される。すなわち、凝固過程において、通
常凝固偏析が生ずる。
角型鋼塊の場合、プレス工程を経るため、この偏析はか
なり軽減され内部は均質化している。ところが、スラブ
型鋼塊および連続鋳造のような急冷スラブの場合、中心
部に生じた合金元素等富化層による凝固偏析が最終製品
まで消滅することな（そのまま残る。しかも、表層部及
び中心部のＮｉ。
なり軽減され内部は均質化している。ところが、スラブ
型鋼塊および連続鋳造のような急冷スラブの場合、中心
部に生じた合金元素等富化層による凝固偏析が最終製品
まで消滅することな（そのまま残る。しかも、表層部及
び中心部のＮｉ。
Ｃｒ等の合金元素の富化した部分のＭｓ点が室温以上で
あれば、表層部から中心部まですべてマルテンサイトと
なるのに対し、表層部のＭｓ点が室温以上で中心部のＭ
ｓ点が室温以下となる場合には、表層と中心部とではそ
れぞれマルテンサイトとオーステナイトとなり、いわゆ
る組織差を生ずることとなる。
あれば、表層部から中心部まですべてマルテンサイトと
なるのに対し、表層部のＭｓ点が室温以上で中心部のＭ
ｓ点が室温以下となる場合には、表層と中心部とではそ
れぞれマルテンサイトとオーステナイトとなり、いわゆ
る組織差を生ずることとなる。
その結果、表層部はマルテンサイト変態によって体積膨
張が起るため、残留オーステナイトのままである中心部
との間では歪が導入され、表面層に圧縮残留応力が生成
し、その結果として疲労強度が向上することになる。
張が起るため、残留オーステナイトのままである中心部
との間では歪が導入され、表面層に圧縮残留応力が生成
し、その結果として疲労強度が向上することになる。
次に、本発明析出硬化型ステンレス鋼製造用素材につい
て、その成分を限定する理由について述べる。
て、その成分を限定する理由について述べる。
Ｃ：強度を確保するために必要な元素であり、０．１％
１ｔ％（以下は単に「％」で略記する）を超えると鋼板
が硬質化するから、上限を０．１％とした。
１ｔ％（以下は単に「％」で略記する）を超えると鋼板
が硬質化するから、上限を０．１％とした。
Ｓｉ：Ｃと同様に強度の確保と共に脱酸剤として有効で
あるが、２％を超えると靭性が劣化するから、上限を２
％とした。
あるが、２％を超えると靭性が劣化するから、上限を２
％とした。
Ｍｎ：強度および靭性の向上に有効であるが、１％を超
えると鋼板の機械的性質が劣化するから、上限を１％と
した。
えると鋼板の機械的性質が劣化するから、上限を１％と
した。
Ｃｒ：マルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼として
の主要元素であり、必要な耐食性を得るために１０％以
上の含有が不可決であり、一方２０％以上含有する場合
、δフエライト量を急増させ熱間加工性を劣化させるの
で、１０〜２０％に限定した。
の主要元素であり、必要な耐食性を得るために１０％以
上の含有が不可決であり、一方２０％以上含有する場合
、δフエライト量を急増させ熱間加工性を劣化させるの
で、１０〜２０％に限定した。
Ｎｉ：δフェライト相の生成を抑制する元素であり、Ｃ
ｒ量によっである程度左右されるが、あまり低くすると
本発明法で限られる鋼の特徴である析出硬化現象を低下
させるため、最低３％とした。一方高すぎると残留オー
ステナイト相が生成しやすくなるので１０％を上限とし
た。
ｒ量によっである程度左右されるが、あまり低くすると
本発明法で限られる鋼の特徴である析出硬化現象を低下
させるため、最低３％とした。一方高すぎると残留オー
ステナイト相が生成しやすくなるので１０％を上限とし
た。
Ｎ：Ｎは強度を向上させるが０．２％を超えると鋼板が
硬質化するから、０．２％以下としたＩ Ｍｏ。
硬質化するから、０．２％以下としたＩ Ｍｏ。
Ｔｉ、 Ｎｂ、およびＣｕは、析出硬化のための元素で
あり、単独あるいは複合して用いられるが、いずれも限
定量以下ではその効果が少なくそれ以上では脆化あるい
は熱間加工性の低下を伴うので、Ｍｏ：０．１〜３％、
Ｔｉ ： ０．１〜３％、Ｎｂ：０．１〜１％、Ｃｕ
： ０．５〜５％とした。
あり、単独あるいは複合して用いられるが、いずれも限
定量以下ではその効果が少なくそれ以上では脆化あるい
は熱間加工性の低下を伴うので、Ｍｏ：０．１〜３％、
Ｔｉ ： ０．１〜３％、Ｎｂ：０．１〜１％、Ｃｕ
： ０．５〜５％とした。
（実施例）
第１表に示す成分組成からなるマルテンサイト系析出硬
化型ステンレス鋼を、１８トン溶解し、連綿鋳造にて鋳
込んだスラブと普通造塊後プレスを行ったスラブとにつ
いて、同じように熱間圧延−熱処理−冷間圧延を経て、
最終１ｍの帯を製造し、その後１０５０℃での溶体化処
理後４８０℃Ｘ１ｈｒ Ａ、Ｃの析出硬化処理を施こし
て供試材１〜１２とした。
化型ステンレス鋼を、１８トン溶解し、連綿鋳造にて鋳
込んだスラブと普通造塊後プレスを行ったスラブとにつ
いて、同じように熱間圧延−熱処理−冷間圧延を経て、
最終１ｍの帯を製造し、その後１０５０℃での溶体化処
理後４８０℃Ｘ１ｈｒ Ａ、Ｃの析出硬化処理を施こし
て供試材１〜１２とした。
この供試材についてＭｓ点の計算、組織観察による中心
部の残留オーステナイトの有無及び曲げ疲労試験を行つ
た。
部の残留オーステナイトの有無及び曲げ疲労試験を行つ
た。
曲げ疲労試験としては西原式両振り板曲げ疲労試験機を
用いた。その結果を第２表に示す、この第２表より明ら
かなように、計算されたＭｓ点が８０〜２００℃のもの
は、普通造塊−プレス工程を経たものに比較すると連続
鋳造工程を経たものの方が疲労強度が優れている。第１
図に本発明材と比較材の各ミクロ組織の尊真を示すが、
本発明方法によって得られた鋼の中心部に残留オーステ
ナイト（白い層状のもの）が確認された。
用いた。その結果を第２表に示す、この第２表より明ら
かなように、計算されたＭｓ点が８０〜２００℃のもの
は、普通造塊−プレス工程を経たものに比較すると連続
鋳造工程を経たものの方が疲労強度が優れている。第１
図に本発明材と比較材の各ミクロ組織の尊真を示すが、
本発明方法によって得られた鋼の中心部に残留オーステ
ナイト（白い層状のもの）が確認された。
また、本発明方法による鋼が示している疲労強度のレベ
ルは、Ｆｅ系材料で得られる最高水準のものであるにも
かかわらず比較的合金元素添加量が少なくかつ単純な製
造工程で製造できる。
ルは、Ｆｅ系材料で得られる最高水準のものであるにも
かかわらず比較的合金元素添加量が少なくかつ単純な製
造工程で製造できる。
（発明の効果）
以上説明したように、本発明に係るマルテンサイト系析
出硬化型ステンレス鋼の製造方法によれば、特別の処理
（ショットピーニング）を施すことなく、表面層に圧縮
残留応力を生じさせることができるので、この種の鋼種
について簡単にかつ安価に疲労強度を向上させることが
できる。
出硬化型ステンレス鋼の製造方法によれば、特別の処理
（ショットピーニング）を施すことなく、表面層に圧縮
残留応力を生じさせることができるので、この種の鋼種
について簡単にかつ安価に疲労強度を向上させることが
できる。
第１図は、本発明方法と比較方法によって得られた各マ
ルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼についての表層
部と中心部における金属組織写真である。 特許出願人 日本冶金工業株式会社 代理人弁理士 杉 村 暁 秀 同 弁理士 杉 村 興 作第１
図
ルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼についての表層
部と中心部における金属組織写真である。 特許出願人 日本冶金工業株式会社 代理人弁理士 杉 村 暁 秀 同 弁理士 杉 村 興 作第１
図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、Ｃ：０．１ｗｔ％以下、Ｓｉ：２ｗｔ％以下、Ｍｎ
：１ｗｔ％以下、Ｃｒ：１０〜２０ｗｔ％、Ｎｉ：３〜
１０ｗｔ％を含有し、かつ析出硬化元素としてのＭｏ：
０．１〜３ｗｔ％、Ｔｉ：０．１〜３ｗｔ％Ｎｂ：０．
１〜１ｗｔ％およびＣｕ：０．５〜５ｗｔ％を少なくと
も一種含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物よりな
り、下記のＭｓ点が８０〜２００℃の鋼を、中心偏析が
生じるような鋳造を経ることを特徴とする疲労特性に優
れたマルテンサイト系析出硬化型ステンレス綱の製造方
法。 記 Ｍｓ（℃）＝１２２９．９−１６６６．７（Ｃ＋Ｎ）−
２７．８Ｓｉ−３３．３Ｍｎ−４１、Ｃｒ−６１．１Ｎ
ｉ−４４．３Ｍｏ＋５９．２Ｔｉ＋１４０．８Ｎｂ−３
０．６Ｃｕ
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP260687A JPS63171857A (ja) | 1987-01-10 | 1987-01-10 | 疲労特性に優れたステンレス鋼板帯 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP260687A JPS63171857A (ja) | 1987-01-10 | 1987-01-10 | 疲労特性に優れたステンレス鋼板帯 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63171857A true JPS63171857A (ja) | 1988-07-15 |
| JPH0314899B2 JPH0314899B2 (ja) | 1991-02-27 |
Family
ID=11534054
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP260687A Granted JPS63171857A (ja) | 1987-01-10 | 1987-01-10 | 疲労特性に優れたステンレス鋼板帯 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63171857A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7217905B2 (en) * | 2003-10-29 | 2007-05-15 | Delphi Technologies, Inc. | Weld filler metal that reduces residual stress and distortion |
| JP2008127613A (ja) * | 2006-11-20 | 2008-06-05 | Hitachi Ltd | 析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼 |
| JP2017155317A (ja) * | 2016-03-04 | 2017-09-07 | 日新製鋼株式会社 | スチールベルト用析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼板および製造方法 |
| JP2019127613A (ja) * | 2018-01-23 | 2019-08-01 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 熱間加工性に優れ、サブゼロ処理を要しない高硬度析出硬化型ステンレス鋼 |
| CN111101081A (zh) * | 2019-04-16 | 2020-05-05 | 嘉兴吉森科技有限公司 | 一种用于层压板的高强度沉淀硬化不锈钢及其制造方法 |
| WO2021171698A1 (ja) * | 2020-02-27 | 2021-09-02 | 日本冶金工業株式会社 | 析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼 |
| JP2022047494A (ja) * | 2020-09-11 | 2022-03-24 | クエステック イノベーションズ リミテッド ライアビリティ カンパニー | 付加製造用ステンレス鋼粉末 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59129755A (ja) * | 1983-01-18 | 1984-07-26 | Japan Steel Works Ltd:The | 高腐食疲労強度を有するステンレス鋳鋼 |
| JPS6036649A (ja) * | 1983-08-05 | 1985-02-25 | Nisshin Steel Co Ltd | 靭性に優れたマルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼 |
-
1987
- 1987-01-10 JP JP260687A patent/JPS63171857A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59129755A (ja) * | 1983-01-18 | 1984-07-26 | Japan Steel Works Ltd:The | 高腐食疲労強度を有するステンレス鋳鋼 |
| JPS6036649A (ja) * | 1983-08-05 | 1985-02-25 | Nisshin Steel Co Ltd | 靭性に優れたマルテンサイト系析出硬化型ステンレス鋼 |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7217905B2 (en) * | 2003-10-29 | 2007-05-15 | Delphi Technologies, Inc. | Weld filler metal that reduces residual stress and distortion |
| JP2008127613A (ja) * | 2006-11-20 | 2008-06-05 | Hitachi Ltd | 析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼 |
| JP4702267B2 (ja) * | 2006-11-20 | 2011-06-15 | 株式会社日立製作所 | 析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼 |
| JP2017155317A (ja) * | 2016-03-04 | 2017-09-07 | 日新製鋼株式会社 | スチールベルト用析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼板および製造方法 |
| JP2019127613A (ja) * | 2018-01-23 | 2019-08-01 | 山陽特殊製鋼株式会社 | 熱間加工性に優れ、サブゼロ処理を要しない高硬度析出硬化型ステンレス鋼 |
| CN111101081A (zh) * | 2019-04-16 | 2020-05-05 | 嘉兴吉森科技有限公司 | 一种用于层压板的高强度沉淀硬化不锈钢及其制造方法 |
| WO2021171698A1 (ja) * | 2020-02-27 | 2021-09-02 | 日本冶金工業株式会社 | 析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼 |
| JP2021134395A (ja) * | 2020-02-27 | 2021-09-13 | 日本冶金工業株式会社 | 析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼 |
| JP2022047494A (ja) * | 2020-09-11 | 2022-03-24 | クエステック イノベーションズ リミテッド ライアビリティ カンパニー | 付加製造用ステンレス鋼粉末 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0314899B2 (ja) | 1991-02-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US11085093B2 (en) | Ultra-high strength maraging stainless steel with salt-water corrosion resistance | |
| EP2279276B1 (en) | Stainless steel product, use of the product and method of its manufacture | |
| WO2015111403A1 (ja) | ステンレス冷延鋼板用素材およびその製造方法 | |
| JP2009503257A (ja) | 耐食性・冷間成形性・切削性高強度マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JPH0445576B2 (ja) | ||
| JP5862846B2 (ja) | フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
| JP2020509175A (ja) | 強度及び軟性に優れた低合金鋼板 | |
| JP5181439B2 (ja) | 無方向性電磁鋼板 | |
| JP4327030B2 (ja) | 張出し性と耐発銹性に優れた低Ｎｉオ−ステナイト系ステンレス鋼 | |
| JPH05255813A (ja) | 加工性と制振性能に優れた高強度合金 | |
| JPS63171857A (ja) | 疲労特性に優れたステンレス鋼板帯 | |
| US20230272497A1 (en) | Ultra-high strength maraging stainless steel with salt-water corrosion resistance | |
| JPH0583610B2 (ja) | ||
| JP2002167652A (ja) | 高強度・高耐疲労特性に優れた薄板材 | |
| JPH029647B2 (ja) | ||
| JP2583694B2 (ja) | 延性， 耐摩耗性および耐銹性に優れた電気材料用フェライト系ステンレス鋼の製造方法 | |
| JPS61136622A (ja) | 高強度低合金鋼極厚鋼材の製造方法 | |
| JPH0717946B2 (ja) | 耐濃硫酸腐食性に優れた二相ステンレス鋼の製造方法 | |
| JP6279118B1 (ja) | 耐食性及び曲げ加工性に優れた高強度の複相ステンレス鋼材 | |
| JPH0830253B2 (ja) | 加工性に優れた析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JP2665009B2 (ja) | 高強度マルテンサイトステンレス鋼及びその製造方法 | |
| RU2173729C1 (ru) | Аустенитная коррозионностойкая сталь и изделие, выполненное из нее | |
| JPH0261540B2 (ja) | ||
| JP5136174B2 (ja) | 耐候性、耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルト用鋼 | |
| US2677610A (en) | High temperature alloy steel and articles made therefrom |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |