JPS59217671A - 部分安定化ジルコニア焼結体を用いた断熱構造 - Google Patents
部分安定化ジルコニア焼結体を用いた断熱構造Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、部分安定化ジルコニア焼結体を断熱材として
長期間安定的に使用し得る断熱構造に関する。
長期間安定的に使用し得る断熱構造に関する。
部分安定化ジルコニア焼結体く以下rpsz焼結体」と
略称)は準安定相である正方晶ジルコニアを焼結体中に
残留させることによって高強度かつ高靭性を有する材料
となることが知られており、構造材料として注目されて
いる。加えてジルコニア焼結体は、これと同程度の強度
及び靭性を有する窒化珪素焼結体と比べて格段に優れた
断熱性を備えているため、これをディーゼルエンジンの
燃焼室に断熱材として用いることによってエンジンの燃
焼効率を高めようとする試みがなされている。
略称)は準安定相である正方晶ジルコニアを焼結体中に
残留させることによって高強度かつ高靭性を有する材料
となることが知られており、構造材料として注目されて
いる。加えてジルコニア焼結体は、これと同程度の強度
及び靭性を有する窒化珪素焼結体と比べて格段に優れた
断熱性を備えているため、これをディーゼルエンジンの
燃焼室に断熱材として用いることによってエンジンの燃
焼効率を高めようとする試みがなされている。
しかしながらPSZ焼結体は200℃及至300°Cの
温度範囲で前記正方晶が単斜晶に転移する性質を有して
おり、この転移現象によって強度劣化を起こし、耐久性
を損なっていることが知られている。
温度範囲で前記正方晶が単斜晶に転移する性質を有して
おり、この転移現象によって強度劣化を起こし、耐久性
を損なっていることが知られている。
一般に容器の内容を加熱又は保温することによって容器
の内外に温度差が生じると、内壁側に圧縮応力、外壁側
に引張り応力が働くことは周知であるが、発明者等は鋭
意検討の結果、焼結体中の温度分布の中で上記転移現象
が生じる危険温度領域を圧縮応力場の中に存在せしめる
ように断熱条件を設定することによって、外壁側に働く
引張り応力を弱め、PSZ焼結体の断熱材としての耐久
性が向上することを見出したのである。
の内外に温度差が生じると、内壁側に圧縮応力、外壁側
に引張り応力が働くことは周知であるが、発明者等は鋭
意検討の結果、焼結体中の温度分布の中で上記転移現象
が生じる危険温度領域を圧縮応力場の中に存在せしめる
ように断熱条件を設定することによって、外壁側に働く
引張り応力を弱め、PSZ焼結体の断熱材としての耐久
性が向上することを見出したのである。
本発明は上記の知見にもとづいて得られたもので、その
要旨とすることろは部分安定化ジルコニア焼結体からな
る略円筒又は球殻形状の中空容器の内容を加熱又は保温
する構造において、該中空容器の温度が200℃以上で
ある部分に働く円周応力がl kg / :以上400
kg/;以下の圧縮応力となっていることを特徴とす
る部分安定化ジルコニア焼結体を用いた断熱構造に存す
る。
要旨とすることろは部分安定化ジルコニア焼結体からな
る略円筒又は球殻形状の中空容器の内容を加熱又は保温
する構造において、該中空容器の温度が200℃以上で
ある部分に働く円周応力がl kg / :以上400
kg/;以下の圧縮応力となっていることを特徴とす
る部分安定化ジルコニア焼結体を用いた断熱構造に存す
る。
本発明方法において、中空容器の温度が200°C以上
である部分に働く円周応力を上記の様に限定した理由は
円周応力がl kg / vats未溝の圧縮応力であ
る場合は耐久性を向上させる効果(こ乏しく、4QQ
kg / t;F以上の圧縮応力となると通常のPSZ
焼結体の耐圧力を超えるからである。
である部分に働く円周応力を上記の様に限定した理由は
円周応力がl kg / vats未溝の圧縮応力であ
る場合は耐久性を向上させる効果(こ乏しく、4QQ
kg / t;F以上の圧縮応力となると通常のPSZ
焼結体の耐圧力を超えるからである。
円周応力が上記限定範囲に含まれる断熱構造を得るため
には、使用温度に応じた形状又は形状に応じた使用温度
を選定しなければならないが一般的には次の計算式によ
りそれらの条件を求めるこ容器の形状が円筒である場合
、温度が200℃である部分に働く円周応力ζ。0は、 ただし al:円筒の横断面の内半径(tm) し1 :円筒の横断面の外半径(x* )Tに円筒の内
壁温度(°C) T2:円筒の外壁温度(’C) E、:PSZ焼結体の弾性係数(kg / l/)α
: psz焼結体の線熱膨張係数(1/ ”C)1/r
:PSZ焼結体のポアッソン比 T :円筒の中心軸から温度が200℃である部分に至
るまでの最短距離(鮪) となる。また、容器の形状が球殻である場合、円周応力
九は、 −(2 であるが −(3 −・(4 ただし a2:球殻の内半径(n) 峠 :球殻の外半径(−m ) T、:球殻の内壁温度(℃) T、二球殻の外壁温度(’c ) γ2 :球殻の中心から温度が200 ’cである部分
に至るまでの最短距離(m ) となるので温度が200 ”cである部分に働く円周応
力軸、。は、(3)式においてTm2O3とした場合に
変きる。本発明断熱構造は容器の内容を加熱又は保温す
る構造を対象としているので、円周応力CλDQ ) が1 kg / m2以上であれば、温度が20
0 ’cを超える部分の円周応力はその耐圧力を超えな
い限り当然前記限定範囲に含まれる。
には、使用温度に応じた形状又は形状に応じた使用温度
を選定しなければならないが一般的には次の計算式によ
りそれらの条件を求めるこ容器の形状が円筒である場合
、温度が200℃である部分に働く円周応力ζ。0は、 ただし al:円筒の横断面の内半径(tm) し1 :円筒の横断面の外半径(x* )Tに円筒の内
壁温度(°C) T2:円筒の外壁温度(’C) E、:PSZ焼結体の弾性係数(kg / l/)α
: psz焼結体の線熱膨張係数(1/ ”C)1/r
:PSZ焼結体のポアッソン比 T :円筒の中心軸から温度が200℃である部分に至
るまでの最短距離(鮪) となる。また、容器の形状が球殻である場合、円周応力
九は、 −(2 であるが −(3 −・(4 ただし a2:球殻の内半径(n) 峠 :球殻の外半径(−m ) T、:球殻の内壁温度(℃) T、二球殻の外壁温度(’c ) γ2 :球殻の中心から温度が200 ’cである部分
に至るまでの最短距離(m ) となるので温度が200 ”cである部分に働く円周応
力軸、。は、(3)式においてTm2O3とした場合に
変きる。本発明断熱構造は容器の内容を加熱又は保温す
る構造を対象としているので、円周応力CλDQ ) が1 kg / m2以上であれば、温度が20
0 ’cを超える部分の円周応力はその耐圧力を超えな
い限り当然前記限定範囲に含まれる。
) 従って、本発明は温度が2QQ℃以上の部分に働
く円周応力が前記範囲の圧縮応力となるように、) 計
算式(1)又は(4)ニ基づい7al 、b、、a、。
く円周応力が前記範囲の圧縮応力となるように、) 計
算式(1)又は(4)ニ基づい7al 、b、、a、。
b2. T、 、 T、 、 T3. T+、 EP
、 α及び咋を選定し得るあらゆる断熱構造に利用で
きる。
、 α及び咋を選定し得るあらゆる断熱構造に利用で
きる。
また、使用の態様によりどうしても円周応力が所望の範
囲にはいるように選定条件を設定できない場合であって
も、容器の形状が円筒又は略円筒であるならば、容器を
焼バメにより円筒形金属部品に嵌合し、容器と金属部品
との熱膨張差によって容器に加わる圧縮応力が上記選定
条件のみから得られる円周応力の不i分を補うことがで
きる場合は、同様に本発明の効果を奏することができる
。
囲にはいるように選定条件を設定できない場合であって
も、容器の形状が円筒又は略円筒であるならば、容器を
焼バメにより円筒形金属部品に嵌合し、容器と金属部品
との熱膨張差によって容器に加わる圧縮応力が上記選定
条件のみから得られる円周応力の不i分を補うことがで
きる場合は、同様に本発明の効果を奏することができる
。
金属部品に嵌合する条件は、円周応力の不足分をΔCと
し、焼バメにょる面圧をPmとするとただし C:金属部品の横断面の外半径(鶴) δ:焼バメ代 E、:金属部品の弾性係数(kg/:)シM:金属部品
のポアッソン比 で与えられる。
し、焼バメにょる面圧をPmとするとただし C:金属部品の横断面の外半径(鶴) δ:焼バメ代 E、:金属部品の弾性係数(kg/:)シM:金属部品
のポアッソン比 で与えられる。
本発明断熱構造に用いるpsz焼結体の具体的組成につ
いては特に限定する必要はないが、安定化剤であるY2
O3の含有量が4モル%以上である場合には正方晶が安
定に存在するので、本発明は転移現象が強度劣化の最大
原因となっているY2O3含有量3.5モル%以下の主
として正方晶からなるpsz焼結体を用いた場合に最も
効果的である。
いては特に限定する必要はないが、安定化剤であるY2
O3の含有量が4モル%以上である場合には正方晶が安
定に存在するので、本発明は転移現象が強度劣化の最大
原因となっているY2O3含有量3.5モル%以下の主
として正方晶からなるpsz焼結体を用いた場合に最も
効果的である。
以下実施例を示す。
実施例1
平均粒径0.1 μ”mのZrO2粉末9粉末97冗o
1Y2O3粉末3 mo1%を秤量し、湿式混合し、乾
燥後、ラバープレス法により圧力1500kg/cJで
成形し、次いで大気中温度1600℃、保持時間1時間
の条件で焼成することによって内半径130、外半径1
7m、高さ15mのpsz焼結体からなる円筒容器を製
作した、この容器の内壁温度及び外壁温度をそれぞれ2
80℃及び120℃に保持し、500時間経過後、浸漬
検査によって容器の外観検査を行ったところ、何等異状
無かった。式(1)にa、 =13、bl=17、T
+ −280、T2=j20 、 EP = 2 X
10″、α=11.4X10’及びν=0.25を代入
して計算したところ、円周応力はF、、= 1.49
(kg/ m;)の圧縮応力であった。
1Y2O3粉末3 mo1%を秤量し、湿式混合し、乾
燥後、ラバープレス法により圧力1500kg/cJで
成形し、次いで大気中温度1600℃、保持時間1時間
の条件で焼成することによって内半径130、外半径1
7m、高さ15mのpsz焼結体からなる円筒容器を製
作した、この容器の内壁温度及び外壁温度をそれぞれ2
80℃及び120℃に保持し、500時間経過後、浸漬
検査によって容器の外観検査を行ったところ、何等異状
無かった。式(1)にa、 =13、bl=17、T
+ −280、T2=j20 、 EP = 2 X
10″、α=11.4X10’及びν=0.25を代入
して計算したところ、円周応力はF、、= 1.49
(kg/ m;)の圧縮応力であった。
実施例2
実施例1と同一条件で製作した円筒容器を内径17ta
、外径19m、高さ15mmの350G鋼材からなる円
筒容器に焼きバメ代0.06で嵌合し、psz焼結体か
らなる容器の内壁温度及び鋼材からなる容器の外壁温度
をそれぞれ320℃及び120℃に保持し、500時間
経過後、何等異状は発見されなかった。
、外径19m、高さ15mmの350G鋼材からなる円
筒容器に焼きバメ代0.06で嵌合し、psz焼結体か
らなる容器の内壁温度及び鋼材からなる容器の外壁温度
をそれぞれ320℃及び120℃に保持し、500時間
経過後、何等異状は発見されなかった。
α−11,4X 10−:、/I、pν1つ=0.25
1.j=0.06、Eイー2、I XIO″l及び惰=
0.30を代入してW−+7XO”を計算したところ、
その値は3.20 (kg/ #)の圧縮応力であった
。
1.j=0.06、Eイー2、I XIO″l及び惰=
0.30を代入してW−+7XO”を計算したところ、
その値は3.20 (kg/ #)の圧縮応力であった
。
比較例1
内壁温度及び外壁温度がそれぞれ360°C及び200
℃である以外は実施例1と同一条件で試験したところ、
100時間経過後に容器の外壁にクラックが発生してい
家τ17が浸漬検査によって認められた。式(1)にT
、 =360 、T2=200を代入して実施例1と
同様に計算したところ、円周応力は「ユ。o= 22
kg / txの引張り応力であった。
℃である以外は実施例1と同一条件で試験したところ、
100時間経過後に容器の外壁にクラックが発生してい
家τ17が浸漬検査によって認められた。式(1)にT
、 =360 、T2=200を代入して実施例1と
同様に計算したところ、円周応力は「ユ。o= 22
kg / txの引張り応力であった。
比較例2
内壁温度及び外壁温度がそれぞれ320℃及び160°
Cである以外は実施例1と同一条件で試験したところ、
500時間経過後に容器の外壁にクランクが発生してい
るところが浸漬検査によって認められた。式(1)にT
、 =320 XT2=160を代入して実施例1と
同様に計算したところ、円周応力は6゜。−11kg
/ Wの引張り応力であった。
Cである以外は実施例1と同一条件で試験したところ、
500時間経過後に容器の外壁にクランクが発生してい
るところが浸漬検査によって認められた。式(1)にT
、 =320 XT2=160を代入して実施例1と
同様に計算したところ、円周応力は6゜。−11kg
/ Wの引張り応力であった。
以上の様に、psz焼結体を用いた本発明断熱構造は従
来構造に比べて著しく耐久性に優れているので、ディー
ゼルエンジンの予燃焼室、シリンダーライナー等の如く
材料中に200℃〜300℃の危険温度領域を有する各
種断熱構造に有用である。
来構造に比べて著しく耐久性に優れているので、ディー
ゼルエンジンの予燃焼室、シリンダーライナー等の如く
材料中に200℃〜300℃の危険温度領域を有する各
種断熱構造に有用である。
特許出願人 日本特殊陶業株式会社
代表者 小川修次
手 続 補 正 書(自発)
昭和59年5り/g日
り事件の表示
昭和58年特許願 第93213号
2発明の名称
部分安定化ジルコニア焼結体を用いた断熱構造a補正を
する者 事件との関係 特許出願人 郵便番号 467−91 (凋l緯訓440−6111) 屯補正の対象 明細書中、発明の詳細な説明の欄。
する者 事件との関係 特許出願人 郵便番号 467−91 (凋l緯訓440−6111) 屯補正の対象 明細書中、発明の詳細な説明の欄。
氏補正の内容
別紙の通シ
1明細書第8頁第15行目から同第16行目までを下記
の通り訂正します。
の通り訂正します。
「体からなる容器の内壁温度および外壁温度をそれぞれ
320℃および120℃に保持し、」以上
320℃および120℃に保持し、」以上
Claims (2)
- (1)部分安定化ジルコニア焼結体からなる略円筒又は
球殻形状の中空容器の内容を加熱又は保温する構造にお
いて、該中空容器の温度が200℃以上である部分に働
く円周応力が1 kg / m7以上400kg /
a以下の圧縮応力となっていることを特徴とする部分安
定化ジルコニア焼結体を用いた断熱構造。 - (2)中空容器が金属部品に嵌合されている特許請求の
範囲第1項記載の部分安定化ジルコニア焼結体を用いた
耐熱構造。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58093213A JPS59217671A (ja) | 1983-05-26 | 1983-05-26 | 部分安定化ジルコニア焼結体を用いた断熱構造 |
DE19843419678 DE3419678A1 (de) | 1983-05-26 | 1984-05-25 | Waermeisolierendes gebilde aus einem teilstabilisierten zirkonoxid-sinterkoerper |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58093213A JPS59217671A (ja) | 1983-05-26 | 1983-05-26 | 部分安定化ジルコニア焼結体を用いた断熱構造 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59217671A true JPS59217671A (ja) | 1984-12-07 |
Family
ID=14076282
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58093213A Pending JPS59217671A (ja) | 1983-05-26 | 1983-05-26 | 部分安定化ジルコニア焼結体を用いた断熱構造 |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59217671A (ja) |
DE (1) | DE3419678A1 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6245459A (ja) * | 1985-08-21 | 1987-02-27 | Toshiba Mach Co Ltd | ホツトチヤンバ−型ダイカスト機の金型装置 |
JPS62138359A (ja) * | 1985-12-13 | 1987-06-22 | 住友電気工業株式会社 | セラミツク焼結体 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19508321A1 (de) * | 1995-03-09 | 1996-09-12 | Klein Schanzlin & Becker Ag | Kreiselpumpenaggregat mit integrierter Wärmesperre |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5642909A (en) * | 1979-09-18 | 1981-04-21 | Ngk Insulators Ltd | Solid electrolyte |
-
1983
- 1983-05-26 JP JP58093213A patent/JPS59217671A/ja active Pending
-
1984
- 1984-05-25 DE DE19843419678 patent/DE3419678A1/de active Granted
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6245459A (ja) * | 1985-08-21 | 1987-02-27 | Toshiba Mach Co Ltd | ホツトチヤンバ−型ダイカスト機の金型装置 |
JPS62138359A (ja) * | 1985-12-13 | 1987-06-22 | 住友電気工業株式会社 | セラミツク焼結体 |
JPH0348153B2 (ja) * | 1985-12-13 | 1991-07-23 | Sumitomo Electric Industries |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3419678A1 (de) | 1984-11-29 |
DE3419678C2 (ja) | 1987-12-23 |
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