JPS59212102A - Manufacture of angle stainless steel - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To obtain continuously an angle stainless steel having accurate shape from a stainless steel material having poor workability by using the prescribed calibered dies and rolling a heated sheet-shaped rolling material under the prescribed conditions. CONSTITUTION:A butterfly-type, preforming calibered die, having the dimensions and shape of, vertical angle; 90-100 deg., width/height; 0.3-0.55, and attached to a roll, is prepared. By using this calibered die and a finishing calibered die in sequence; a heated, sheet-shaped rolling material of stainless steel is continuously rolled under the conditions of, cumulative draft; >=35%, rolling speed; 0.5-1m/ sec. (roll peripheral speed), and the number of rolling passes; two passes (one pass for each calibered die).

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は、アングル：４”ｊＳ　ｆ３：イ１するλテ
ルス′１ｆｊｌ１４山形材を、軽圧下圧延ＤＣて能−ネ
良く、かつ低コストで製造する方法に関するしのである
。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a method for manufacturing a λ tellus '1fjl14 angle-shaped material having an angle of 4''jS f3:1, efficiently and at low cost by light reduction rolling DC. .

近年、各種建造物や機械装置ブ、口等のｈ”ｉ込物（・
τ（三ｌ々な金属形材の使用がなざｆｌ、るよう二・て
なってさ／こが、このような形相は、従来、必υな圧「
：達を確保して正確な形状を実現するために全て角又（
ハ）、丸ビレットが出発素材とされており、ｇｉ’ｓ　
１　＋ｇ　（ｔ）、　（Ｌｌ）或いは（Ｃ）に示される
如き圧延スケジュールによる高圧下率の多バス圧延を・
施されて製造きノ１．るのが普通であった。In recent years, various types of buildings, mechanical equipment, mouths, etc.
τ (This is due to the fact that the use of various metal profiles has become difficult.) Conventionally, this type of shape has not been able to withstand the necessary pressure.
: All squares (
C), round billet is used as the starting material, and gi's
1 +g (t), (Ll), or (C) multi-bus rolling with a high reduction rate according to the rolling schedule shown in
Processed and manufactured 1. It was common to

しかしながら、このような従来θ−にあっては、■　素
材の断面積が太きく、従って圧延ＶＣ際して長い加熱時
間を必要とするので加熱炉が大型になり、エネルギー使
用量や無公害化費用が膨大になる、 ■　成形に高圧下全必要とするので、各種ステンレス鋼
等のような錫変形抵抗、低変形能レイ−１の形材成形が
極めて困難である、 ■　素材の単重が圧延長さや炉内寸法等で制限され、圧
悪伺１本当りの切捨て代が多くなるので、歩留ジが悪い
、 ■　ロール関係の付帯装置や部品等が多く必要であり、
孔替えやサイズ替えのための段取りロス時間が多い、 ■　製品サイズ毎に各スタンドの孔替えやロール替えを
しなけれ１げｔらない上、これらの取替え作業が容易で
（Ｃないので、圧延設備の実稼働率が極めて低く、また
、必要ロール数も多くなってロール費用が嵩む。However, in the case of such conventional θ-, ■ The cross-sectional area of the material is large, and therefore a long heating time is required during rolling VC, resulting in a large heating furnace, which reduces energy consumption and reduces pollution. The cost would be enormous; ■ Because molding requires high pressure, it is extremely difficult to form a shape of tin with low deformation resistance and low deformability, such as various stainless steels. ■ The unit weight of the material is low. It is limited by the rolling length and furnace internal dimensions, and the amount of cut-off per roll increases, resulting in poor yields. ■ Many roll-related ancillary equipment and parts are required;
There is a lot of setup loss time due to hole changes and size changes. ■ Not only does it take a lot of time to change the holes and rolls in each stand for each product size, but these changes are easy (because there is no C, rolling The actual operating rate of the equipment is extremely low, and the number of required rolls increases, increasing roll costs.

（２）孔替えやロール替えの際ｔて、各スタンドの孔型
形状不良やセノテイング不良等が発生しゃすぐ、製品形
状１乞バラツキを生じ易い、■　スタンド数が多く、し
かも作業環境が繁雑となるので、操業人員を多く必要と
する、■　バス工程が多いので圧延終止温度が低くなり
、従ってそのま１での再結晶ができないので圧延完了後
の熱処理が必要である、 ■　圧延肌や形状のバラツキを生じ易く、熱処理、矯正
、ショツトブラスト及び酸洗等のｉＩｆ　！’Ｌ工程が
必要である、 等の問題があシ、その解決策を来た県Ｉ”１１ぜないの
が現状であった。(2) When replacing holes or changing rolls, defects in the hole shape or poor cenoting of each stand can easily occur, resulting in slight variations in product shape. ■ Since there are many bath processes, the final temperature of rolling is low, so recrystallization cannot be performed at that stage, so heat treatment is required after rolling is completed.■ Rolled surface and shape It is easy to cause variations in the temperature, and if heat treatment, straightening, shot blasting, pickling, etc. There were problems such as the need for the L process, and the current situation was that no one in the prefecture had a solution.

ところで、このような従来の形ヰ／１製造法にお（５る
問題点を認識すれば、形状の製造に際し、その出発素材
を板材とすることにより直ちに、小さな圧下量でかつ少
ないバス回数にてＩｉｌ’ｉ望の製品が１（）られると
の錯覚に陥る恐れがあるが、板状素材から形材を製造し
ようとしても、累月肉厚が薄い関係上必要な圧下ｆｆｉ
　を確保することができず、従って熱間圧延形材最大の
特徴であるところの頂角部まで完全に肉の充腐した正し
い形４）ｓの製品を得ることは不可能であると一般に考
えらｔｚており、現に、板状素材から形材全製造するこ
とに関する報告はこれまで皆無であったのである。By the way, if you recognize the problems with the conventional shape I/1 manufacturing method, by using a plate as the starting material when manufacturing the shape, you can immediately reduce the amount of reduction and the number of baths. There is a risk of falling into the illusion that the desired product will be completely reduced, but even if you try to manufacture a profile from a plate-shaped material, the reduction required due to the thin wall thickness
Therefore, it is generally considered that it is impossible to obtain a product with the correct shape 4), which is completely filled with flesh up to the top corner, which is the most distinctive feature of hot-rolled shapes. In fact, there have been no reports to date on the complete production of shapes from plate-like materials.

もつとも、いわゆる冷間ロール成形法により、板材全出
発素材としてアングルレヲ製造すること／ は以前から実施されているが、この方法でに、素材が薄
肉材料でしかも成形性の良好なものに限られる上、実質
的な圧下をともなわない曲げ加工が行われるのみである
ので、や（４Ｄアングルの頂角部が丸まってしまい、熱
間圧延形材の如き尖鋭な稜角部を有する製品を得ること
ができないものであった。However, although it has been practiced for some time to produce angle lays using the so-called cold roll forming method as a starting material for sheet materials, this method is limited to thin-walled materials with good formability. Since only bending is performed without substantial rolling reduction, the apex corner of the 4D angle is rounded, making it impossible to obtain a product with sharp edges such as hot-rolled sections. It was something.

本発明者等は、上述のような各種事項をふ１えた上で、
従来の形材規造法における如き諸問題を生ずることなく
、特にステンレス鋼等の比較的加工性の悪い金属の山珍
材全高能率で、かつ低コストで製造する方法を見出すべ
く、試行錯誤を繰シ返しながら実験・研究を重ねた結果
。The inventors of the present invention, after considering various matters as mentioned above,
Through trial and error, we were able to find a method to manufacture Yamajin materials from metals that are relatively difficult to work with, such as stainless steel, with high efficiency and at low cost, without causing the problems encountered with conventional shape forming methods. The result of repeated experiments and research.

圧延・Ｄ予備成形孔型、圧延温度、圧下率、及び圧延ス
ピードをそれぞれ特定の範囲内に厳密に、力・つ総合的
Ｌ′こ管理することによって、比較的変形抵抗が高く、
変形能が七ｉｔはど良好でにないステンレス鋼のような
材料であっても、例えばホラトコ１ルカ・ら必要幅にス
リットした条材の如き板状ｌ：イを素材とし、かつ仕上
孔型を含めて２バス圧延を施す０みで、頂角部先端す−
まで材料が充１岡した正確な形状○山形材を連続的に得
ることができ、しかも、直接焼なまし現象全利用して成
形後の格別な熱処理なしに良好な伺質性状を達成するこ
とが可能である、 との思いもかけない知見を得る１′こ至った（うである
。By strictly controlling the rolling/D preforming hole type, rolling temperature, rolling reduction rate, and rolling speed within specific ranges, and by controlling the force and overall L', the deformation resistance is relatively high.
Even if the material is a material such as stainless steel, which has a deformability of less than 7 degrees, for example, it is made of plate-shaped material such as a strip of slit to the required width, and has a finished hole shape. 2-bath rolling including
It is possible to continuously obtain an accurate shape of the material until the material has been fully formed.In addition, by fully utilizing the direct annealing phenomenon, good texture properties can be achieved without any special heat treatment after forming. This led me to the unexpected discovery that it is possible.

この発明は、上記知見１ｃ基ついてなされたものであっ
て。This invention was made based on the above-mentioned finding 1c group.

板状のステンレス調圧延素材を加熱した後、ロールに付
設した 頂角：９０〜１’００”。After heating the plate-shaped stainless steel rolled material, the apex angle attached to the roll is 90 to 1'00''.

幅／高さ二０３０〜０．５５、 の寸法形状を有するバクフライ型の予備成形孔型と、仕
上げ孔型とを順次用いて。A backfly type preforming hole mold having a width/height of 2030 to 0.55 and a finishing hole mold were used in sequence.

圧延温度：８５０〜１０００℃、 累積圧下率：３５係以上、 圧延速度：ロール周速度で０．５〜１．０　ｍ　／　ｓ
ｅｔ、ロールバス回数：２バス（予備１戊形孔型並びし
て仕」二孔型のそれぞれ１ バスずつ） の条件で連続的に圧延することによって、多くのバス回
数全必要とすることなく、正確な形状の。Rolling temperature: 850-1000℃, Cumulative reduction rate: 35 coefficients or more, Rolling speed: 0.5-1.0 m/s at roll circumferential speed
et, the number of roll baths: By rolling continuously under the conditions of 2 baths (1 bath for each of the preliminary 1 drill hole type and 2 hole type), there is no need for a large number of full baths. , of exact shape.

そして再結晶が十分になされた良好な性状のステンレス
銅山形材を得る点に特徴を有するものである。The present invention is characterized in that a stainless steel copper mountain shape with good properties is obtained which has been sufficiently recrystallized.

なお、バクフライ型の予備成形孔型とは、第２図して示
されるようｉＣ１両辺の先端部がわずかにはね上った形
状の溝を有するものを言い、頂角は第２図１ておけるＱ
で、幅ｉｉ　Ｖ／で、そして高さはＨでそｎぞ九表わさ
れるものである。予備成形孔型として、このようなバタ
フライ型を使用すること（Ｃより安定な作業性全確保で
きるのである。Note that the preformed hole type of the backfly type refers to a groove with a slightly raised tip on both sides of the iC1, as shown in Figure 2, and the apex angle is as shown in Figure 2.1. Q
, the width is expressed by ii V/, and the height is expressed by H. By using such a butterfly mold as the preforming hole mold (C), more stable workability can be ensured.

ｉ　ｆｔ、仕上孔型として１１．当然のことながら、第
３図：・Ｃ：吏用される如きｉ凸断面と同じ形状の溝を
有する型が使用される。。i ft, as finishing hole type 11. Naturally, a mold having a groove having the same shape as the i-convex cross section as used in FIG. 3 is used. .

仄に、この発明の山形材の製造方法において、圧ぽ条件
を前記の如く数値限定した理由を説明する。The reason why the pressure conditions are numerically limited as described above in the method for manufacturing the angle-shaped material of the present invention will be briefly explained.

じ）予り；ζ成形孔型の形状 予備成形孔型の形状ｊブ、製品品質の目安となる譜角ン
艶先端の材料充満性（山形アングノノ部における尖鋭な
稜角形成全左右するもので、ピノ角充蘂性とも呼ばれて
いる）１で最も大きな影響を！う、える要素であるが、
その程度１１孔型・７）頂角、々び亮さに対する幅の比
（幅／高さ）：・τよってほぼ左右される。そして、孔
型の頂角が９０〜］、０−（＋−１幅／高さの値７５”
　０．３０〜０．５５　）Ｆ？２’ＪｉｊＥ　；”’ら
夕ｊ　ｆｌ−ると必要圧下率が高くなり、板状素材を使
ＩＤする場合ｔＣｔｒＪ、ピン角の充；萬した正確な形
イスコの製品を？、Ｉ、Ｉることかできｌくなる。Preliminary; ζ Shape of the forming hole The shape of the preforming hole, the filling of material at the tip of the ridge, which is a measure of product quality (the formation of a sharp edge in the angular part, Also known as Pinot horn filling) 1 has the biggest impact! Well, it's an exciting element,
The degree of this is approximately determined by the 11-hole type 7) Vertical angle, ratio of width to brightness (width/height): - τ. And the apex angle of the hole is 90~], 0-(+-1 width/height value 75"
0.30~0.55) F? 2'JijE;''The later the fl-, the higher the required rolling reduction, and when ID is used with a plate-shaped material, the pin angle is full; I'm so happy to be able to do that.

（ｂ）　　圧延温度 山形材の圧延においてｔプ、従来、玉延課１度が鳥い程
ピン角充満性が良好でるると考えられていたが、板状材
を出発素材とした場合二てｊグ、圧延）温度が高過き゛
ると摩擦係数が小さくなってシイ科が延伸方向！で延び
てしまい４Ｌ４Ｊ形儲の頂角部先端、用ノちピン角に充
満しなくなる。そして、圧延温度全１０００℃以下とす
れば、このような不都合音生ずることがない。一方、圧
延温度う：８　ｓ　ｏ　℃未・１ｊｉｉｉになると、や
はりヒ゛ン角方向への（４料の流ｎがりなくなって該ピ
ン角の充？ｉ４が期待てさなくなる１−１圧延終了後の
直接焼なまし効果が期待できなくなってしまう。(b) Rolling Temperature In the rolling of angle-shaped materials, it was previously thought that a ball rolling section of 1 degree would result in better pin angle filling properties, but when a plate material is used as the starting material, When the temperature is too high, the coefficient of friction decreases and the linaceae is in the stretching direction! It will extend and will no longer fill the tip of the apex corner of the 4L4J shape, and the corner of the nozzle pin. If the total rolling temperature is 1000° C. or less, such inconvenient noise will not occur. On the other hand, when the rolling temperature becomes less than 8 s o ℃ and 1 jiii, the flow of the material in the pin angle direction stops and the pin angle is not filled as expected.1-1 After the completion of rolling Direct annealing effects cannot be expected.

このようなことから、圧延温度全８５０〜１０００℃と
定めた。そして本発明における他の条（１；；満たされ
ていれば、この温度域での圧延によシ、変形能の良好な
軟鋼材はもちろんのこと、各種のステンレス鋼材にも十
分に満足し得る効果が得られるのである。For this reason, the total rolling temperature was set at 850 to 1000°C. If the other conditions of the present invention (1; The effect can be obtained.

（ｃ）圧下率、及びパス回数 累積圧下率は、第４図に示されるように、素材肉厚をｔ
＋＋製品肉厚’Ｋｔ２とすると、式で表わされるもので
あるが１本発明における他の条（’ｌがｌｉ：ｌ’ｊ　
１こされていれば、実際に使用される圧延山形刊の中で
もＪ狡も薄肉の部類に入る３ｍｍ厚製品の場合で、３５
係以上の累積圧下率を加えるのみでビン角：ＩＲ４十分
に充満することができ、２バスＧτて仕上げることが可
能である。もちろん、製品板厚が犬きくなれば高い圧下
率全必要とするが、その関係は第５図に示される通シで
ある。(c) The rolling reduction rate and the cumulative rolling reduction rate of the number of passes are calculated by dividing the material thickness by t, as shown in Figure 4.
++Assuming the product wall thickness 'Kt2, it is expressed by the formula, but other conditions in the present invention ('l is li:l'j
1. If the product is 3mm thick, which is one of the thinner rolled Yamagata products actually used,
It is possible to sufficiently fill the bin with a bin angle of IR4 by simply adding a cumulative reduction rate of more than 100 mL, and it is possible to finish the bin with 2 baths Gτ. Of course, as the thickness of the product plate increases, a higher reduction rate is required, but the relationship is as shown in FIG.

このように累積圧下率が３５気未１１．＋１１．Ｊてｉ
ｆ：　、　　ビン角充満度の良好な製品全得ることがで
きないので、累積圧下率を３５係以上と定め、この圧下
＋−ｉ＋、２ハス圧延で十分に達成できるのでハス回１
！Ｑ　ｆ　２　ハスと定めた。In this way, the cumulative rolling reduction rate is 35 ki and 11. +11. Jtei
f: Since it is not possible to obtain all products with a good bin angle filling degree, the cumulative reduction rate is set at 35 coefficients or more, and this reduction +-i+ can be sufficiently achieved with 2 helical rolls, so 1 hash rolling is required.
! It was determined that Q f 2 lotus.

（ｄ）　　圧延速度 従来の高圧下圧延にて山形４２を製造する場合Ｖこは、
圧延速度はピン角充ｌＩう度にほとんど影響することが
なかったが、板状素側を使用する」場合にに」１、軽圧
下成形のため圧延スピ〜１・１Ｃよるピノ角充！＋：ｌ
′すの差が顕著に現われる。そして、圧延速度がロール
周速度で０．５ｍ／ｓｅｃ’（ｉ７下回っても、１．０
　ｍ　／　ｓｅｃを上回っても、ピノ角の充ｊ１：（５
Ｌ、たｌ、：、：ｊ足できる製品金得ることが困難にな
るので、圧延速度を０５〜１、０　ｍ　／　ｓｅｃと定
めた。(d) Rolling speed When manufacturing the chevron 42 by conventional high reduction rolling,
The rolling speed had almost no effect on the pin angle filling rate, but in the case of using the plate-like blank side, the rolling speed was 1.1C for light reduction forming. +:l
The difference between the two is noticeable. Even if the rolling speed is less than 0.5 m/sec' (i7) at the roll circumferential speed, 1.0
Even if it exceeds m / sec, the filling of Pinot angle j1: (5
Since it would be difficult to obtain a sufficient amount of product, the rolling speed was set at 0.5 to 1.0 m/sec.

第５図は、ロール周速を変えた際の製品原則のピン角充
満必要圧下率を示した線図であるが、第５図からも０５
〜１．０　ｍ　／　ｓｅｃのロール周速度で圧延すると
、低圧下率で良好な製品を得られることが明らかである
。Figure 5 is a diagram showing the required rolling reduction rate for pin angle filling based on the product principle when changing the roll circumferential speed.
It is clear that rolling at a roll circumferential speed of ~1.0 m/sec yields a good product at a low rolling reduction.

そし１、この発明の方法において対象となるステンレス
鋼の種類には格別な制限はなく、例えばＪ工Ｓ規格に５
ＵＳ３０４として規定されている如きオーステナイト系
ステンレス鋼、５ＵＳ４３Ｑとして規定されている如き
フェライト系ステンレス鋼、或いはその他のオーステナ
イト・フェライト２・相ステンレス鋼、マルテンサイト
系ステンレス鋼、析出硬化系ステンレス鋼のいずれもは
、すべて本発明法の圧延において同様な挙動を示すので
、何の支障もなく本発明方法に適用することができるの
である。1. There are no particular restrictions on the type of stainless steel that can be used in the method of this invention.
Austenitic stainless steel as specified as US 304, ferritic stainless steel as specified as 5 US 43Q, or any other austenitic/ferritic 2 phase stainless steel, martensitic stainless steel, precipitation hardening stainless steel Since all of these exhibit similar behavior in rolling according to the present invention method, they can be applied to the present invention method without any problems.

次いで、この発明を実施例により具体的に説明する。Next, the present invention will be specifically explained with reference to Examples.

実施例　１ １ず、通常の方法によって、Ｃ：０．０６３重量係。Example 1 1. C: 0.063 weight ratio by normal method.

Ｓｉ：０．６７重量％、Ｍｎ：１．５４重ｉ％、ｐ：０
０３３重皿％　、　Ｓ　：　０．００６重ｆｆｉ％、Ｃ
ｒ：１８２５重ｊｊｌ　％、　Ｎｉ：　８．７０Ｍ＠［
＋　Ｆｅ及びその他の不純物：残９．から成る成分組成
のＳＵ’５３０４相当オーステナイト系ステンレス鋼熱
延コイルを製造した。Si: 0.67% by weight, Mn: 1.54% by weight, p: 0
033 heavy plate%, S: 0.006 heavy ffi%, C
r: 1825% weight, Ni: 8.70M@[
+ Fe and other impurities: remaining 9. An austenitic stainless steel hot-rolled coil equivalent to SU'5304 was manufactured with a composition consisting of:

次にこれをスリットして、幅：６５ｍｍ、厚さ：４．６
欄の帯鋼とした後、加熱炉で１１００℃に加熱し、引続
いて第１表に示す条件にて圧延することにより、同じく
第１表に示される肉厚の山形鋼製品を得念。Next, slit this to make width: 65mm, thickness: 4.6
After forming the strip steel in the column, it was heated to 1100°C in a heating furnace and subsequently rolled under the conditions shown in Table 1 to obtain the thick angle iron products also shown in Table 1.

このようにして得られた製品のビ／角充：１：（，１度
金調べた結果も第１表に併記した。The product thus obtained had a Bi/Kaku ratio of 1:(, and the results of one gold test are also listed in Table 1.

第１表に示される結果からも、孔型形状、圧延温度、累
積圧下率、及び圧延速度が本発明の条（’１内であれば
板状累月からでも正確な形状の山形祠製品が得られるの
に対して、いずれかの条件が本発明範囲を外れていると
所望形状の製品全実現できないことが明らかである。From the results shown in Table 1, it is clear that if the groove shape, rolling temperature, cumulative reduction rate, and rolling speed are within the range of the present invention ('1), even a plate-shaped product can have an accurate shape. However, if any condition is outside the scope of the present invention, it is clear that a product with the desired shape cannot be realized.

上述のように、この発明によれば ■　素材を、従来のビレットやブルーム等からスリット
コイル等の板状制に変更することができ、圧延長さを太
幅に長くして切捨側比率を減らし、歩留を格段に向上で
きる。As mentioned above, according to this invention, ■ the material can be changed from the conventional billet or bloom to a plate-like system such as a slit coil, and the rolling length can be increased to a wider width to increase the truncation ratio. This can significantly improve yield.

■　製品の品質（外観１寸法、形状、内質等ノ全安定イ
しできる、 ■　設備をライン化することができ、生産性向上と省力
化が図れる、 ■　熱処理やンヨットブラスト工程を省略できる、 ■　圧下量やバス回数が少なくて済むので、設備の簡素
化ができ、Ｈ，加工材への適用も可能となる、 ■　圧延機において、ロールセットやガイド調整が容易
となるので、休止ロス時間を減らすこ×ができる、■ Product quality (external dimensions, shape, internal quality, etc.) can be completely stable; ■ Equipment can be integrated into a line, improving productivity and saving labor; ■ Heat treatment and yacht blasting processes can be omitted. ■ Since the amount of rolling reduction and the number of baths are small, the equipment can be simplified and it can be applied to processed materials. ■ Roll setting and guide adjustment in the rolling mill are easy, so there is no downtime loss. You can reduce time,

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of drawings]

第１図は、従来の山形材圧延スケジュールを示すもので
、第１図（ａ）、第１図（ｂ）及び第１図（Ｃ）はそれ
ぞれ別の例の圧延スケジュール、第２図は予備成形用の
バタフライ型孔型の形状を示す模式図、第３図は仕上孔
型の模式図、第４図は本発明方法の山形材圧延スケジュ
ール、第５図ハ製品厚と必要圧下率との関係を示す線図
、第６図はロール周速と必要圧下率の関係を示す線図で
ある。 出願人　日本ステンレス株式会社 代理人　冨　１）和　夫　　ほか１名 〈 予 ００口 １！１ ■　◇　■ 孝２図 拳３図 秦４Ｍ ＝中・−八一Δ 竿５図 第６図 射正屡（ｍｍ） 手続補正書（吐〕 昭和５８年７月４　　Ｂ 特願昭５８−８６４７５　　号 ２　発明の名称 ステ／レス鋼山形脳の製造方法 ３　補正をする者 ４代理　人Figure 1 shows a conventional rolling schedule for angle-gata material, Figure 1 (a), Figure 1 (b) and Figure 1 (C) are rolling schedules of different examples, and Figure 2 is a preliminary rolling schedule. Fig. 3 is a schematic diagram showing the shape of a butterfly-type hole die for forming, Fig. 4 is a schematic diagram of a finishing hole die, Fig. 4 is a schedule for rolling the chevron material according to the method of the present invention, and Fig. 5 is a diagram showing the relationship between product thickness and required rolling reduction rate. A diagram showing the relationship, FIG. 6 is a diagram showing the relationship between the peripheral speed of the roll and the required rolling reduction rate. Applicant Nippon Stainless Co., Ltd. Agent Tomi 1) Kazuo and 1 other person〈 Pre-00 Kuchi 1! 1 ■ ◇ ■ Ko 2 Zu Ken 3 Zu Hata 4 M = Chu・-81 Δ Rod 5 Figure 6 Shooting Masataka (mm) Procedural amendment (issued) July 4, 1980 B Patent application No. 1986-86475 2 Name of the invention Method for manufacturing stainless steel chevron 3 Person making the amendment 4 Agent

Claims (1)

【特許請求の範囲】 板状のステ／レス調圧延素材を力り熱した後、ロールに
旧設した 頂角゛９０〜１００′、 幅／商さ　０．３０〜０，５５・ の寸法形状を有する・くクツライ型の予偵η成形子り型
と、仕−ヒげ孔型とを順次用いて、 圧延温度：８５０−１０００℃、 累積圧下率、３５係以上、 圧延速度：ロール周速度で０．５〜１．０ＴｒＬ／ｓｅ
ｃ、ロールバス回斂：２・ζス（各孔型それぞれｌ−ζ
ス） の条件で連続的に圧延することを特徴とするステンレス
算１１山形祠の製造方法。[Claims] After heating a plate-shaped steel/resistance-adjusted rolled material, the dimensions and shape of a roll with an apex angle of 90 to 100' and a width/quotient of 0.30 to 0.55. Rolling temperature: 850-1000℃, cumulative reduction ratio, 35 factor or more, rolling speed: roll circumferential speed at 0.5-1.0TrL/se
c. Roll bath convergence: 2・ζs (each hole type l−ζ
A method for manufacturing a stainless steel shrine with a total of 11 chevrons, characterized by continuous rolling under the following conditions.