JPS59210623A - 磁心 - Google Patents
磁心Info
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- JPS59210623A JPS59210623A JP8437683A JP8437683A JPS59210623A JP S59210623 A JPS59210623 A JP S59210623A JP 8437683 A JP8437683 A JP 8437683A JP 8437683 A JP8437683 A JP 8437683A JP S59210623 A JPS59210623 A JP S59210623A
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- magnetic material
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F3/00—Cores, Yokes, or armatures
- H01F3/10—Composite arrangements of magnetic circuits
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Composite Materials (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔技術分野〕
本発明はトランス、チョークコイルなどに用いられる磁
心に関するものである。
心に関するものである。
一般に、高透磁率の金属軟磁性体にて形成場れる積層磁
心において、交流励磁における磁心損大いわゆる鉄損は
しステリシス損失Wh1一般的なうず電流損失Weおよ
び異常うず電流損失Waに分割もれ、その周波数特性は
第1図に示すようになっておシ、ヒステリシス損失wh
は周波数fが変化しても変らず、両うず電流損失Wes
Waは周波数fが高くなるにしたがって増大する。なお
、各損失Wh、We、Waの構成比は磁・d材料の板厚
などの形状や熱処理条件などによっても大きく変化する
。ところで、上記一般的なうず電流損失Weとは、積層
磁心を形成する磁性体板の板厚をt1電気抵抗をρおよ
び動作磁束密度をBmとすれば下式fl)によって計算
されるもので古典うず電流損失とも呼はれている。
心において、交流励磁における磁心損大いわゆる鉄損は
しステリシス損失Wh1一般的なうず電流損失Weおよ
び異常うず電流損失Waに分割もれ、その周波数特性は
第1図に示すようになっておシ、ヒステリシス損失wh
は周波数fが変化しても変らず、両うず電流損失Wes
Waは周波数fが高くなるにしたがって増大する。なお
、各損失Wh、We、Waの構成比は磁・d材料の板厚
などの形状や熱処理条件などによっても大きく変化する
。ところで、上記一般的なうず電流損失Weとは、積層
磁心を形成する磁性体板の板厚をt1電気抵抗をρおよ
び動作磁束密度をBmとすれば下式fl)によって計算
されるもので古典うず電流損失とも呼はれている。
一方、異常うず電流損失Waとは、実際に発生するうず
電流損失と上記一般的なうず*流損失Weとの差分であ
り、この異常うず電流損失Waは磁区構造、磁壁数との
関連が強いものであり、板厚をt1磁壁間隔をdとすれ
は下式(2)によって計算される。
電流損失と上記一般的なうず*流損失Weとの差分であ
り、この異常うず電流損失Waは磁区構造、磁壁数との
関連が強いものであり、板厚をt1磁壁間隔をdとすれ
は下式(2)によって計算される。
(Pry and Beanの式による)以上のことを
考慮して、従来、ケイ素鋼板の狭面にスクラッチを入れ
たシ、非晶質磁性体の内部に微細な結晶質を4年出さぜ
た9して磁壁数を増加させることにより異常うず電流損
失Waを低減して鉄損を少くするようにしていたが、こ
のような低鉄損磁性体を用いた磁心の一部を切断して開
磁路面を設けいわゆるガツトコアを形成すると、積層方
向と直焚する切断面よりなる開磁路面における磁束の乱
れによると考えられる異常うず電流損失Waが増大し、
この鉄損の増加率は周波数fが高い根太きくなるという
問題があった。例えは、最近開発ちれた非晶質磁性体は
数100KHzの高周波領域までフェライトよりも鉄損
が少ないので、2個のカットコアを組合せた有千ヤツ′
5績層磁心への応用が考えられているが、千セツづのな
い閉磁路磁心における鉄損が少ないにも拘らず第2図(
a)に示すように非晶質磁性体の帯状薄膜を巻回して積
層した積層磁心翰を同図(b)のように切断して同図(
c)のように千セツプ(G)を形成した場合において鉄
損が逆に多くなるという問題があった。
考慮して、従来、ケイ素鋼板の狭面にスクラッチを入れ
たシ、非晶質磁性体の内部に微細な結晶質を4年出さぜ
た9して磁壁数を増加させることにより異常うず電流損
失Waを低減して鉄損を少くするようにしていたが、こ
のような低鉄損磁性体を用いた磁心の一部を切断して開
磁路面を設けいわゆるガツトコアを形成すると、積層方
向と直焚する切断面よりなる開磁路面における磁束の乱
れによると考えられる異常うず電流損失Waが増大し、
この鉄損の増加率は周波数fが高い根太きくなるという
問題があった。例えは、最近開発ちれた非晶質磁性体は
数100KHzの高周波領域までフェライトよりも鉄損
が少ないので、2個のカットコアを組合せた有千ヤツ′
5績層磁心への応用が考えられているが、千セツづのな
い閉磁路磁心における鉄損が少ないにも拘らず第2図(
a)に示すように非晶質磁性体の帯状薄膜を巻回して積
層した積層磁心翰を同図(b)のように切断して同図(
c)のように千セツプ(G)を形成した場合において鉄
損が逆に多くなるという問題があった。
すなわち、切断しない閉磁路磁心において、動作磁束密
度Bmが3 K G−、’、、周波数fが20K)(z
の場合、Mn−Znフェライトを用いた磁心(5)の鉄
損が200 mW%ccであるのに対して磁歪ゼDの]
バルト系非晶質磁性体を用いた積l−磁心(イ)の鉄損
は50 mW/ccであり、鉄損は数分の1となってい
る。ところが、磁路長に対する比率が0.005程度の
エアf17ツづ(G)を設けた有千ヤツプ積層磁心(4
)′において、非晶質磁性体を用いたものの鉄損がフェ
ライトを用いたものの鉄損の2倍以上となった。なお、
動作磁束密度Bmおよび周波数が一類の条件下では、f
pツづを設けることによって励磁電流が大きくなって銅
損が増加するが、鉄損の増力Uはないというのが通説で
あった。しかしながら、実際にこのような鉄損の増加が
生じる理由は以−ドのように考えられる。すなわち、切
断面であるところの開磁路面において板面に垂直な磁束
成分が生じ、一方、開磁路部近傍でスパイク磁区や還流
磁区が発生することにより磁区構造が変化し、磁化過程
における磁壁移mJ様式や磁壁数に影響し、異常うず電
流損失Waを大きくしていると考えられる。
度Bmが3 K G−、’、、周波数fが20K)(z
の場合、Mn−Znフェライトを用いた磁心(5)の鉄
損が200 mW%ccであるのに対して磁歪ゼDの]
バルト系非晶質磁性体を用いた積l−磁心(イ)の鉄損
は50 mW/ccであり、鉄損は数分の1となってい
る。ところが、磁路長に対する比率が0.005程度の
エアf17ツづ(G)を設けた有千ヤツプ積層磁心(4
)′において、非晶質磁性体を用いたものの鉄損がフェ
ライトを用いたものの鉄損の2倍以上となった。なお、
動作磁束密度Bmおよび周波数が一類の条件下では、f
pツづを設けることによって励磁電流が大きくなって銅
損が増加するが、鉄損の増力Uはないというのが通説で
あった。しかしながら、実際にこのような鉄損の増加が
生じる理由は以−ドのように考えられる。すなわち、切
断面であるところの開磁路面において板面に垂直な磁束
成分が生じ、一方、開磁路部近傍でスパイク磁区や還流
磁区が発生することにより磁区構造が変化し、磁化過程
における磁壁移mJ様式や磁壁数に影響し、異常うず電
流損失Waを大きくしていると考えられる。
本発明は上記の点に鑑みて為されたものであり、切断面
よりなる開磁路面を有する場合における異常うす電流損
失を低減して鉄損を少くすることを目的とするものであ
る。
よりなる開磁路面を有する場合における異常うす電流損
失を低減して鉄損を少くすることを目的とするものであ
る。
(構 成)
第5図は本発明の構成を示すもので、(1)は一部に切
断面よシなる開磁路面(la )を有し高透磁率の磁性
体、薄、・板にて形成される槓ノー磁心本体であシ、こ
の積層磁心本体+11は非晶質磁性体、パーマ0イ、ケ
イ素鋼板、電磁軟鉄、セシタストのうちの一種にて形成
される。(2)は電気抵抗および透磁率が高い磁性体片
であシ、積層磁心本体(1)の開磁路面(1a)に接し
て配設され、開磁路面(1a)と平行な対向端面が非切
断面となっている。この磁性体片(2)はフェライトあ
るいは粉末状の磁性体を合成樹方言中に分散した複合樹
脂磁性体にて形成される。
断面よシなる開磁路面(la )を有し高透磁率の磁性
体、薄、・板にて形成される槓ノー磁心本体であシ、こ
の積層磁心本体+11は非晶質磁性体、パーマ0イ、ケ
イ素鋼板、電磁軟鉄、セシタストのうちの一種にて形成
される。(2)は電気抵抗および透磁率が高い磁性体片
であシ、積層磁心本体(1)の開磁路面(1a)に接し
て配設され、開磁路面(1a)と平行な対向端面が非切
断面となっている。この磁性体片(2)はフェライトあ
るいは粉末状の磁性体を合成樹方言中に分散した複合樹
脂磁性体にて形成される。
いま、電気抵抗が大きくうず電流損失の発生が少ない磁
性体片(2)を積層磁心本体(11の開磁路面(la)
すなわち有甲ヤツづ積層磁心(5)“の相対向する端面
にそれぞれ密着させ、磁性体片(2)間に千セップ(G
)を形成しておシ、しかも、甲セツづ(G)は非切断面
にて形成されているので、積層磁心(3)“の干セツプ
部周辺での磁束の曲りや磁区構造の乱れが磁性体片(2
)内にもたらされることになシ、一般のうず電流損失W
eおよび異常うず電流損失Waが低減芒れるようになっ
ている。以下、実施例について具体的に祝用する。
性体片(2)を積層磁心本体(11の開磁路面(la)
すなわち有甲ヤツづ積層磁心(5)“の相対向する端面
にそれぞれ密着させ、磁性体片(2)間に千セップ(G
)を形成しておシ、しかも、甲セツづ(G)は非切断面
にて形成されているので、積層磁心(3)“の干セツプ
部周辺での磁束の曲りや磁区構造の乱れが磁性体片(2
)内にもたらされることになシ、一般のうず電流損失W
eおよび異常うず電流損失Waが低減芒れるようになっ
ている。以下、実施例について具体的に祝用する。
(実施例上)
第4図は不発明−実施例を示すもので、リボン巾10M
、厚625〜凸5μの磁歪ゼロ組成のC。
、厚625〜凸5μの磁歪ゼロ組成のC。
系非晶am性体(Co −Si −B系合金)ノ?#帯
を矩形状に巻回して積層厚が約8−の2個の巻磁心(A
I) (A2)を形成し、両巻磁I−r (Al) (
A2)を歪取り焼鈍後水冷するととlにより、高周波低
減用熱処理を施し、巻磁心(A1) (A2)の層間及
び両巻磁心(Al)(A2)聞に絶縁接着用樹脂を含浸
きぜて一定し、第4図(a) VC示すように中央部を
切断加工してF、型磁心(Aa) (Ab)を形成する
。ここに、実効磁路長76/IM 、央効磁路断面績6
4−1磁心体横4.9 ccでおり、vJTjfr面を
密着した甲セツづを形成しない状態において動作磁束密
匿lKG、周波数50KHzの動作条件での鉄損は30
mW/ccであった。このE4磁心(Aa)(Ab)
の切断面間に0.5txm程度(7)エアーFセツプ(
G)を設けてB−Hルーづの不飽和領域を拡大する場合
における鉄損を測定したところ、鉄損は75mW/cc
となりエアーfセツプ(G)がない場合に比べて倍増
した。そこで、第4図(b)に示すように磁路断面積と
同一面積を有しソフトフェライトよりなる磁性体片(2
)の薄板(厚さ1.5mm)を切断面よりなる開磁路面
に密着して配設することによシ、甲セツづ(G)を設け
たこと例よる鉄損増加が軽減された。すなわち、磁性体
片(2)としてMn −Zn系フェライト(実効透磁率
pe=2000 atl KG、50KH2)を用いた
場合の鉄損は42mWどeeNi−Zn系フェライト(
7g=350atlK G、 50KHz)を用いた
場合の鉄損は50 mW/cc、 T l:rυ、高透
磁率のものの方が千Pツラ(G)による鉄損壇〃口の軽
減効果が測いことがわかる。なお、第5図は磁性体片(
2)の配設位置による鉄損増加の軽減効果の変化を確認
するだめの実験方法を示しておシ、第5図(c)では軽
減効果は得られず、同図(b)では多少の効果が得られ
、同図(a)で最も犬@な幼果が得られる。
を矩形状に巻回して積層厚が約8−の2個の巻磁心(A
I) (A2)を形成し、両巻磁I−r (Al) (
A2)を歪取り焼鈍後水冷するととlにより、高周波低
減用熱処理を施し、巻磁心(A1) (A2)の層間及
び両巻磁心(Al)(A2)聞に絶縁接着用樹脂を含浸
きぜて一定し、第4図(a) VC示すように中央部を
切断加工してF、型磁心(Aa) (Ab)を形成する
。ここに、実効磁路長76/IM 、央効磁路断面績6
4−1磁心体横4.9 ccでおり、vJTjfr面を
密着した甲セツづを形成しない状態において動作磁束密
匿lKG、周波数50KHzの動作条件での鉄損は30
mW/ccであった。このE4磁心(Aa)(Ab)
の切断面間に0.5txm程度(7)エアーFセツプ(
G)を設けてB−Hルーづの不飽和領域を拡大する場合
における鉄損を測定したところ、鉄損は75mW/cc
となりエアーfセツプ(G)がない場合に比べて倍増
した。そこで、第4図(b)に示すように磁路断面積と
同一面積を有しソフトフェライトよりなる磁性体片(2
)の薄板(厚さ1.5mm)を切断面よりなる開磁路面
に密着して配設することによシ、甲セツづ(G)を設け
たこと例よる鉄損増加が軽減された。すなわち、磁性体
片(2)としてMn −Zn系フェライト(実効透磁率
pe=2000 atl KG、50KH2)を用いた
場合の鉄損は42mWどeeNi−Zn系フェライト(
7g=350atlK G、 50KHz)を用いた
場合の鉄損は50 mW/cc、 T l:rυ、高透
磁率のものの方が千Pツラ(G)による鉄損壇〃口の軽
減効果が測いことがわかる。なお、第5図は磁性体片(
2)の配設位置による鉄損増加の軽減効果の変化を確認
するだめの実験方法を示しておシ、第5図(c)では軽
減効果は得られず、同図(b)では多少の効果が得られ
、同図(a)で最も犬@な幼果が得られる。
(実施例2)
前記実施例1と同様の構成において、磁歪ゼロ組成のQ
系非晶寅磁性体(Co −Si −B系合金)をa械的
に粉砕して磁性体の粉末を形成し、この磁性体粉末を甘
酸樹脂中に分散させることにょシミ気抵抗の尚い複合磁
性体を形成し、この複合磁性体を用いて磁性体片(2)
をノビ成した。ここに、合成樹脂はフェノール樹脂でる
り、フェノール樹脂の体積比を50%としており、この
ようにして得られた複合磁性体の実効透磁率μeは45
である。
系非晶寅磁性体(Co −Si −B系合金)をa械的
に粉砕して磁性体の粉末を形成し、この磁性体粉末を甘
酸樹脂中に分散させることにょシミ気抵抗の尚い複合磁
性体を形成し、この複合磁性体を用いて磁性体片(2)
をノビ成した。ここに、合成樹脂はフェノール樹脂でる
り、フェノール樹脂の体積比を50%としており、この
ようにして得られた複合磁性体の実効透磁率μeは45
である。
い筐、実施例2について前記実施例と同一の条件で鉄損
のd(II建を行った結果、鉄損は65 mW/ccと
なり、鉄損増加の軽減効果が認められた。
のd(II建を行った結果、鉄損は65 mW/ccと
なり、鉄損増加の軽減効果が認められた。
第6図は上記実施例1.2の磁性体片(2)の材質につ
いて、−1!ヤツプ(G)と鉄損の軽減効果を足性的に
示す図であり、図から男らがなように磁性体片(2)の
??L磁率が品い程鉄損の軽減効果が大きく、丑だf′
pツブし)が長くなるほど効果が大であることがわかる
。失踪、第7図に示すように完全な解放磁路をMするI
型績層磁心(A工)の端面に磁性体片(2)を設けた場
合においても、大きな鉄損の軽減効果が得られることが
確認できており、また、第8層磁心(AC)の場合にお
いても、大きな鉄損の軽減効果が得られることが確認で
きた。
いて、−1!ヤツプ(G)と鉄損の軽減効果を足性的に
示す図であり、図から男らがなように磁性体片(2)の
??L磁率が品い程鉄損の軽減効果が大きく、丑だf′
pツブし)が長くなるほど効果が大であることがわかる
。失踪、第7図に示すように完全な解放磁路をMするI
型績層磁心(A工)の端面に磁性体片(2)を設けた場
合においても、大きな鉄損の軽減効果が得られることが
確認できており、また、第8層磁心(AC)の場合にお
いても、大きな鉄損の軽減効果が得られることが確認で
きた。
(実施例3)
第9図はさらに別の実施例を示すものであり、非晶質磁
性体(Fe40 Ni 38 Mo4B18.2a2a
mg。
性体(Fe40 Ni 38 Mo4B18.2a2a
mg。
アライドケミカル社製)の薄帯を償円形に巻取り性体の
粉床を合成樹脂にて固めたタストコア(μ=16.5、
東京電気化学社袈)よりなる磁性体片t2)を間怖し、
コイル(図示せず)を巻装してチョークコイルを形成し
たものであり、甲ヤ゛ンづC)および磁性体片(2)の
透磁率を適当に股建することにより所望のインタフタン
スを得るようにしたものである。
粉床を合成樹脂にて固めたタストコア(μ=16.5、
東京電気化学社袈)よりなる磁性体片t2)を間怖し、
コイル(図示せず)を巻装してチョークコイルを形成し
たものであり、甲ヤ゛ンづC)および磁性体片(2)の
透磁率を適当に股建することにより所望のインタフタン
スを得るようにしたものである。
いま、磁性体片(2)を間挿せずに、単なるエア干セッ
プを形成した場合におけるチョークコイルの鉄Mtd+
、ow (JfiJ波数50KHz、電m、0 、3A
Kおいて、U−関数訂を用いて測定)であるが、実施
例にめっては2.0Wとなシ、−ft’ツブ(G)によ
る鉄損が大巾に軽減できることになる。なお、非晶質磁
性体としては上記のものの他にFe7.9B16 Si
5、Fe7aB13Si9% C075B15Si1
o\Co74Fe6B2o(いずれもアライドケミカル
社製)があり、非晶質磁性体に変わる冒透磁率金編磁性
体としてはパーマ0イ、クロムパーマロイ、七すプデシ
パーマOイ、ミューメタル、ハイパーニック、ニツカO
イ、七二マツク人スーパーマ0イなどがめる。
プを形成した場合におけるチョークコイルの鉄Mtd+
、ow (JfiJ波数50KHz、電m、0 、3A
Kおいて、U−関数訂を用いて測定)であるが、実施
例にめっては2.0Wとなシ、−ft’ツブ(G)によ
る鉄損が大巾に軽減できることになる。なお、非晶質磁
性体としては上記のものの他にFe7.9B16 Si
5、Fe7aB13Si9% C075B15Si1
o\Co74Fe6B2o(いずれもアライドケミカル
社製)があり、非晶質磁性体に変わる冒透磁率金編磁性
体としてはパーマ0イ、クロムパーマロイ、七すプデシ
パーマOイ、ミューメタル、ハイパーニック、ニツカO
イ、七二マツク人スーパーマ0イなどがめる。
(−Ah画例4)
第10図はさらに別の実施例を示すよう忙、針状の非晶
質磁性体?)(例えばC075B□5Siよoンを低粘
度の樹J指(−]えは]チバガイ千−社製アラルタイト
CY230;ハードナー1−IY956=lOO:18
、混合物粘度1500mpa(25℃))に重量比50
: 50で混甘し、磁場印加中で硬化させると、針状
の非晶質磁性体ω)が同一方向を向いた複合磁性体す(
)が得られ、この複合磁性体(社)にて磁性体片(2)
を形成することにより、前記実施例と同様の鉄損軽減効
果が得られる。
質磁性体?)(例えばC075B□5Siよoンを低粘
度の樹J指(−]えは]チバガイ千−社製アラルタイト
CY230;ハードナー1−IY956=lOO:18
、混合物粘度1500mpa(25℃))に重量比50
: 50で混甘し、磁場印加中で硬化させると、針状
の非晶質磁性体ω)が同一方向を向いた複合磁性体す(
)が得られ、この複合磁性体(社)にて磁性体片(2)
を形成することにより、前記実施例と同様の鉄損軽減効
果が得られる。
いま、実施例では複合磁性体(()X方向の平均透磁率
μを50、y、、Z方向の抵抗率を106Ωmよりも大
としており、周波数20KHz、電流0.5Aの正弦波
に対する鉄損を測定したところ2.5Wとなり、鉄損の
軽減効果が得られた。
μを50、y、、Z方向の抵抗率を106Ωmよりも大
としており、周波数20KHz、電流0.5Aの正弦波
に対する鉄損を測定したところ2.5Wとなり、鉄損の
軽減効果が得られた。
なお、磁性体片(2)としては、主磁路に直角方向(y
、z方向)の抵抗率が大きく、主磁路に平行な方向(X
方向)の透磁率が100以下でかつ動作磁束密度で飽和
しない複合磁性体(6)を用いることが望ましい。
、z方向)の抵抗率が大きく、主磁路に平行な方向(X
方向)の透磁率が100以下でかつ動作磁束密度で飽和
しない複合磁性体(6)を用いることが望ましい。
本発明は上述のように、一部に切断面よりなる開磁路面
を有し高透磁率の磁性体薄板にて形成場れる積層磁心本
体と、該開磁路面に接して配役式れ開磁路面と平行な対
向端面が非切断面で゛嘔気抵抗および透磁率が高い磁性
体片とよジなシ、開磁路面に接して配設された磁性体片
によって開磁路面部分の磁束の曲り又磁区構造の乱れに
起因する異常うず電流損失が低減でき、4Pツづを形成
した場合にあっても鉄損増加が少ない磁心を提供できる
という利点がある。
を有し高透磁率の磁性体薄板にて形成場れる積層磁心本
体と、該開磁路面に接して配役式れ開磁路面と平行な対
向端面が非切断面で゛嘔気抵抗および透磁率が高い磁性
体片とよジなシ、開磁路面に接して配設された磁性体片
によって開磁路面部分の磁束の曲り又磁区構造の乱れに
起因する異常うず電流損失が低減でき、4Pツづを形成
した場合にあっても鉄損増加が少ない磁心を提供できる
という利点がある。
第1図は鉄損の周波数特性を示す図、第2図(a)〜(
c)は従来例の製造過程を示す斜視図、第5図(a)(
b)は本発明の構成を示す斜視図、第4図fa) (b
)は本発明一実施例の製造過程を示す図、第5図および
第6図は同上の動作説明図、第7図および第8図はそれ
ぞれ他の実施例を示す図、第9図はさらに別の実施例の
斜視図、第10図はさらに別の実施例の要部斜視図であ
る。 (1)は磁心本体、(2)は磁性体片でおる。 代理人 弁理士 石 1)艮 七 第3図 第5図 第6図 第8図 第7図 第9図 し 第10図 手続補正書(自発) 1、事件の表示 昭和58年特許願第84376号 2、発 明 の名称 磁心 3、補正をする者 事件との関係 特 許出願人 住 所 大阪府門真市太字門真1048番地名 称
(583)松下電工株式会社 代表者小 林 郁 4、代理人 訂 正 書 願書番号 特願昭58−84376号1、本願の特許
請求の範囲を以下のように訂正致します。 [(1)一部に切断面よりなる開磁路面を有し高透磁率
の磁性体薄板にて形成される積層磁心本体と、該開磁路
面に接して配設され開磁路面と平行な対向端面が非切断
面で電気抵抗および透磁率が高い磁性体片とよりなる磁
心。 (2)前記積層磁心本体を、非晶質磁性体、パーマ0イ
、ケイ素鋼板、電磁軟鉄、センタストのうちの少くとも
一種にて形成して成る特許請求の範囲第1項記載の磁心
。 (3)前記磁性体片をフェライトにて形成して成る特許
請求の範囲第1項記載の磁心。 (41)m記磁性体片を磁性体の粉末あるいは細片を合
成樹脂中に分散した複合磁性体傾て形成して成る特許請
求の範囲第1項記載の磁心。」2、同上節2頁10行目
の全文を削除し、以下の文を挿入致します。 「なっており、1サイクル当りのしステリシス損失W/
hは周波数fが」 3、同上箱3頁1行目の+1) f!5式を以下のよう
に訂正致します。 4、同上第6頁5行目の「うちの」の次に「少くとも」
を挿入致します。 5、同上節7頁5行目の「25〜35」を「25」と訂
正致します。 6、同上同頁9行目の全文を削除し、以下の文を挿入致
します。 「銃後水冷する、いわゆる高周波鉄損を低減させる熱処
理」 7、添付図中第1図を別紙のように訂正致し捷す。 代理人 弁理士 石 1)長 七
c)は従来例の製造過程を示す斜視図、第5図(a)(
b)は本発明の構成を示す斜視図、第4図fa) (b
)は本発明一実施例の製造過程を示す図、第5図および
第6図は同上の動作説明図、第7図および第8図はそれ
ぞれ他の実施例を示す図、第9図はさらに別の実施例の
斜視図、第10図はさらに別の実施例の要部斜視図であ
る。 (1)は磁心本体、(2)は磁性体片でおる。 代理人 弁理士 石 1)艮 七 第3図 第5図 第6図 第8図 第7図 第9図 し 第10図 手続補正書(自発) 1、事件の表示 昭和58年特許願第84376号 2、発 明 の名称 磁心 3、補正をする者 事件との関係 特 許出願人 住 所 大阪府門真市太字門真1048番地名 称
(583)松下電工株式会社 代表者小 林 郁 4、代理人 訂 正 書 願書番号 特願昭58−84376号1、本願の特許
請求の範囲を以下のように訂正致します。 [(1)一部に切断面よりなる開磁路面を有し高透磁率
の磁性体薄板にて形成される積層磁心本体と、該開磁路
面に接して配設され開磁路面と平行な対向端面が非切断
面で電気抵抗および透磁率が高い磁性体片とよりなる磁
心。 (2)前記積層磁心本体を、非晶質磁性体、パーマ0イ
、ケイ素鋼板、電磁軟鉄、センタストのうちの少くとも
一種にて形成して成る特許請求の範囲第1項記載の磁心
。 (3)前記磁性体片をフェライトにて形成して成る特許
請求の範囲第1項記載の磁心。 (41)m記磁性体片を磁性体の粉末あるいは細片を合
成樹脂中に分散した複合磁性体傾て形成して成る特許請
求の範囲第1項記載の磁心。」2、同上節2頁10行目
の全文を削除し、以下の文を挿入致します。 「なっており、1サイクル当りのしステリシス損失W/
hは周波数fが」 3、同上箱3頁1行目の+1) f!5式を以下のよう
に訂正致します。 4、同上第6頁5行目の「うちの」の次に「少くとも」
を挿入致します。 5、同上節7頁5行目の「25〜35」を「25」と訂
正致します。 6、同上同頁9行目の全文を削除し、以下の文を挿入致
します。 「銃後水冷する、いわゆる高周波鉄損を低減させる熱処
理」 7、添付図中第1図を別紙のように訂正致し捷す。 代理人 弁理士 石 1)長 七
Claims (1)
- (1)一部に切断面よシなる開磁路面を有し高透磁率の
磁性体薄板にで形成でれる積層磁心不休と、該開磁路面
に接して配設され開磁路面と平行な対向端面が非切断面
で電気抵抗および透磁率が尚い磁性体片とよ、!lll
なる磁心。 1211JfJ S己槓層磁心本体を、非晶質磁性体、
パーマ、 0イ、ケイ素鋼板、電磁軟鉄、センタ
ストのうちの一棟にて形成して収る特許請求の範囲第1
項記載の磁心。 131前i己磁任体片をフェライトにて形成して成る特
、7f請求の範囲第1項記載の磁心。 成樹脂中に分散した複合磁性体にて形成して成る特許請
求の範囲第1項記載の磁心。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8437683A JPS59210623A (ja) | 1983-05-14 | 1983-05-14 | 磁心 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8437683A JPS59210623A (ja) | 1983-05-14 | 1983-05-14 | 磁心 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59210623A true JPS59210623A (ja) | 1984-11-29 |
JPH0562444B2 JPH0562444B2 (ja) | 1993-09-08 |
Family
ID=13828814
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP8437683A Granted JPS59210623A (ja) | 1983-05-14 | 1983-05-14 | 磁心 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59210623A (ja) |
Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2740259A1 (fr) * | 1995-10-24 | 1997-04-25 | Thomson Csf | Noyau magnetique mixte |
WO2000074089A1 (en) * | 1999-05-26 | 2000-12-07 | Abb Ab | Induction devices with distributed air gaps |
WO2001050141A1 (de) * | 2000-01-04 | 2001-07-12 | Epcos Ag | Sensor zur messung eines gleichstroms und messverfahren |
JP2002373811A (ja) * | 2001-06-15 | 2002-12-26 | Toyota Industries Corp | コア、有芯コイル及びトランス |
US7106163B2 (en) | 1998-03-27 | 2006-09-12 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Core |
JP2009010207A (ja) * | 2007-06-28 | 2009-01-15 | Murata Mfg Co Ltd | コモンモードチョークコイル |
JP2009064990A (ja) * | 2007-09-07 | 2009-03-26 | Sht Corp Ltd | コイル装置 |
JP2010230455A (ja) * | 2009-03-26 | 2010-10-14 | Panasonic Electric Works Co Ltd | 漏電検出装置 |
JP2011112634A (ja) * | 2009-11-30 | 2011-06-09 | Tamura Seisakusho Co Ltd | フラックスゲート漏電センサ用のリングコア、該リングコアを備えるリングコアユニット及びフラックスゲート漏電センサ |
JP2013197570A (ja) * | 2012-03-23 | 2013-09-30 | Hitachi Metals Ltd | 複合磁心、リアクトルおよび電源装置 |
JP2015053464A (ja) * | 2013-09-09 | 2015-03-19 | 台達電子企業管理(上海)有限公司 | インダクタおよびそれを含むスイッチング回路 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5896714A (ja) * | 1981-12-04 | 1983-06-08 | Fuji Electric Co Ltd | スイツチングレギユレ−タ用コア |
-
1983
- 1983-05-14 JP JP8437683A patent/JPS59210623A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5896714A (ja) * | 1981-12-04 | 1983-06-08 | Fuji Electric Co Ltd | スイツチングレギユレ−タ用コア |
Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0771011A1 (fr) * | 1995-10-24 | 1997-05-02 | Thomson-Csf | Noyau magnétique mixte |
FR2740259A1 (fr) * | 1995-10-24 | 1997-04-25 | Thomson Csf | Noyau magnetique mixte |
US7106163B2 (en) | 1998-03-27 | 2006-09-12 | The Furukawa Electric Co., Ltd. | Core |
WO2000074089A1 (en) * | 1999-05-26 | 2000-12-07 | Abb Ab | Induction devices with distributed air gaps |
EP1194936A1 (en) * | 1999-05-26 | 2002-04-10 | Abb Ab | Induction devices with distributed air gaps |
WO2001050141A1 (de) * | 2000-01-04 | 2001-07-12 | Epcos Ag | Sensor zur messung eines gleichstroms und messverfahren |
JP2002373811A (ja) * | 2001-06-15 | 2002-12-26 | Toyota Industries Corp | コア、有芯コイル及びトランス |
JP2009010207A (ja) * | 2007-06-28 | 2009-01-15 | Murata Mfg Co Ltd | コモンモードチョークコイル |
JP2009064990A (ja) * | 2007-09-07 | 2009-03-26 | Sht Corp Ltd | コイル装置 |
JP2010230455A (ja) * | 2009-03-26 | 2010-10-14 | Panasonic Electric Works Co Ltd | 漏電検出装置 |
JP2011112634A (ja) * | 2009-11-30 | 2011-06-09 | Tamura Seisakusho Co Ltd | フラックスゲート漏電センサ用のリングコア、該リングコアを備えるリングコアユニット及びフラックスゲート漏電センサ |
JP2013197570A (ja) * | 2012-03-23 | 2013-09-30 | Hitachi Metals Ltd | 複合磁心、リアクトルおよび電源装置 |
JP2015053464A (ja) * | 2013-09-09 | 2015-03-19 | 台達電子企業管理(上海)有限公司 | インダクタおよびそれを含むスイッチング回路 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0562444B2 (ja) | 1993-09-08 |
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