JPS59205455A - アモルフアス合金製巻コアの熱処理方法 - Google Patents
アモルフアス合金製巻コアの熱処理方法Info
- Publication number
- JPS59205455A JPS59205455A JP58078918A JP7891883A JPS59205455A JP S59205455 A JPS59205455 A JP S59205455A JP 58078918 A JP58078918 A JP 58078918A JP 7891883 A JP7891883 A JP 7891883A JP S59205455 A JPS59205455 A JP S59205455A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- amorphous alloy
- temp
- strain relief
- crystallization
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Thin Magnetic Films (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、アモルファス合金製巻コアの熱処理方法に
関し、とくに該巻コア製造過程での歪取り焼鈍処理に工
夫を加えて、磁気特性とくに鉄損特性ならびに透磁率の
有利な改善を図ったものである。
関し、とくに該巻コア製造過程での歪取り焼鈍処理に工
夫を加えて、磁気特性とくに鉄損特性ならびに透磁率の
有利な改善を図ったものである。
近年、金属または合金溶融体を、冷却面が高速で更新移
動する冷却体上に連続して供給し急冷凝固させることに
よって、溶湯から直接急冷薄帯を製造する方法が開発さ
れ、この急冷薄帯化法によりアモルファス合金薄帯の製
造も容易に行えるようになった。
動する冷却体上に連続して供給し急冷凝固させることに
よって、溶湯から直接急冷薄帯を製造する方法が開発さ
れ、この急冷薄帯化法によりアモルファス合金薄帯の製
造も容易に行えるようになった。
かようなアモルファス合金薄帯は一般に磁気特性に優れ
、中でもトランスコア素材用としてのアモルファス合金
薄帯は、飽和磁束密度が高く、ま、た鉄損特性にも優れ
ている。とくに鉄損値については、トランス素材として
従来のけい素鋼電磁鋼板を使用した場合に比べ、ｂ以下
程度にも低減される。
、中でもトランスコア素材用としてのアモルファス合金
薄帯は、飽和磁束密度が高く、ま、た鉄損特性にも優れ
ている。とくに鉄損値については、トランス素材として
従来のけい素鋼電磁鋼板を使用した場合に比べ、ｂ以下
程度にも低減される。
しかしながらかようなトランス素材用アモルファス合金
は、一方で磁歪が高いため、巻コアとして利用した場合
には、この高磁歪特性が該コアのコーナ一部の曲率や導
入歪による影響と相まって、磁気特性とく（こ鉄損特性
を劣化させていた。
は、一方で磁歪が高いため、巻コアとして利用した場合
には、この高磁歪特性が該コアのコーナ一部の曲率や導
入歪による影響と相まって、磁気特性とく（こ鉄損特性
を劣化させていた。
このためアモルファス合金薄帯を巻コアとして利用する
場合Ｇこは、所定の形状に巻取ったのち歪取り焼鈍を加
えることが、良好な特性を得る上で必須の条件とされて
いる。
場合Ｇこは、所定の形状に巻取ったのち歪取り焼鈍を加
えることが、良好な特性を得る上で必須の条件とされて
いる。
またアモルファス合金は、すぐれた透磁率を示し、高周
波特性も良好であることから、各種センサーやエレクト
ロニクス関係の磁性材料としての利用が考えられている
が、その利用に際し、ｌ・ロイド巻コアとして使用する
場合（こは、やはり歪取焼鈍が必須要件となる。
波特性も良好であることから、各種センサーやエレクト
ロニクス関係の磁性材料としての利用が考えられている
が、その利用に際し、ｌ・ロイド巻コアとして使用する
場合（こは、やはり歪取焼鈍が必須要件となる。
第１図（こ、Ｆｅ、ｏＢ□ａＳｌｓ （原子％以下間じ
）の祖成になるアモルファス合金薄帯をトロイダルに巻
いた種々の径の巻コアの歪取り焼鈍前と３５０’ＣＸ
６０分の歪取り焼鈍を施した後における鉄損値について
調べた結果を、巻コアの半径ｒの逆数と鉄損値との関係
で示す。
）の祖成になるアモルファス合金薄帯をトロイダルに巻
いた種々の径の巻コアの歪取り焼鈍前と３５０’ＣＸ
６０分の歪取り焼鈍を施した後における鉄損値について
調べた結果を、巻コアの半径ｒの逆数と鉄損値との関係
で示す。
同図から明らかなように、歪取り焼鈍後の鉄損特性は、
該焼鈍前に比べて大幅に改善されている。
該焼鈍前に比べて大幅に改善されている。
しかしながら巻コアの径が小さくなるにつれて鉄損値は
増加する。
増加する。
すなわちかような歪取り焼鈍を施したとしてもなお巻径
が小さい場合には、やはり鉄損特性の劣化は免かれ得な
かったのである。
が小さい場合には、やはり鉄損特性の劣化は免かれ得な
かったのである。
この発明は、上記の問題の有利な解決を目指したもので
、アモルファス合金製巻コアの製造過程における熱処理
の改善により、該巻コアの磁気特性の一層の改善を実現
することを目的とする。
、アモルファス合金製巻コアの製造過程における熱処理
の改善により、該巻コアの磁気特性の一層の改善を実現
することを目的とする。
ところで一般に、アモルファス合金の熱（こよる変化は
、次のような順序で起るものと考えられている。
、次のような順序で起るものと考えられている。
すなわち急冷凝固状態のアモルファス合金は１、加熱に
よって、 （１） 自由体積の消滅が起り、 （２） その後構造的に短範囲の秩序を生じ、（３）
ついで化学的短範囲の秩序が生じ、（４） 以降、
結晶化すなわち長範囲にわたる秩序が形成される、 ような変化を生じる。そして上掲した各過程のうち（ｉ
）の変化が、歪除去いわゆる構造緩和といわれるもので
あり、内部応力が除去される過程である。この過程にお
ける原子の変位は、１原子距離より小さい範囲に止まる
が、加熱温度がより高くなったり、またはより長時間に
及ぶ場合には、原子の変位が１原子距離よりは大きくな
って、結晶化を生じていたのである。従って巻コアなど
の歪取り焼鈍は、常に上記（１）の変化に止る熱処理で
なければならず、それ以上の熱の付与は、アモルファス
合金の結晶化ひいては磁気特性の劣化を招く原因となる
。このことは、トランス巻コアやトロイドコアなどの歪
取り焼鈍において、歪を完全に除去して鉄損の劣化を防
止できる焼鈍条件・が、結晶化を生じる温度条件と著し
く近接している場合には、磁気特性の改善にとっては極
めて不利であることを示している。
よって、 （１） 自由体積の消滅が起り、 （２） その後構造的に短範囲の秩序を生じ、（３）
ついで化学的短範囲の秩序が生じ、（４） 以降、
結晶化すなわち長範囲にわたる秩序が形成される、 ような変化を生じる。そして上掲した各過程のうち（ｉ
）の変化が、歪除去いわゆる構造緩和といわれるもので
あり、内部応力が除去される過程である。この過程にお
ける原子の変位は、１原子距離より小さい範囲に止まる
が、加熱温度がより高くなったり、またはより長時間に
及ぶ場合には、原子の変位が１原子距離よりは大きくな
って、結晶化を生じていたのである。従って巻コアなど
の歪取り焼鈍は、常に上記（１）の変化に止る熱処理で
なければならず、それ以上の熱の付与は、アモルファス
合金の結晶化ひいては磁気特性の劣化を招く原因となる
。このことは、トランス巻コアやトロイドコアなどの歪
取り焼鈍において、歪を完全に除去して鉄損の劣化を防
止できる焼鈍条件・が、結晶化を生じる温度条件と著し
く近接している場合には、磁気特性の改善にとっては極
めて不利であることを示している。
従って、かような歪取り焼鈍条件と結晶化を生じる熱処
理条件とが近接しているアモルファス合金においては、
従来の如く結晶化を生じるおそれがない温度、すなわち
適正な歪取り焼鈍温度よりもかなり低い温度で焼鈍を施
したとしても、十分な歪の除去は達成できず、それ故満
足のいく程度の磁気特性の改善は望み得なかったのであ
る。
理条件とが近接しているアモルファス合金においては、
従来の如く結晶化を生じるおそれがない温度、すなわち
適正な歪取り焼鈍温度よりもかなり低い温度で焼鈍を施
したとしても、十分な歪の除去は達成できず、それ故満
足のいく程度の磁気特性の改善は望み得なかったのであ
る。
そこで発明者らは、上記の問題を解決すべく鋭意研究を
重ねた結果、アモルファス合金につき、その結晶化温度
近傍の温度で加熱を施しても、その加熱時間が短時間で
あれば該合金の結晶化は生じないこと、そしてかような
予備的な歪取り焼鈍を施しておけば、その後の低温での
焼鈍によって効果的な歪の除去が達成でき、かくして磁
気特性の改善につき、望外の成果が得られることを究明
したのである。
重ねた結果、アモルファス合金につき、その結晶化温度
近傍の温度で加熱を施しても、その加熱時間が短時間で
あれば該合金の結晶化は生じないこと、そしてかような
予備的な歪取り焼鈍を施しておけば、その後の低温での
焼鈍によって効果的な歪の除去が達成でき、かくして磁
気特性の改善につき、望外の成果が得られることを究明
したのである。
この発明は上記の知見に由来するものである。
すなわちこの発明は、アモルファス合金を磁気回路材と
する巻コアの製造過程において、まず急冷凝固して得た
アモルファス合金薄帯に、その巻取りに先立って、該薄
帯の結晶化温度より１００°Ｃを超えて高くはなく、一
方キューリ一温度よりも低くはない範囲の温度で、短時
間の゛シ迭歪取り焼鈍を施し、しかるのち巻コアに巻取
ってがら、結晶化温度よりは１００ ℃以上低い温度で
最終歪取り焼鈍を施すことをもって、前記課題の解決手
段とするものである。
する巻コアの製造過程において、まず急冷凝固して得た
アモルファス合金薄帯に、その巻取りに先立って、該薄
帯の結晶化温度より１００°Ｃを超えて高くはなく、一
方キューリ一温度よりも低くはない範囲の温度で、短時
間の゛シ迭歪取り焼鈍を施し、しかるのち巻コアに巻取
ってがら、結晶化温度よりは１００ ℃以上低い温度で
最終歪取り焼鈍を施すことをもって、前記課題の解決手
段とするものである。
以下、この発明を由来した実験結果に基き、具体的に説
明する。
明する。
第２ Ｖ Ｌ 、Ｆｅ７ｏＢｔａＳ１ｇの組成になるア
モルファス合金薄帯（結晶化温度Ｔｘ：４８０″Ｃ）に
つき、急冷凝固後直ちに１００闘φのトロイド巻コアに
巻取って種々の温度で１時間の歪取り焼鈍を施した場合
（図中○印で示す）ならびに急冷凝固後５５０℃で１秒
間の予備歪取り焼鈍を施したのチ１００ ａｍφのトロ
イド巻コアに巻留の温度で１時間の最終歪取り焼鈍を施
した場合の、焼鈍温度と鉄損値との関係について調べた
結果を、比較して示す。
モルファス合金薄帯（結晶化温度Ｔｘ：４８０″Ｃ）に
つき、急冷凝固後直ちに１００闘φのトロイド巻コアに
巻取って種々の温度で１時間の歪取り焼鈍を施した場合
（図中○印で示す）ならびに急冷凝固後５５０℃で１秒
間の予備歪取り焼鈍を施したのチ１００ ａｍφのトロ
イド巻コアに巻留の温度で１時間の最終歪取り焼鈍を施
した場合の、焼鈍温度と鉄損値との関係について調べた
結果を、比較して示す。
同図より明らかなように、この発明に従う２段階の歪取
り焼鈍を施した場合、とくに最終歪取り焼鈍温度が結晶
化温度よりも１００°Ｃ以上低い場合は、従来法に較べ
、著しい鉄損値の低下を示した。
り焼鈍を施した場合、とくに最終歪取り焼鈍温度が結晶
化温度よりも１００°Ｃ以上低い場合は、従来法に較べ
、著しい鉄損値の低下を示した。
次に第８図に、同じ＜ Ｆｅ７．Ｂ□ａ Ｓ ：Ｌｓの
組成になるアモルファス合金（結晶化温度ＴＸ；４８０
℃、近傍の種々の温度および保持時間で予備歪取り焼鈍
を施した場合の鉄損特性について調べた結果を、保持時
間をパラメータとして予備歪取り焼鈍温度と鉄損値との
関係でまとめて示す。
組成になるアモルファス合金（結晶化温度ＴＸ；４８０
℃、近傍の種々の温度および保持時間で予備歪取り焼鈍
を施した場合の鉄損特性について調べた結果を、保持時
間をパラメータとして予備歪取り焼鈍温度と鉄損値との
関係でまとめて示す。
さて予備歪取り焼鈍において、焼鈍温度が薄帯の結晶化
温度を超える場合であっても、保持時間が０．５〜１．
０秒程度であれば、５８０°Ｃ程度すなわち結晶化温度
よりも１００″Ｃ高い温度を超えない範囲では鉄損特性
は著しく改善され、また保持・時間が２秒の場合には、
焼鈍温度の上限は幾分低下するけれども、それでも５３
０’Ｃ程度すなわち結晶化温度よりも５０″Ｃを超えな
い温度範囲ではやはり鉄損特性の改善に著しい効果が認
められた。
温度を超える場合であっても、保持時間が０．５〜１．
０秒程度であれば、５８０°Ｃ程度すなわち結晶化温度
よりも１００″Ｃ高い温度を超えない範囲では鉄損特性
は著しく改善され、また保持・時間が２秒の場合には、
焼鈍温度の上限は幾分低下するけれども、それでも５３
０’Ｃ程度すなわち結晶化温度よりも５０″Ｃを超えな
い温度範囲ではやはり鉄損特性の改善に著しい効果が認
められた。
しかしながら予備歪取り焼鈍温度が、キューリー湿度よ
りも低くなると、鉄損特性の改善効果に乏しくなる。
りも低くなると、鉄損特性の改善効果に乏しくなる。
従って予備歪取り焼鈍温度の下限値は、キューリ一温度
としたが、このように予備歪取り焼鈍温度がキューリ一
温度を下回ると鉄損改善効果が低減する理由は、次のと
おりと考えられる。
としたが、このように予備歪取り焼鈍温度がキューリ一
温度を下回ると鉄損改善効果が低減する理由は、次のと
おりと考えられる。
一般に強磁性体は、温度を上昇させていっても磁気的短
範囲の秩序をもつ限り強磁性を示す。キューリ一温度は
、この磁気的秩序がまったくなくなった状態を示す温度
であるが、かような磁気的秩序がない温度範囲で焼鈍す
る方が、原子配列に及ぼす効果が、ランダム化するので
異方的原子配列などによるクラスターなどを生成しにく
くすると考えられるところ、この点キューリ一温度未満
では上記の効果に乏しい。ちなみに二、三のアモルファ
ス合金の結晶化温度とキューリ一温度を示すと、次のと
おりである。
範囲の秩序をもつ限り強磁性を示す。キューリ一温度は
、この磁気的秩序がまったくなくなった状態を示す温度
であるが、かような磁気的秩序がない温度範囲で焼鈍す
る方が、原子配列に及ぼす効果が、ランダム化するので
異方的原子配列などによるクラスターなどを生成しにく
くすると考えられるところ、この点キューリ一温度未満
では上記の効果に乏しい。ちなみに二、三のアモルファ
ス合金の結晶化温度とキューリ一温度を示すと、次のと
おりである。
範囲の温度で行う場合には、保持時間は０．５〜１秒間
程度、また焼鈍温度が結晶化温度よりも５９−°Ｃを超
えない範囲の温度で行う場合は、保持時間は０．５〜２
秒間程度とするのが好適である。
程度、また焼鈍温度が結晶化温度よりも５９−°Ｃを超
えない範囲の温度で行う場合は、保持時間は０．５〜２
秒間程度とするのが好適である。
また最終歪取り焼鈍においては、巻コアの体積の増大に
よって熱容散が増加するため、焼鈍時間は長時間化する
傾向にある。このため焼鈍温度が高いと結晶化し易くな
るので、結晶化温度よりも１００℃以下の温度で行う必
要がある。このことは前掲第２図に示した結果からも、
またその他発明者らの多数の実験結果からも確認されて
いる。
よって熱容散が増加するため、焼鈍時間は長時間化する
傾向にある。このため焼鈍温度が高いと結晶化し易くな
るので、結晶化温度よりも１００℃以下の温度で行う必
要がある。このことは前掲第２図に示した結果からも、
またその他発明者らの多数の実験結果からも確認されて
いる。
以下この発明の実施例について説明する。
・実施例１〜４
Ｆｅ７ｏＢ工、Ｓ１８の組成になるアモルファス合金（
結晶化温度：４８０°Ｃ１キユ一リ一温度：４８０°Ｃ
）の急冷凝固薄帯を、巻取るに先立って５５０’Ｃ，１
秒間の予備歪取り焼鈍を施し、ついで直径１００ｍｍの
巻コアに巻取ったのち、３００゜８２５．３５０および
３７５°Ｃで最終歪取り焼鈍を施したときの、鉄損値に
ついて調べた結果を表】に示す。なお比較のために、予
備歪取り焼鈍を施さず急冷薄帯化後直ちに巻コアＧこ巻
取って歪取り焼鈍を施す従来法（こよって得られた巻コ
アの鉄損値について調べた結果も表１に併記する。
結晶化温度：４８０°Ｃ１キユ一リ一温度：４８０°Ｃ
）の急冷凝固薄帯を、巻取るに先立って５５０’Ｃ，１
秒間の予備歪取り焼鈍を施し、ついで直径１００ｍｍの
巻コアに巻取ったのち、３００゜８２５．３５０および
３７５°Ｃで最終歪取り焼鈍を施したときの、鉄損値に
ついて調べた結果を表】に示す。なお比較のために、予
備歪取り焼鈍を施さず急冷薄帯化後直ちに巻コアＧこ巻
取って歪取り焼鈍を施す従来法（こよって得られた巻コ
アの鉄損値について調べた結果も表１に併記する。
表１の結果から明らかなように、この発明に従って最終
歪取り焼鈍に先立ち予備歪取り焼鈍を施したもの（実施
例１〜４）はいずれも、従来法に従い得られたもの（従
来例１〜４）に較べて鉄損特性が改善されている。
歪取り焼鈍に先立ち予備歪取り焼鈍を施したもの（実施
例１〜４）はいずれも、従来法に従い得られたもの（従
来例１〜４）に較べて鉄損特性が改善されている。
実施例５
Ｆｅ５ｃｏ７□Ｂ□２Ｓｉ１２の組成になるアモルファ
ス合金（結晶化温度４８０°Ｃ，キューリ一温度：４４
０°Ｃ）を急冷薄帯化後、５００℃×１秒間の予備歪取
り焼鈍を施し、ついで内径１０闘のトロイドコアに巻取
ったのち、３８０°Ｃ１１０分間の最終歪取り焼鈍を施
し、強制空冷により冷却した。
ス合金（結晶化温度４８０°Ｃ，キューリ一温度：４４
０°Ｃ）を急冷薄帯化後、５００℃×１秒間の予備歪取
り焼鈍を施し、ついで内径１０闘のトロイドコアに巻取
ったのち、３８０°Ｃ１１０分間の最終歪取り焼鈍を施
し、強制空冷により冷却した。
得られたトロイドコアの周波数１ ｋＨｚにおける実効
透磁率μｅを測定したところ、μｅ−５Ｘ１０’であり
、この値は、予備歪取り焼鈍を施さない従来法に従って
得られたものの実効透磁率がｌＸｌ０’であったのに比
較して数段すぐれている。
透磁率μｅを測定したところ、μｅ−５Ｘ１０’であり
、この値は、予備歪取り焼鈍を施さない従来法に従って
得られたものの実効透磁率がｌＸｌ０’であったのに比
較して数段すぐれている。
実施例６
Ｆｅ、。Ｎｉ４０Ｂ２０の組成になるアモルファス合金
（結晶化温度＝４５０°Ｃ，キューリ一温度８９０℃）
の急冷凝固薄帯に、まず４５０°Ｃ，０，５秒間の予備
歪取り焼鈍を施し、ついで内径ＩＱｆｍのトロイドコア
に巻取ったのち、３００°Ｃ，５分間の最終歪取り焼鈍
を施した。
（結晶化温度＝４５０°Ｃ，キューリ一温度８９０℃）
の急冷凝固薄帯に、まず４５０°Ｃ，０，５秒間の予備
歪取り焼鈍を施し、ついで内径ＩＱｆｍのトロイドコア
に巻取ったのち、３００°Ｃ，５分間の最終歪取り焼鈍
を施した。
得られたトロイドコアの周波数１ ｋＨｚにおける実効
透磁率μｅを測定したところ、μｅは７Ｘ１０であった
。この値は、予備歪取り焼鈍を施さなし１場合のｌＬｅ
−２Ｘ １０’に比べて数段すぐれてし）る。
透磁率μｅを測定したところ、μｅは７Ｘ１０であった
。この値は、予備歪取り焼鈍を施さなし１場合のｌＬｅ
−２Ｘ １０’に比べて数段すぐれてし）る。
なおこの発明で対象とするアモルファス合金の成分系は
、とくに限定されるものではなｌ／）が、中でも高磁束
密度材のＦｅ −Ｂ −ｓｉ、系合金、高透磁率材のＦ
ｅ −Ｎｉ −Ｂ −（Ｓｉ）系合金、さら（こは低磁
歪材のＣｏ −Ｆ、ｅ −Ｂ−；（Ｓｉ）系合金などに
適用してとりわけ好適である。
、とくに限定されるものではなｌ／）が、中でも高磁束
密度材のＦｅ −Ｂ −ｓｉ、系合金、高透磁率材のＦ
ｅ −Ｎｉ −Ｂ −（Ｓｉ）系合金、さら（こは低磁
歪材のＣｏ −Ｆ、ｅ −Ｂ−；（Ｓｉ）系合金などに
適用してとりわけ好適である。
以上述べたようにこの発明によれば、アモルファス合金
を磁気回路材とするトランス巻コアやモーターコア、ざ
らにはアモルファス合金をトロイド状に巻いて使用する
センサーやエレクトロニクス関係部材などのトロイドコ
アにつき、その磁気特性の改善に偉効を奏する。
を磁気回路材とするトランス巻コアやモーターコア、ざ
らにはアモルファス合金をトロイド状に巻いて使用する
センサーやエレクトロニクス関係部材などのトロイドコ
アにつき、その磁気特性の改善に偉効を奏する。
第１図は、Ｆｅ７９Ｂ１８”１８の組成になるアモルフ
ァス合金製巻コアの歪取り焼鈍前後における鉄損特性を
、巻き径の逆数と鉄損値Ｗ１０１５０との関係で示した
グラフ、 第２図は、同じ組成になるアモルファス合金製巻コアの
予備歪取り焼鈍の有無による鉄４．瞳の違いを比較して
示したグラフ、 第３図は、同じ組成になるアモルファス合金製巻コアに
おいて、予備歪取り焼鈍の焼鈍温度と保持時間とが鉄損
特性に及ぼす影響を示したグラフである。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第１図 Ｉ／ｒ（ｍ−θ 第２図 長系多歪敢焼ｊ屯温度（’Ｃジ
ァス合金製巻コアの歪取り焼鈍前後における鉄損特性を
、巻き径の逆数と鉄損値Ｗ１０１５０との関係で示した
グラフ、 第２図は、同じ組成になるアモルファス合金製巻コアの
予備歪取り焼鈍の有無による鉄４．瞳の違いを比較して
示したグラフ、 第３図は、同じ組成になるアモルファス合金製巻コアに
おいて、予備歪取り焼鈍の焼鈍温度と保持時間とが鉄損
特性に及ぼす影響を示したグラフである。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第１図 Ｉ／ｒ（ｍ−θ 第２図 長系多歪敢焼ｊ屯温度（’Ｃジ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｌ アモルファス合金を磁気回路材とする巻コアの製造
過程において、 まず急冷凝固して得たアモルファス合金薄帯に、その巻
取りに先立って、該薄帯の結晶化温度より１００°Ｃを
超えて高くはなく、一方、キューリ一温度よりも低くは
ない範囲の温度で、短時間の予備歪取り焼鈍を施し、し
かるのち巻コアに・巻取ってから、結晶化温度よりは１
００℃以上低い温度で最終歪取り焼鈍を施すことを特徴
とするアモルファス合金薄帯製巻コアの熱処理方法。 ２ 予備歪取り焼鈍が、アモルファス合金の結晶化温度
より１００℃を超えて高くはなく、かつキューリ一温度
よりも低くはない範囲の温度での、０．５〜１秒間にわ
たる加熱処理である特許請求の範囲第１項記載の方法。 ＆ 予備歪取り焼鈍が、アモルファス合金の結晶化温度
より５０°Ｃを超えて高くはなく、かツキューリ一温度
よりも低くはない範囲の温度での、０．５〜２秒間にわ
たる加熱処理である特許請求の範囲第１項記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58078918A JPS59205455A (ja) | 1983-05-07 | 1983-05-07 | アモルフアス合金製巻コアの熱処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58078918A JPS59205455A (ja) | 1983-05-07 | 1983-05-07 | アモルフアス合金製巻コアの熱処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59205455A true JPS59205455A (ja) | 1984-11-21 |
| JPS6234829B2 JPS6234829B2 (ja) | 1987-07-29 |
Family
ID=13675230
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58078918A Granted JPS59205455A (ja) | 1983-05-07 | 1983-05-07 | アモルフアス合金製巻コアの熱処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59205455A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2016002945A1 (ja) * | 2014-07-03 | 2017-06-01 | 国立大学法人東北大学 | 磁心の製造方法 |
| WO2023032913A1 (ja) * | 2021-08-30 | 2023-03-09 | 東静工業株式会社 | Ｆｅ系非晶質合金薄帯の製造方法およびＦｅ系ナノ結晶合金薄帯の製造方法 |
-
1983
- 1983-05-07 JP JP58078918A patent/JPS59205455A/ja active Granted
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2016002945A1 (ja) * | 2014-07-03 | 2017-06-01 | 国立大学法人東北大学 | 磁心の製造方法 |
| WO2023032913A1 (ja) * | 2021-08-30 | 2023-03-09 | 東静工業株式会社 | Ｆｅ系非晶質合金薄帯の製造方法およびＦｅ系ナノ結晶合金薄帯の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6234829B2 (ja) | 1987-07-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4997493A (en) | Process for production of double-oriented electrical steel sheet having high flux density | |
| WO2015046140A1 (ja) | Ｆｅ基ナノ結晶合金の製造方法及びＦｅ基ナノ結晶合金磁心の製造方法 | |
| JPH032932B2 (ja) | ||
| JPS6133058B2 (ja) | ||
| US3144363A (en) | Process for producing oriented silicon steel and the product thereof | |
| JPS59205455A (ja) | アモルフアス合金製巻コアの熱処理方法 | |
| US3932235A (en) | Method of improving the core-loss characteristics of cube-on-edge oriented silicon-iron | |
| JPH03194906A (ja) | 希土類磁石の製造方法 | |
| JPS6360264A (ja) | Ｃｏ基非晶質合金の製造方法 | |
| JPH05202452A (ja) | 鉄基磁性合金の熱処理方法 | |
| JPS6396252A (ja) | トロイダル型非晶質磁芯の熱処理方法 | |
| JPH0219442A (ja) | 超微細結晶組織を有する高飽和磁束密度Ｆｅ基合金 | |
| JPH0238519A (ja) | 非晶質合金薄帯の焼鈍方法 | |
| JPS5867825A (ja) | 高けい素鋼薄帯の製造方法 | |
| JPS62213107A (ja) | 磁心の製造方法 | |
| JPS5942069B2 (ja) | 実効透磁率の大きい非晶質合金の製造方法 | |
| JPS6372824A (ja) | 高けい素鋼急冷薄帯の磁気特性を改善する圧延処理方法 | |
| JPH11350032A (ja) | 電磁鋼板の製造方法 | |
| JPS6256203B2 (ja) | ||
| JPH09118921A (ja) | 極めて低い鉄損をもつ一方向性電磁鋼板の製造方法 | |
| JPS6256204B2 (ja) | ||
| JPS6159815B2 (ja) | ||
| JPS5938327A (ja) | 磁気特性の優れた高珪素鋼薄帯の製造方法 | |
| JPS5873720A (ja) | ｛１００｝面内無配向を有する高珪素鋼薄帯の製造方法 | |
| JPS619520A (ja) | 高抗張力無方向性急冷薄帯の製造方法 |