JPS59192571A - 凹版印刷版使い印刷用ドクタ− - Google Patents
凹版印刷版使い印刷用ドクタ−Info
- Publication number
- JPS59192571A JPS59192571A JP6694383A JP6694383A JPS59192571A JP S59192571 A JPS59192571 A JP S59192571A JP 6694383 A JP6694383 A JP 6694383A JP 6694383 A JP6694383 A JP 6694383A JP S59192571 A JPS59192571 A JP S59192571A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- doctor
- sintered body
- zirconia
- printing plate
- printing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B41—PRINTING; LINING MACHINES; TYPEWRITERS; STAMPS
- B41F—PRINTING MACHINES OR PRESSES
- B41F9/00—Rotary intaglio printing presses
- B41F9/06—Details
- B41F9/08—Wiping mechanisms
- B41F9/10—Doctors, scrapers, or like devices
- B41F9/1072—Blade construction
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Rotary Presses (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は凹版印刷版使い印刷用ドクターに関し、さらに
詳しくは、凹版印刷版を使用して印il+を行う際に版
面から印刷インクを掻き取るためのドクターに関する。
詳しくは、凹版印刷版を使用して印il+を行う際に版
面から印刷インクを掻き取るためのドクターに関する。
たとえば、グラビア印刷や、通称パッド印刷と、呼ばれ
る曲面印刷においては、鋼、銅、仰鉛、合成樹脂イTと
からなる阪材の表面に凹状の絵柄を加工してなる凹版印
刷版を使用し、その版に印刷インクを詰め込んだ後、ド
クター(ドクターナイフまたはドクターブレードとも呼
ばれでいる)を用いて版面の余分のインクを掻き取り、
絵柄どする凹部のインクを、直接被印刷体に転写するか
、またはシリコーンゴムなどの弾性体に一回転移した後
被印刷体に転写するようなものがある。このような場合
に使用するドクターとしては、従来、第1図(概略斜視
図)および第2図(概略横断面図)に示すようなものが
知られている。
る曲面印刷においては、鋼、銅、仰鉛、合成樹脂イTと
からなる阪材の表面に凹状の絵柄を加工してなる凹版印
刷版を使用し、その版に印刷インクを詰め込んだ後、ド
クター(ドクターナイフまたはドクターブレードとも呼
ばれでいる)を用いて版面の余分のインクを掻き取り、
絵柄どする凹部のインクを、直接被印刷体に転写するか
、またはシリコーンゴムなどの弾性体に一回転移した後
被印刷体に転写するようなものがある。このような場合
に使用するドクターとしては、従来、第1図(概略斜視
図)および第2図(概略横断面図)に示すようなものが
知られている。
第1図および第2図において、ドクター1は、鋼、たと
えば工具鋼のような金属で作られている。
えば工具鋼のような金属で作られている。
イして、上記ドクター1は、刃部2を有し、その先端、
つまり刃先は、非常に税く加工されている。
つまり刃先は、非常に税く加工されている。
このようなドクター1は、第3図(概略側面図)に示す
ように、その刃先が凹版印刷版3の面、つまり版面に接
触し、矢印で示す掻き取り方向に傾斜した状態で上記掻
き取り方向に移動せしめられるものである。しかしなが
ら、かかる従来のドクターは、以下において説明するよ
うな欠点を有している。
ように、その刃先が凹版印刷版3の面、つまり版面に接
触し、矢印で示す掻き取り方向に傾斜した状態で上記掻
き取り方向に移動せしめられるものである。しかしなが
ら、かかる従来のドクターは、以下において説明するよ
うな欠点を有している。
すなわち、上記従来のドクターは、刃先が鋭利に加工さ
れているので、版面や、版面と絵柄を形成する四部との
境界部の角を傷付けやすい。版面や角が損(セすると、
もはや高品位イ1印刷は行λhい。ト配置肖傷は、版材
が柔いものほど顕著に起こる。、また、やはり刃先が鋭
利CあるためIJ1微小な刃こほれが発生しやすい。刃
こぽれを発生すると、インクの掻ぎ取りが不十分にイr
っで版面にインクが筋状に残るようになるし、版面やト
述した角のll’l傷が一祠起こりや覆くなり、高品位
な印刷はより困難になる。さらに、鋼はもともと耐FI
F枕↑11がそう高くないから、上記従来のドクターは
け耗が激しく、寿命が短い。
れているので、版面や、版面と絵柄を形成する四部との
境界部の角を傷付けやすい。版面や角が損(セすると、
もはや高品位イ1印刷は行λhい。ト配置肖傷は、版材
が柔いものほど顕著に起こる。、また、やはり刃先が鋭
利CあるためIJ1微小な刃こほれが発生しやすい。刃
こぽれを発生すると、インクの掻ぎ取りが不十分にイr
っで版面にインクが筋状に残るようになるし、版面やト
述した角のll’l傷が一祠起こりや覆くなり、高品位
な印刷はより困難になる。さらに、鋼はもともと耐FI
F枕↑11がそう高くないから、上記従来のドクターは
け耗が激しく、寿命が短い。
一方、近年になって、ジルコニア焼結体からなるドクタ
ーも検討されている。すなわら、このジルコニア焼結体
製ドクターは、第1図および第2図に示した鋼製ドクタ
ーの全体形状はそのままで、(オ別のみを鋼からジル」
ニア焼結体に変えたものである。このドクターによれば
、ジルコニア焼結体は耐摩札付が鋼よりも優れているか
ら、1−jボし゛ た摩耗の問題は改善される
。しかしながら、刃先がヤ)はり鋭利であるから、版面
や角の把傷や、刃こぼれによる問題は依然として解消さ
れず、やはり高品位な印刷は困難である。
ーも検討されている。すなわら、このジルコニア焼結体
製ドクターは、第1図および第2図に示した鋼製ドクタ
ーの全体形状はそのままで、(オ別のみを鋼からジル」
ニア焼結体に変えたものである。このドクターによれば
、ジルコニア焼結体は耐摩札付が鋼よりも優れているか
ら、1−jボし゛ た摩耗の問題は改善される
。しかしながら、刃先がヤ)はり鋭利であるから、版面
や角の把傷や、刃こぼれによる問題は依然として解消さ
れず、やはり高品位な印刷は困難である。
本発明の目的は、従来のドクターの上記欠点を解決し、
インクの掻ぎ取りをスムーズに行うことができ、また版
面や、版面と凹部との境界部の角の10傷を防止するこ
とができて高品位な印刷を行うことができるばかりか、
耐摩耗性が良好で寿命が長いドクターを捉供するにある
。
インクの掻ぎ取りをスムーズに行うことができ、また版
面や、版面と凹部との境界部の角の10傷を防止するこ
とができて高品位な印刷を行うことができるばかりか、
耐摩耗性が良好で寿命が長いドクターを捉供するにある
。
上記目的を達成するための本発明は、ジルコニア焼結体
、アルミナ焼結体、窒化ケイ素焼結体または炭化ケイ素
焼結体からなり、かつ刃先に丸みが付けられていること
を特徴とする凹版印刷版使い印刷用ドクターを特徴とす
るものである。
、アルミナ焼結体、窒化ケイ素焼結体または炭化ケイ素
焼結体からなり、かつ刃先に丸みが付けられていること
を特徴とする凹版印刷版使い印刷用ドクターを特徴とす
るものである。
本発明のドクターの一実施態様を説明するに、第4図(
概略横断面図)において、ドクター1は刃部2を有して
いる。また、刃部2の先端、つまり刃先には丸みが付け
られている。さらに、ドクター1は、厚み0 、03〜
2 mm、好ましくは0゜05〜1.5mmのジルコニ
ア焼結体、アルミナ焼結体、窒化ケイ素焼結体または炭
化ケイ素焼結体からなっている。なかでも、最も高強度
、高靭性であるジルコニア焼結体であるのが好ましい。
概略横断面図)において、ドクター1は刃部2を有して
いる。また、刃部2の先端、つまり刃先には丸みが付け
られている。さらに、ドクター1は、厚み0 、03〜
2 mm、好ましくは0゜05〜1.5mmのジルコニ
ア焼結体、アルミナ焼結体、窒化ケイ素焼結体または炭
化ケイ素焼結体からなっている。なかでも、最も高強度
、高靭性であるジルコニア焼結体であるのが好ましい。
刃部2の横断面の全体形状は、第1図に示すような、い
わゆる楔形であってもよいし、第5図に示ηような、い
わゆる方形であってもよい。刃先角、つまり刃先を形作
−>Tいる刃部2の隣接1−る2面がなす角度Oは、1
0〜90°の範囲で任意に設定される。楔形の場合には
、10〜60°が適当である。また、刃先の丸みの程度
は、曲率半径にして5・〜100 tt P?度である
。好ましくは、10〜30 uで゛ある。刃先の粗さを
、中心線平均粗さにして0.3〜1μ程mに什上げてお
くと、版面との摺擦抵抗を一層減することができ、版面
の損(カ防1Fやドクターのより一層の長寿命化を達成
することができるのでQイましい。
わゆる楔形であってもよいし、第5図に示ηような、い
わゆる方形であってもよい。刃先角、つまり刃先を形作
−>Tいる刃部2の隣接1−る2面がなす角度Oは、1
0〜90°の範囲で任意に設定される。楔形の場合には
、10〜60°が適当である。また、刃先の丸みの程度
は、曲率半径にして5・〜100 tt P?度である
。好ましくは、10〜30 uで゛ある。刃先の粗さを
、中心線平均粗さにして0.3〜1μ程mに什上げてお
くと、版面との摺擦抵抗を一層減することができ、版面
の損(カ防1Fやドクターのより一層の長寿命化を達成
することができるのでQイましい。
ドクターをジルコニア焼結体で構成する場合、そのジル
コニア焼結体は、正方晶系の結晶構造をもつジルコニア
(以下、正方品ジルコニアという)からなるものである
のが最も好ましい。仙の結晶IFi造、すなわち立り晶
系の結晶構造をもつジルコニア(以下、立方晶ジルコニ
アという)や中斜晶5− 系の結晶構造をもつジルコニアく以下、単斜晶ジルコニ
アという)を含む場合でも、正方品ジルコニアが全体に
対して50モル%以上、さらに好ましくは70モル%以
上であるようなものであるのが好ましい。かつまた、」
−記ジルコニア焼結体は、単斜晶ジルコニアを実質的に
含まないものであるのが好ましい。ここにおいて、単斜
晶ジルコニアを実質的に含まないという意味は、もしそ
れが含まれていたとしても、全体に対して20モル%以
下であるということである。
コニア焼結体は、正方晶系の結晶構造をもつジルコニア
(以下、正方品ジルコニアという)からなるものである
のが最も好ましい。仙の結晶IFi造、すなわち立り晶
系の結晶構造をもつジルコニア(以下、立方晶ジルコニ
アという)や中斜晶5− 系の結晶構造をもつジルコニアく以下、単斜晶ジルコニ
アという)を含む場合でも、正方品ジルコニアが全体に
対して50モル%以上、さらに好ましくは70モル%以
上であるようなものであるのが好ましい。かつまた、」
−記ジルコニア焼結体は、単斜晶ジルコニアを実質的に
含まないものであるのが好ましい。ここにおいて、単斜
晶ジルコニアを実質的に含まないという意味は、もしそ
れが含まれていたとしても、全体に対して20モル%以
下であるということである。
ジルコニア焼結体が50モル%以上の正方晶ジルコニア
を含んでいると、外力を受けた場合に正方晶系から単斜
晶系への結晶構造の変態が起こり、その変態に必要なエ
ネルギーが応力を緩和するので、機械的強度が白土する
。一方、単斜晶ジルコニアを含んでいるということは、
その周囲または近傍に、正方品系から単斜晶系への結晶
構造の変態に伴うマイクロクラックを生じているという
ことであるが、そのようなジルコニア焼結体が外力を受
けるとマイクロクラックを起点とする破壊が6一 i」行Aろことかある。それゆえ、単斜晶ジルコニアを
実質的に含まないジルコニア焼結体であるのかQイまし
い。
を含んでいると、外力を受けた場合に正方晶系から単斜
晶系への結晶構造の変態が起こり、その変態に必要なエ
ネルギーが応力を緩和するので、機械的強度が白土する
。一方、単斜晶ジルコニアを含んでいるということは、
その周囲または近傍に、正方品系から単斜晶系への結晶
構造の変態に伴うマイクロクラックを生じているという
ことであるが、そのようなジルコニア焼結体が外力を受
けるとマイクロクラックを起点とする破壊が6一 i」行Aろことかある。それゆえ、単斜晶ジルコニアを
実質的に含まないジルコニア焼結体であるのかQイまし
い。
ここにおいで、1万晶ジルニ]ニアの吊CT(モル%)
t;1、ジルコニア焼結体をカイガーカウンターを用い
たX線自動回IIi装岡を用いて分析し、立方晶ジルコ
ニア(400)面、正方晶ジルコニア(On/l)而お
よび正方晶ジル]二)ノ(/100)而の回折パターン
をチャー1へ−1に記録し、それからで1 ji晶ジル
]ニア(/I(’)O)而の回折ピークの面積強度を求
め、さらにこの面積強度を同じくチャート十から読み取
った立方晶ジルコニア(400)而の回折角aを用いて
ローレンツ因子1−「ただし、L= (1+cOs22
0)/s i n70−cosθ] で除しC(r方晶
シルコニ? (400)面の回折線強度へを求め、全く
同様にしてチャー1〜Fから読み取った正方晶ジルコニ
ア(004)\ 面の回折ピークの面積強度おJ、び回折角ど、正方品ジ
ルコニア(400)而の面積強度および回折角から、正
方晶ジルコニア(00/I)面の回折線強度Bと正方品
ジルコニア(/100)面の回折線強度Cを求め、これ
らから次式によって求める。
t;1、ジルコニア焼結体をカイガーカウンターを用い
たX線自動回IIi装岡を用いて分析し、立方晶ジルコ
ニア(400)面、正方晶ジルコニア(On/l)而お
よび正方晶ジル]二)ノ(/100)而の回折パターン
をチャー1へ−1に記録し、それからで1 ji晶ジル
]ニア(/I(’)O)而の回折ピークの面積強度を求
め、さらにこの面積強度を同じくチャート十から読み取
った立方晶ジルコニア(400)而の回折角aを用いて
ローレンツ因子1−「ただし、L= (1+cOs22
0)/s i n70−cosθ] で除しC(r方晶
シルコニ? (400)面の回折線強度へを求め、全く
同様にしてチャー1〜Fから読み取った正方晶ジルコニ
ア(004)\ 面の回折ピークの面積強度おJ、び回折角ど、正方品ジ
ルコニア(400)而の面積強度および回折角から、正
方晶ジルコニア(00/I)面の回折線強度Bと正方品
ジルコニア(/100)面の回折線強度Cを求め、これ
らから次式によって求める。
CT −[(B −F C) / 〈 △ 十
B+C) コ×100 ここにおいて、X線回折にあたっては、上記各結晶面の
回折ピークが重なり合わないような条件を設定するのが
好ましい。この点に関しては、X線源としてニッケルフ
ィルター付の銅管法を用い、管電圧および管電流をそれ
ぞれ24KV、10mAとし、レートメーターの時定数
を4秒、ゴニオメータ−の回転速度を0.25度/分、
チャー1〜スピードを20 mm1分とするのが好まし
い。
B+C) コ×100 ここにおいて、X線回折にあたっては、上記各結晶面の
回折ピークが重なり合わないような条件を設定するのが
好ましい。この点に関しては、X線源としてニッケルフ
ィルター付の銅管法を用い、管電圧および管電流をそれ
ぞれ24KV、10mAとし、レートメーターの時定数
を4秒、ゴニオメータ−の回転速度を0.25度/分、
チャー1〜スピードを20 mm1分とするのが好まし
い。
一方、単斜晶ジルコニアのfficM (モル%)も、
正方品ジルコニアの場合と全く同様に次式によつC求め
る。
正方品ジルコニアの場合と全く同様に次式によつC求め
る。
CM= [(F+F)/ (D+E十F)]100
ただし、D:正方品ジルコニア(111)而の回折線強
度 F:単斜晶ジルコニア(111)而 の回折線強度 F:単斜晶ジルコニア(111)面 の回折線強度 上記のようなジルコニア焼結体は、好ましくは0.1〜
5 ft、さらに好ましくは0.1〜1μの平均結晶粒
子径を有しているのが好ましい。すなわ1う、平均結晶
粒子径h(−上記範囲にあると、結晶が緻密であるがゆ
えに機械的強度がさらに向上する。
度 F:単斜晶ジルコニア(111)而 の回折線強度 F:単斜晶ジルコニア(111)面 の回折線強度 上記のようなジルコニア焼結体は、好ましくは0.1〜
5 ft、さらに好ましくは0.1〜1μの平均結晶粒
子径を有しているのが好ましい。すなわ1う、平均結晶
粒子径h(−上記範囲にあると、結晶が緻密であるがゆ
えに機械的強度がさらに向上する。
同様に、機械的強度をより向上さけるためには、次式で
表わされる気孔率P(%)が1%以下であるのがり了ま
しい。
表わされる気孔率P(%)が1%以下であるのがり了ま
しい。
P−[1−(実際の密度/理論密度)]×100
上記のようなジルコニア焼結体は、ジルコニアにイブ1
〜リア、カルシア、マグネシアなどの安定化剤を固溶さ
l!て得る。なかでも、比較的低温での焼結が可能なた
めに結晶を緻密にすることができ、一層高い機械的強度
が得られるという理由で、イツトリアやカルシアを用い
るのが!1rましい。イ9− の場合、イツトリアにあっては全体に対して1〜5モル
%固溶させればよく、カルシアにあっては2〜9モル%
でよい。もちろん、イツトリアとカルシアとを併用する
こともでき、その場合には、上記範囲内で、かつ両者の
和が3〜10モル%になるようにするのが好ましい。
〜リア、カルシア、マグネシアなどの安定化剤を固溶さ
l!て得る。なかでも、比較的低温での焼結が可能なた
めに結晶を緻密にすることができ、一層高い機械的強度
が得られるという理由で、イツトリアやカルシアを用い
るのが!1rましい。イ9− の場合、イツトリアにあっては全体に対して1〜5モル
%固溶させればよく、カルシアにあっては2〜9モル%
でよい。もちろん、イツトリアとカルシアとを併用する
こともでき、その場合には、上記範囲内で、かつ両者の
和が3〜10モル%になるようにするのが好ましい。
本発明のドクターは、いろいろな方法によって製造する
ことができるが、以下にその好適な例を示す。
ことができるが、以下にその好適な例を示す。
すなわち、ジルコニア焼結体製のドクターを製造する場
合は、まず、純度が99.9%以上であるオキシ塩化ジ
ルコニルと塩化イツトリウムおよび/または塩化カルシ
ウムとを所望のモル比で混合した水溶液を作る。次に、
この水溶液を約200℃まで徐々に加熱して水をとばし
、さらに50〜b 熱し、その湿度に数時間保持してジルコニアとイツトリ
アおよσ/またはカルシアの混合粉末を得る。
合は、まず、純度が99.9%以上であるオキシ塩化ジ
ルコニルと塩化イツトリウムおよび/または塩化カルシ
ウムとを所望のモル比で混合した水溶液を作る。次に、
この水溶液を約200℃まで徐々に加熱して水をとばし
、さらに50〜b 熱し、その湿度に数時間保持してジルコニアとイツトリ
アおよσ/またはカルシアの混合粉末を得る。
次に、上記混合粉末を粉砕し、乾燥した後約110−
ooo’cr数時間似焼し、粉砕し、ポリビニルアルコ
ールなどの有機バインダーを添加して造粒、乾燥し1.
!TI均粒子?¥がF’、 OII稈葭の原1′+1粉
末を得る。
ールなどの有機バインダーを添加して造粒、乾燥し1.
!TI均粒子?¥がF’、 OII稈葭の原1′+1粉
末を得る。
次に、上記原料¥S)末を金型成型ぢ(に入れ、ドクタ
ーの形状をした成型体を得る。
ーの形状をした成型体を得る。
次に、上記成型体を100〜b
温速度で約1000℃まで加熱し、さらに50〜b
し、その温度に数時間保持1〕で焼成する。
次に、焼成体を約1000℃までは200〜b100〜
200°C// +111の速度で冷1、ロシ、さらに
室温まで冷!おして焼結体を(qる。
200°C// +111の速度で冷1、ロシ、さらに
室温まで冷!おして焼結体を(qる。
このようにして1!1だ、ドクターの形状をした焼結体
を研削盤などを用いて研磨力1丁し、同時に刃部と刃先
を加工する。
を研削盤などを用いて研磨力1丁し、同時に刃部と刃先
を加工する。
)、
上記において、金型成型法に代えて削出成型法やラバー
プレス法を用い、イれに、1−って得た成型体を機械加
工した後焼成するようにしてもよい。
プレス法を用い、イれに、1−って得た成型体を機械加
工した後焼成するようにしてもよい。
また、成型体を上記温度条件よりもやや低い1300〜
1500°Cで焼成した後、500へ・3000KO/
Cm2の圧力下で1200〜1 /l 50°Cで焼結
すると、結晶をより緻密に寸ろことかでき、より機械的
強度が高くなる。
1500°Cで焼成した後、500へ・3000KO/
Cm2の圧力下で1200〜1 /l 50°Cで焼結
すると、結晶をより緻密に寸ろことかでき、より機械的
強度が高くなる。
アルミナ焼結体製ドクターの製造は、粒径1μ以下のア
ルミナ粉末と、メチルセルローズやポリビニルアルコー
ルなどの有機バインダーとの混合物を成型し、所望のド
クターの形状、寸法を有するシー1へを得る。
ルミナ粉末と、メチルセルローズやポリビニルアルコー
ルなどの有機バインダーとの混合物を成型し、所望のド
クターの形状、寸法を有するシー1へを得る。
次に、上記シートを100〜b
温速度で約1000℃まで加熱し、さらに50〜200
°C/時の昇温速度で約1600℃まで加熱し、その温
度に数時間保持して焼結した後、200〜b 焼結体を得る。後の工程は、上記ジルコニア焼結体製ド
クターの場合と同様である。
°C/時の昇温速度で約1600℃まで加熱し、その温
度に数時間保持して焼結した後、200〜b 焼結体を得る。後の工程は、上記ジルコニア焼結体製ド
クターの場合と同様である。
窒化ケイ素焼結体製ドクターの場合は、粒径数ミクロン
以下の窒化ケイ素粉末と、焼結助剤としての少量のアル
ミナ粉末およびイツトリア粉末との混合物をダイスに入
れ、1−当り数百キログラムの11力をハ11えながら
約1800℃程度にガl熱し、その湿mに数時間保持し
て焼結体を得る。
以下の窒化ケイ素粉末と、焼結助剤としての少量のアル
ミナ粉末およびイツトリア粉末との混合物をダイスに入
れ、1−当り数百キログラムの11力をハ11えながら
約1800℃程度にガl熱し、その湿mに数時間保持し
て焼結体を得る。
次に、上記焼結体を所望のドクターの形状、寸法に切断
し、以下ジルコニア焼結体製ドクターの場合と同様にし
てドクターを得る。
し、以下ジルコニア焼結体製ドクターの場合と同様にし
てドクターを得る。
炭化11イ索焼結体製ドウターSat 、粒径1/l以
−トの炭化ケイ素粉末と、焼結助剤としての少量のカー
ボン粉末およびボロン粉末との混合物をダイスに入れ、
200〜500Kg/fflの圧力を加えながら170
0〜2000℃に加熱し、その温度に数時間保持して焼
結体を得る。以下、窒化ケイ素焼結体製ドクターの場合
と同様にしてドクターを1qる。
−トの炭化ケイ素粉末と、焼結助剤としての少量のカー
ボン粉末およびボロン粉末との混合物をダイスに入れ、
200〜500Kg/fflの圧力を加えながら170
0〜2000℃に加熱し、その温度に数時間保持して焼
結体を得る。以下、窒化ケイ素焼結体製ドクターの場合
と同様にしてドクターを1qる。
以上説明したように、本発明のドクターは、刃先に丸み
が付(Jられているからして、版面との摺擦が極めてス
ムーズに行われ、インクをむらなく掻ぎ取ることができ
るばかりか、拌き取る際に版面を傷付けたり、版面と絵
柄を形成する四部との境界部の角を傷付けるようなこと
がほとんどない。
が付(Jられているからして、版面との摺擦が極めてス
ムーズに行われ、インクをむらなく掻ぎ取ることができ
るばかりか、拌き取る際に版面を傷付けたり、版面と絵
柄を形成する四部との境界部の角を傷付けるようなこと
がほとんどない。
13−
また、丸みのある刃先は厚く、欠(プにくいから刃こほ
れを防止することができ、刃こは札による版面や上述し
た角の損傷を防止することができ、また版面にインクの
筋痕が残るのを防止することができる。そのため、本発
明のドクターを使用すれば、高品位な印刷を行うことが
できるようになる。
れを防止することができ、刃こは札による版面や上述し
た角の損傷を防止することができ、また版面にインクの
筋痕が残るのを防止することができる。そのため、本発
明のドクターを使用すれば、高品位な印刷を行うことが
できるようになる。
上記特長から、本発明のドクターは、印刷版どして、比
較的柔い合成樹脂製凹版印刷版、たとえば感光性合成樹
脂製凹版印刷版を使用して印刷を行う場合に最も適して
いる。ここにおいて、感光性合成樹脂製凹版印刷版とは
、紫外領域、好ましくは360mμイ1近に感光ピーク
を有し、そのような波長の光によって硬化する合成樹脂
を合成樹脂製フィルムや金属板上に5〜70μ、好まし
くは10〜50μの厚みで塗布し、その塗布面にポジフ
ィルムを密着して露光した後、露光部分のみを溶解また
は膨潤する現像剤を使用して製版したようなものである
。
較的柔い合成樹脂製凹版印刷版、たとえば感光性合成樹
脂製凹版印刷版を使用して印刷を行う場合に最も適して
いる。ここにおいて、感光性合成樹脂製凹版印刷版とは
、紫外領域、好ましくは360mμイ1近に感光ピーク
を有し、そのような波長の光によって硬化する合成樹脂
を合成樹脂製フィルムや金属板上に5〜70μ、好まし
くは10〜50μの厚みで塗布し、その塗布面にポジフ
ィルムを密着して露光した後、露光部分のみを溶解また
は膨潤する現像剤を使用して製版したようなものである
。
また、本発明のドクターは、刃先に丸みが付けられてい
るからして、版面上を滑らかに移動し、14− 耐摩耗性に優れたシルlニア焼結体、ノlルミナ焼結体
、窒化ケイ素焼結体または炭化ケイ素焼結体で構成しで
いろJどど相まっで、11ル面との1習擦ににる摩耗、
特に初期摩耗が極めて少lT<、斤命が長い。この寿命
は、ジル]二−ノ2・焼結体を使用した場合に最も高く
なる。
るからして、版面上を滑らかに移動し、14− 耐摩耗性に優れたシルlニア焼結体、ノlルミナ焼結体
、窒化ケイ素焼結体または炭化ケイ素焼結体で構成しで
いろJどど相まっで、11ル面との1習擦ににる摩耗、
特に初期摩耗が極めて少lT<、斤命が長い。この寿命
は、ジル]二−ノ2・焼結体を使用した場合に最も高く
なる。
さらに、本発明のドクターは、ジルコニア焼結体、アル
ミナ焼結体、窒化ケイ素焼結体まjζは炭化ケイ素焼結
体、つまり酸化物で構成しているからして、錆びること
が7よ<、錆による版面や子連した角の拍傷や、錆によ
る刃先の直線庶の低下によって版面にインクの筋痕が残
るのを防出することができ、印刷品位が向I−するばか
りか、スミ命も良くなる。
ミナ焼結体、窒化ケイ素焼結体まjζは炭化ケイ素焼結
体、つまり酸化物で構成しているからして、錆びること
が7よ<、錆による版面や子連した角の拍傷や、錆によ
る刃先の直線庶の低下によって版面にインクの筋痕が残
るのを防出することができ、印刷品位が向I−するばか
りか、スミ命も良くなる。
第1図および第2図は、従来のドクターを示す、
W略図で・、第1図は斜視図、第2図は横断面図、
第3図は、ドクターを用いて版面のインクを掻き取って
いる様子を示η−概略側面図、第4図および第5図は、
それぞれ異なる実施態様の本発明のドクターを示す概略
横断面図である。 1:ドクター 2:刃部 第1図 第2図 第4図 第5図
W略図で・、第1図は斜視図、第2図は横断面図、
第3図は、ドクターを用いて版面のインクを掻き取って
いる様子を示η−概略側面図、第4図および第5図は、
それぞれ異なる実施態様の本発明のドクターを示す概略
横断面図である。 1:ドクター 2:刃部 第1図 第2図 第4図 第5図
Claims (1)
- ジル」ニア焼結体、アルミナ焼結体、窒化ケイ素焼結体
または炭化ケイ素焼結体からなり、かつ刃先に丸みが付
けられていることを特徴どする凹版印刷版使い印刷用ド
クター。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6694383A JPS59192571A (ja) | 1983-04-18 | 1983-04-18 | 凹版印刷版使い印刷用ドクタ− |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6694383A JPS59192571A (ja) | 1983-04-18 | 1983-04-18 | 凹版印刷版使い印刷用ドクタ− |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59192571A true JPS59192571A (ja) | 1984-10-31 |
JPH0321348B2 JPH0321348B2 (ja) | 1991-03-22 |
Family
ID=13330590
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6694383A Granted JPS59192571A (ja) | 1983-04-18 | 1983-04-18 | 凹版印刷版使い印刷用ドクタ− |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59192571A (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5363761A (en) * | 1992-04-30 | 1994-11-15 | Tampograf S.A.S. Di J.E. Taylor & Co. | Plate inking device |
FR2707918A1 (fr) * | 1993-07-19 | 1995-01-27 | Chevreux Pierre | Racle plastique pour l'essuyage de cylindres de machines d'impression. |
FR2733720A1 (fr) * | 1995-05-05 | 1996-11-08 | Heidelberg Harris Sa | Lame de machine rotative a imprimer offset |
JP2006035162A (ja) * | 2004-07-29 | 2006-02-09 | Nitsukatoo:Kk | ジルコニア質焼結体からなるスクレーパ |
US7383772B2 (en) | 2002-10-19 | 2008-06-10 | Koenig & Bauer Aktiengesellschaft | Guiding elements for a printing unit |
CN102275377A (zh) * | 2010-06-11 | 2011-12-14 | 上海烟草集团有限责任公司 | 一种用于胶印打样机的刮墨装置 |
JP2012185447A (ja) * | 2011-03-08 | 2012-09-27 | Dainippon Printing Co Ltd | 光学シートの製造方法および掻取装置 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0061093A1 (de) * | 1981-03-20 | 1982-09-29 | BASF Aktiengesellschaft | Rakel für den Tiefdruck mit Kunststoff-Druckschichten |
-
1983
- 1983-04-18 JP JP6694383A patent/JPS59192571A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0061093A1 (de) * | 1981-03-20 | 1982-09-29 | BASF Aktiengesellschaft | Rakel für den Tiefdruck mit Kunststoff-Druckschichten |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5363761A (en) * | 1992-04-30 | 1994-11-15 | Tampograf S.A.S. Di J.E. Taylor & Co. | Plate inking device |
FR2707918A1 (fr) * | 1993-07-19 | 1995-01-27 | Chevreux Pierre | Racle plastique pour l'essuyage de cylindres de machines d'impression. |
FR2733720A1 (fr) * | 1995-05-05 | 1996-11-08 | Heidelberg Harris Sa | Lame de machine rotative a imprimer offset |
US7383772B2 (en) | 2002-10-19 | 2008-06-10 | Koenig & Bauer Aktiengesellschaft | Guiding elements for a printing unit |
JP2006035162A (ja) * | 2004-07-29 | 2006-02-09 | Nitsukatoo:Kk | ジルコニア質焼結体からなるスクレーパ |
JP4634755B2 (ja) * | 2004-07-29 | 2011-02-16 | 株式会社ニッカトー | ジルコニア質焼結体からなるスクレーパ |
CN102275377A (zh) * | 2010-06-11 | 2011-12-14 | 上海烟草集团有限责任公司 | 一种用于胶印打样机的刮墨装置 |
JP2012185447A (ja) * | 2011-03-08 | 2012-09-27 | Dainippon Printing Co Ltd | 光学シートの製造方法および掻取装置 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0321348B2 (ja) | 1991-03-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR102089382B1 (ko) | 정밀하게 형상화된 특징부를 갖는 연마 요소 전구체 및 그의 제조 방법 | |
RU2132349C1 (ru) | Способ изготовления формованных керамических изделий | |
KR102089383B1 (ko) | 정밀하게 형상화된 특징부를 갖는 연마 물품 및 그의 제조 방법 | |
RU2235747C2 (ru) | Способ химико-механической планаризации и полученные с его помощью изделия | |
KR100387954B1 (ko) | 연마패드용 컨디셔너와 이의 제조방법 | |
CN1081948A (zh) | 定型磨粒及其制造方法 | |
JP2016529117A (ja) | 形状化研磨粒子を含む研磨品 | |
KR20130107351A (ko) | 특정 모양의 연마 입자 및 그러한 입자의 형성 방법 | |
JPS59192571A (ja) | 凹版印刷版使い印刷用ドクタ− | |
NO314074B1 (no) | Rotograveringsprosess for fremstilling av mönstrede abrasive overflater | |
JP2004082323A (ja) | 研磨具およびその製造方法 | |
JP4049510B2 (ja) | 情報記憶媒体用ガラス基板材またはガラスセラミックス基板材の加工方法 | |
JPH0328120A (ja) | 焼結した微結晶体 | |
KR101211138B1 (ko) | 연약패드용 컨디셔너 및 그 제조방법 | |
JP7221394B2 (ja) | 成形型およびその製造方法 | |
JPWO2003049903A1 (ja) | 砥石及び光学素子の製造方法 | |
JP2006116617A (ja) | 固定砥粒研削研磨用工具とその製造方法、並びに固定砥粒研削研磨用工具を用いた被研磨体の研磨方法 | |
US5184552A (en) | Ink roller for rotary press | |
JP4634755B2 (ja) | ジルコニア質焼結体からなるスクレーパ | |
JPS5980785A (ja) | 電気泳動法によるアルミナの製造法 | |
EP3924146A1 (en) | Abrasive elements with precisely shaped features, abrasive articles fabricated therefrom and methods of making thereof | |
JP4433597B2 (ja) | 感光体ドラム用基体の製造方法 | |
JP3934994B2 (ja) | 印刷用スクレーパ | |
JP2018202848A (ja) | 複合構造物 | |
KR100251378B1 (ko) | 제지용코팅머신의세라믹독터블레이드의코팅층형성방법및코팅층조성물 |