JPS5919179B2 - 湿潤炭酸ガス腐食抵抗にすぐれたラインパイプ用鋼 - Google Patents
湿潤炭酸ガス腐食抵抗にすぐれたラインパイプ用鋼Info
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- JPS5919179B2 JPS5919179B2 JP6538879A JP6538879A JPS5919179B2 JP S5919179 B2 JPS5919179 B2 JP S5919179B2 JP 6538879 A JP6538879 A JP 6538879A JP 6538879 A JP6538879 A JP 6538879A JP S5919179 B2 JPS5919179 B2 JP S5919179B2
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- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、機械的諸性質及び溶接性とともに、耐食性
、特に湿潤炭酸ガスに対する腐食抵抗にすぐれたライン
パイプ用鋼に関する。
、特に湿潤炭酸ガスに対する腐食抵抗にすぐれたライン
パイプ用鋼に関する。
石油或いは天然ガスを輸送するラインパイプ用鋼には、
所定の機械的性質とともに、溶接性のすぐれたものでな
ければならない。
所定の機械的性質とともに、溶接性のすぐれたものでな
ければならない。
更に、近年硫化水素や炭酸ガスのごとき腐食性物質を含
む石油、ガス源からの採取が多くなるに伴って、ライン
パイプにも耐食性についてきびしい要求が課せられつつ
ある。
む石油、ガス源からの採取が多くなるに伴って、ライン
パイプにも耐食性についてきびしい要求が課せられつつ
ある。
この発明は、特に炭酸ガス(以下Co2と記す)或いは
更に硫化水素(以下H2Sと記す)を含む石油、ガス用
のラインパイプ材として耐食性のすぐれた鋼を提供する
ことを目的とする。
更に硫化水素(以下H2Sと記す)を含む石油、ガス用
のラインパイプ材として耐食性のすぐれた鋼を提供する
ことを目的とする。
CO2による腐食は通常の中性湿潤環境下での腐食や、
大気腐食に比べて、腐食速度が非常に大きいのが特徴で
ある。
大気腐食に比べて、腐食速度が非常に大きいのが特徴で
ある。
CO2による腐食は下記に示すように、水溶液溶解した
CO2が腐食反応に関与し、反応に関与する水素イオン
濃度を高め、あるいは水素イオンの補給を容易にし、腐
食を促進する点で、原理的に酸素に依存する通常の中性
湿潤環境下での腐食や大気腐食とは別の腐食現象とみな
されており、例えばAmerican Petroli
um In5titute発行のT rainirg
B ookなどにも溶存酸素による腐食とは区別して
述べられている。
CO2が腐食反応に関与し、反応に関与する水素イオン
濃度を高め、あるいは水素イオンの補給を容易にし、腐
食を促進する点で、原理的に酸素に依存する通常の中性
湿潤環境下での腐食や大気腐食とは別の腐食現象とみな
されており、例えばAmerican Petroli
um In5titute発行のT rainirg
B ookなどにも溶存酸素による腐食とは区別して
述べられている。
H2O−1−CO2二H2C03=鱈−)1:O,、:
2森O「このようにCO2腐食は、全面腐食もさること
ながら、溶接部など、熱履歴の異なる部分における局部
腐食として問題になることも多い。
2森O「このようにCO2腐食は、全面腐食もさること
ながら、溶接部など、熱履歴の異なる部分における局部
腐食として問題になることも多い。
このようなラインパイプにおけるCO2腐食は今後石油
、ガス資源の多岐化とともに一段と深刻化することが予
想されるが、目下その対策はインヒビターの注入という
不完全でランニングコストの高い方法に限られ、材料自
体の改良による根本的な防止策は採られていない。
、ガス資源の多岐化とともに一段と深刻化することが予
想されるが、目下その対策はインヒビターの注入という
不完全でランニングコストの高い方法に限られ、材料自
体の改良による根本的な防止策は採られていない。
材料自体の改良に当っても、前述のとおり溶接性、強度
、靭性のような基本的な特性を損っては意味がなく、又
大量に生産使用されるラインパイプ用鋼では、製造コス
トが低いことも欠くことのできない条件となる。
、靭性のような基本的な特性を損っては意味がなく、又
大量に生産使用されるラインパイプ用鋼では、製造コス
トが低いことも欠くことのできない条件となる。
本発明者は、長年のラインパイプ用鋼の研究開発と多大
の生産実績とに基いて、上記諸条件を十分に満足し、特
に耐CO2腐食にすぐれ、合せてH2Sに起因する割れ
(水素誘起割れ)に対しても高い抵抗を示す鋼を得た。
の生産実績とに基いて、上記諸条件を十分に満足し、特
に耐CO2腐食にすぐれ、合せてH2Sに起因する割れ
(水素誘起割れ)に対しても高い抵抗を示す鋼を得た。
その組成は下記のとおりである。
C0,06%以下、S i O,03〜0.50%、M
n0.10〜1.20%、Cr 1.0〜3.0%、N
b001〜0.08%、At O,005〜0.10%
、残部Fe及び不純物からなり、下記式で表わされる溶
接割れ感受性指数POMが0.23%以下で、かつ不純
物中のSが0.009%以下、Cu6Z0.04%以下
の鋼。
n0.10〜1.20%、Cr 1.0〜3.0%、N
b001〜0.08%、At O,005〜0.10%
、残部Fe及び不純物からなり、下記式で表わされる溶
接割れ感受性指数POMが0.23%以下で、かつ不純
物中のSが0.009%以下、Cu6Z0.04%以下
の鋼。
上記成分に加えて、下記3群の元素の中から1種又は2
種以上を選んで含有させることができる。
種以上を選んで含有させることができる。
第1群
Mo 0.02〜0.20%、V O,01〜0.10
%第2群 Zr O,005〜0.10%、 Ca O,0005
〜0.05希土類元素 0.0005〜0.05% 第3群 Co O,5〜2.0%、 Ti O,005〜0.1
0%この発明鋼は上記各成分の巧みな組合せによってC
O2腐食に対する耐食性をはじめ機械的性質、溶接性な
ど総合的にすぐれた特性を発揮するのであるが、各成分
の含有量の限定理由は下記のとおりである。
%第2群 Zr O,005〜0.10%、 Ca O,0005
〜0.05希土類元素 0.0005〜0.05% 第3群 Co O,5〜2.0%、 Ti O,005〜0.1
0%この発明鋼は上記各成分の巧みな組合せによってC
O2腐食に対する耐食性をはじめ機械的性質、溶接性な
ど総合的にすぐれた特性を発揮するのであるが、各成分
の含有量の限定理由は下記のとおりである。
Cは耐炭酸ガス腐食性及び溶接性の点からできるだけ低
い方がよい。
い方がよい。
0.06%は許容上限値である。
圧延のま\或いは焼ならしのま\でパーライトの生成を
防ぎ耐食性を向上させる意味で0.04%以下に抑える
のが好ましい。
防ぎ耐食性を向上させる意味で0.04%以下に抑える
のが好ましい。
なお、最近の製鋼技術では、0.01%以下の極低炭素
鋼の製造も可能であり、かかる極低炭素鋼もこの発明鋼
の中に入ることはいう寸でもない。
鋼の製造も可能であり、かかる極低炭素鋼もこの発明鋼
の中に入ることはいう寸でもない。
Siは脱酸剤および低炭素化に伴う強度低下を補う成分
として0.03%以上が必要である。
として0.03%以上が必要である。
しかし、安定な靭性を確保するには0.5%以下、好ま
しくは0.3%以下とすべきである。
しくは0.3%以下とすべきである。
Mnは強度、靭性の向上に有効であり、0.1%以上含
有させる必要がある。
有させる必要がある。
しかし、1.2%を越えると002による腐食速度が増
大するだめ、上限を1.2%にとどめなければならない
。
大するだめ、上限を1.2%にとどめなければならない
。
Crは1.0%の含有量でCO2による腐食を著しく減
少させる。
少させる。
特に溶接部の局部腐食を減じる効果が大きい。
しかし3.0%を越えると溶接性を損い、溶接低温割れ
の恐れのない合金設計が困難になる。
の恐れのない合金設計が困難になる。
Nbは少量の添加で、特に圧延のま\の鋼の強度、靭性
を向上させる効果がある。
を向上させる効果がある。
合せてCO2腐食に対する抵抗の増加にも寄与する。
これらの効果は0.01%以上の含有量で顕著になるが
、0.08%を越えると溶接部の靭性劣化など好ましく
ない影響が生じる。
、0.08%を越えると溶接部の靭性劣化など好ましく
ない影響が生じる。
Atは鋼の脱酸の安定化を図るだめに添加され、靭性の
向上に寄与する。
向上に寄与する。
0.005%は、この効果を確実にする最少量である。
一方、0.10%を越えると疵の発生や靭性劣化を招く
。
。
本願発明の基本鋼は以上の成分の外、残部Fe及び不純
物からなり、POM値が0.23%以下に調整されてい
る。
物からなり、POM値が0.23%以下に調整されてい
る。
不純物中特にSとCuをきびしく管理することが重要で
ある。
ある。
Sは靭性及び耐食性に悪影響を及ぼすものであるから、
できるだけ少ない方がよい。
できるだけ少ない方がよい。
特に溶接部の局部腐食、及びH2Sによる水素誘起割れ
を防止するために、0.009%以下に抑える必要があ
る。
を防止するために、0.009%以下に抑える必要があ
る。
耐食性を一層安定させるためには0.006%以下にす
るのが望ましい。
るのが望ましい。
0.001%以下の極低S鋼の製造も可能である。
Cuは大気腐食などに対しては耐食性を向上させる成分
として知られている。
として知られている。
しかし、本発明者の試験結果(実施例参照)によれば、
C02腐食に対してはむしろ悪影響が大きい。
C02腐食に対してはむしろ悪影響が大きい。
図は実施例の比較鋼AIからA4までの腐食率指数なC
u含有についてプロットしたものである。
u含有についてプロットしたものである。
Cu含有量の低下とともに腐食が減少し2ていることが
明らかであり、CuO,04%以下で腐食率指数が10
0以下となる。
明らかであり、CuO,04%以下で腐食率指数が10
0以下となる。
これらの結果から、この発明では不純物としてのCuの
上限許容値を0.04%とした。
上限許容値を0.04%とした。
なお、0,02%以下に抑えるのが一層好捷しい。
上記第1群元素は鋼の耐食性を損うことなく強度、靭性
を向上させるだめ添加する。
を向上させるだめ添加する。
Mo及びVは、それぞれ0.02%未満、0.01%未
満ではその効果が得られない。
満ではその効果が得られない。
しかし、それぞれ0.2%、0.10%を越えると、靭
性、溶接性、加工性に悪影響を及ぼすので、Moは0.
02〜0.2%、■は0.01〜0.10%とした。
性、溶接性、加工性に悪影響を及ぼすので、Moは0.
02〜0.2%、■は0.01〜0.10%とした。
第2群元素はMnSを主体とする介在物を球状化し、鋼
材の異方性をなくすると共に靭性、伸びを向上させるた
め添加する。
材の異方性をなくすると共に靭性、伸びを向上させるた
め添加する。
Ca及び希土類元素は、MnSを主体とする非金属介在
物の形状を改良し、機械的性質の異方性を軽減する。
物の形状を改良し、機械的性質の異方性を軽減する。
併せて、石油、ガス中に含有される微量のH2Sに起因
する水素誘起割れを防止する。
する水素誘起割れを防止する。
しかし、いずれも0.0005%未満では効果が得られ
ず、Caは0.05%、希土類元素は0.05%を越え
ると溶接性、靭性を損うのでCaO00005〜0.0
5%、希土類元素0.0005〜0.05%とした。
ず、Caは0.05%、希土類元素は0.05%を越え
ると溶接性、靭性を損うのでCaO00005〜0.0
5%、希土類元素0.0005〜0.05%とした。
なお、希土類元素として代表的なものはLa、C8であ
るが、実際にはミツシュメタルとして使用すればよい。
るが、実際にはミツシュメタルとして使用すればよい。
Zrは0.005%以上で介在物の形状制御に有効で機
械的性質の異方性を改善すると共に、溶接ボンド部の靭
性を向上させる。
械的性質の異方性を改善すると共に、溶接ボンド部の靭
性を向上させる。
しかし、0.10%を越えると、かえって靭性な劣化さ
せるので、成分範囲を0.005〜0.10%とした。
せるので、成分範囲を0.005〜0.10%とした。
第3群元素は主に耐食性、特に湿潤炭酸ガスに対する腐
食抵抗を向上させるため添加される。
食抵抗を向上させるため添加される。
coは特に炭酸ガス腐食の速度を減する効果が大きいが
、0.5%未満ではその効果が得られず、しかし2%を
越え増大してもその効果はほぼ飽和し、鋼材価格を徒ら
に高めるので0.5〜2,0%としだ。
、0.5%未満ではその効果が得られず、しかし2%を
越え増大してもその効果はほぼ飽和し、鋼材価格を徒ら
に高めるので0.5〜2,0%としだ。
Tiはその添加により耐炭酸ガス腐食性を向上させるが
、0.005%未満ではその効果がなく、又0.10%
を越えると靭性が劣化するから0.005〜0.10%
とした。
、0.005%未満ではその効果がなく、又0.10%
を越えると靭性が劣化するから0.005〜0.10%
とした。
POMは低く規制することによって、溶接部の水素に起
因する溶接割れを抑制することができる。
因する溶接割れを抑制することができる。
又、POMは溶接部の硬化性も良く表わし、微量のH2
Sによる硫化物割れを防止するためPOM≦0.23%
とした。
Sによる硫化物割れを防止するためPOM≦0.23%
とした。
この発明鋼は熱間加工のま\、或いは焼ならし、焼入れ
一層もどしの熱処理を施して使用できる。
一層もどしの熱処理を施して使用できる。
熱処理の採否及びその条件は製造されるラインパイプに
要求される性能に応じて決定される。
要求される性能に応じて決定される。
ラインパイプはこの発明鋼を素材とする熱延鋼板を成形
溶接したもの、或いはこの発明鋼のビレットを穿孔、延
伸圧延した継目無鋼管のいずれでもよい。
溶接したもの、或いはこの発明鋼のビレットを穿孔、延
伸圧延した継目無鋼管のいずれでもよい。
次に、この発明の実施例について説明する。
第1表に示す組成の鋼を電気炉により溶製し、造塊した
後分塊圧延し、継目無鋼管(4i X 8mmt)及び
熱間圧延鋼板(900m胞lx20mmt )を得た。
後分塊圧延し、継目無鋼管(4i X 8mmt)及び
熱間圧延鋼板(900m胞lx20mmt )を得た。
。継目無鋼管及び熱間圧延鋼板共に、その製造法として
は圧延のままの材料(第2表にAの符号で示す)及び焼
入れ焼もどし材(第2表にQの符号で示す)である。
は圧延のままの材料(第2表にAの符号で示す)及び焼
入れ焼もどし材(第2表にQの符号で示す)である。
その熱処理条件は920°C×1h加熱して水冷した後
600°CX1h焼もどしを施した。
600°CX1h焼もどしを施した。
なお、鋼板は高靭性溶接大径鋼管用素材として製造した
ものである。
ものである。
このようにして製造された鋼管は酢酸セルローズ系溶接
棒により通常の輸送用鋼管の周溶接条件によって溶接さ
れた。
棒により通常の輸送用鋼管の周溶接条件によって溶接さ
れた。
次に性能について述べる。
(1)母材の炭酸ガス腐食性能
母材部より4d’X2mm肉厚の試験片を切出し表面を
320メツシユのエメリー紙で研磨した後、10 m/
seeの流速を有する80;CのCO2を飽和した人工
海水中で500hの循環液浸漬試験を実施した。
320メツシユのエメリー紙で研磨した後、10 m/
seeの流速を有する80;CのCO2を飽和した人工
海水中で500hの循環液浸漬試験を実施した。
これはCO2を含有する高速流体の輸送パイプラインの
腐食を想定したものである。
腐食を想定したものである。
比較鋼A1〜A4はCu含有量の変化したAPIX−6
5級ラインパイプであるが、図面に示すようにCu含有
量の増加とともに炭酸ガス腐食による腐食率指数〔(対
象鋼の腐食速度/AI鋼の腐食)×100〕が上昇する
。
5級ラインパイプであるが、図面に示すようにCu含有
量の増加とともに炭酸ガス腐食による腐食率指数〔(対
象鋼の腐食速度/AI鋼の腐食)×100〕が上昇する
。
すなわち、Cu含有量増加とともに耐食性が劣化する。
この意味から鋼中Cu量の含有量制限が耐食性向上に有
効になる。
効になる。
通常のCr含有鋼を含む比較鋼に比べ、成分コントロー
ルを実施した本発明鋼の耐食性の良好なることが第2表
における比較において明瞭である。
ルを実施した本発明鋼の耐食性の良好なることが第2表
における比較において明瞭である。
通常のX−65級ラインパイプ材である鋼A1を基準と
し腐食率指数を100とする時本発明鋼の耐食性はいず
れも25以下であり、耐食性が4倍以上向上しているこ
とが示される。
し腐食率指数を100とする時本発明鋼の耐食性はいず
れも25以下であり、耐食性が4倍以上向上しているこ
とが示される。
(2)溶接部耐局部腐食性能
溶接熱影響部の局部腐食を検討するだめに、継目なし鋼
管の周溶接部より切出された7 0mmW×50朋7
X 4.5m71Ltの弧状試験片の表面を、酸洗によ
り脱スケールした後流速2.5m/sec、80°Cの
CO2飽和人工海水中で500hの循環液浸漬試験を実
施し、溶接熱影響部の局部塵 。
管の周溶接部より切出された7 0mmW×50朋7
X 4.5m71Ltの弧状試験片の表面を、酸洗によ
り脱スケールした後流速2.5m/sec、80°Cの
CO2飽和人工海水中で500hの循環液浸漬試験を実
施し、溶接熱影響部の局部塵 。
食発生の有無を評価した。
比較鋼に局部腐食が発生しているのに対し、本発明鋼に
は局部腐食かない。
は局部腐食かない。
このような局部腐食は、高速流体の流れるパイプライン
などでは特に乱流発生の起点となり、腐食速度を極端に
速める効果をもつだめ、その発生を止めることが重要に
なる。
などでは特に乱流発生の起点となり、腐食速度を極端に
速める効果をもつだめ、その発生を止めることが重要に
なる。
(3)溶接部耐硫化物割れ性能
母材は701cg/mrtF以下であり、CO2に共存
する微量のH2Sの存在によっては硫化物割れは発生し
ない。
する微量のH2Sの存在によっては硫化物割れは発生し
ない。
溶接部は熱影響を受けること、及び強度上昇があること
で硫化物割れ感受性が□ 高くなる。
で硫化物割れ感受性が□ 高くなる。
この上うなCO2共存下で微量のH2S存在による硫化
物割れ性能を検討するために、流速2.5 m/ se
e、40℃以下5%NaCtにH2S 50ppm、、
CO2180ppm を含有する流体中で応力腐食割れ
試験が実施された。
物割れ性能を検討するために、流速2.5 m/ se
e、40℃以下5%NaCtにH2S 50ppm、、
CO2180ppm を含有する流体中で応力腐食割れ
試験が実施された。
試験片は溶接部を試験片中央に置いた切欠付4点曲げ試
験片であり、負荷応力は母材降伏点の1σyである。
験片であり、負荷応力は母材降伏点の1σyである。
結果は第2表に示されるように、この発明鋼では割れな
し、比較鋼では割れが発生しており、1 この発明鋼
の低POM対策による溶接部硬度の低下、及びSなど成
分元素の調整のすぐれた効果が明らかである。
し、比較鋼では割れが発生しており、1 この発明鋼
の低POM対策による溶接部硬度の低下、及びSなど成
分元素の調整のすぐれた効果が明らかである。
(4)靭性
ラインパイプに要求される性能の一つに靭性がある。
第2表は本発明鋼がすぐれた靭性を有することを示して
いる。
いる。
低S−低C化など成分元素調整の有効さを示している。
以上のように、この発明鋼は従来鋼と比較し、CO2又
はCO2と微量のH2Skを含むような環境下での腐食
割れに対しきわめて優秀な性質な示すとともに、機械的
諸性質及び溶接性においてもすぐれていることが明らか
である。
はCO2と微量のH2Skを含むような環境下での腐食
割れに対しきわめて優秀な性質な示すとともに、機械的
諸性質及び溶接性においてもすぐれていることが明らか
である。
【図面の簡単な説明】
図面はラインパイプ用鋼における湿潤炭酸ガス腐食にお
よぼすCuの影響を示す図表である。
よぼすCuの影響を示す図表である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 I C0,06%以下、Si0.03〜0.50%、
Mn0.10〜1.20%、Cr1.O〜3.0%、N
b0101〜0.08%、Ato、005〜0.10%
、残部Fe及び不可避的不純物からなり、下記溶接割れ
感受性指数PCM値が0.23%以下でかつ不純物中の
S−b″−0,OO9%以下、Cuが0,04%以下で
ある湿潤炭酸ガス腐食抵抗にすぐれたラインパイプ用鋼
。 2 C0,06%・以下、S i 0.03〜0.5
0%、Mn0、10〜1.20%、Cr 1.0〜3.
0%、N b O,01〜0.08%、A40.005
〜0.10%、更にMoo、02〜0.20%、Vo、
01〜0.10%の1種又は2種を含有し、残部Fe及
び不可避的不純物からなり、下記溶接割れ感受性指数P
CM値が0.23%以下でかつ不純物中のSが0.00
9%以下、Cuが0.04%以下である湿潤炭酸ガス腐
食抵抗にすぐれたラインパイプ用鋼。 3C0,06%以下、SiO,03〜0.50%、Mn
0.10〜1.2%、Cr1.0〜3.0%、Nb0
101〜0.08%、AtO,005〜0.10%、更
にCa O,0005〜0.05%、希土類元素0.0
005〜0.05%、Z r O,005〜0.10%
のうち1種又は2種以上を含有し、残部Fe及び不可避
的不純物からなり、下記溶接割れ感受性指数PCM値が
0.23%以下でかつ不純物中のSが0.009%以下
、Cuが0.04%以下である湿潤炭酸ガス腐食抵抗に
すぐれたラインパイプ用鋼。 4 C0,06%以下、3i0.03〜0.50%、
Mn 0.10〜1.20%、Cr 1.0〜3.0%
、Nb0.01〜0.08%、AtO,005〜0.1
0%、更にCo O,5〜2.0%、T i O,00
5〜0.10%の1種又は2種を含有し、残部Fe及び
不可避的不純物からなり、下記溶接割れ感受性指数PC
M値が0.23%以下でかつ不純・物中のS−b″−0
,009%以下、Cuが0.04%以下である湿潤炭酸
ガス腐食抵抗にすぐれたラインパイプ用鋼。 5C0,06%以下、Si0.03〜0.50%、Mn
0.10〜1.20%、Cr 1.0〜3.0%、N
b0901〜0.08%、AtO,005〜0.10%
、更にM o 0.02〜0.20%、V O,01〜
0.10’%の1種又は2種と、CaO,0O05〜0
.05%、希土類元素0.0005〜0.05%、Zr
0.005〜0.10%の1種又は2種以上を含有し、
残部Fe及び不可避的不純物からなり、下記溶接割れ感
受性指数PCM値が0.23%以下でかつ不純物中のS
が0.009%以下、Cuが0.04%以下である湿潤
炭酸ガス腐食抵抗にすぐれたラインパイプ用鋼。 6 C0,06%以下、Si0.03〜0.50%、
Mn0.10〜1.20%、Cr 1.0〜3.0%、
Nb0001〜0.08%、A40.005〜0.10
%、更にM o 0.02〜0.20%、Vo、01〜
0.10%の1種又は2種と、Co 0.5〜2.0%
、Ti0.005〜0.10%の1種又は2種を含有し
、残部Fe及び不可避的不純物からなり、下記溶接割れ
感受性指数PcM値が0.23%以下でかつ不純物中の
Sが0.009%以下、Cu6’0.04%以下である
湿潤炭酸ガス腐食抵抗にすぐれたラインパイプ用鋼。 7C0,06%以下、Si0.03〜0.50%、Mn
0.10〜1.20%、Cr 1.0〜3.0%、N
b0801〜0.08%、A40.005〜0.10%
、更にCa0.0005〜0.05%、希土類元素0.
0005〜0.05%、Z r O,005〜0.10
%のうち1種又は2種以上と、co 0.5〜2.0%
、Ti0.005〜0.10%の1種又は2種を含有し
、残部Fe及び不可避的不純物からなり、下記溶接割れ
感受性指数PCM値が0.23%以下でかつ不純物中の
Sが0.009%以下、Cu#Z0.04%以下である
湿潤炭酸ガス腐食抵抗にすぐれたラインパイプ用鋼。 8 C0,06%以下、SiO,03〜0.50%、
Mn 0.10〜1.20%、Cr1.0〜3.0%、
Nb0.01〜0.08%、AtO,005〜0.10
%、更にMo 0.02〜0.20%、Vo、01〜0
.10%の1種又は2種と、Ca O,0005〜0.
05%、希土類元素0.0005〜0.05%、Zr0
.005〜0.10%のうち1種又は2種以上と、Co
0.5〜2.0%、TiO,005〜0.10%の1種
又は2種を含有し、残部Fe及び不可避的不純物からな
り、下記溶接割れ感受性指数PCM値が0.23%以下
でかつ不純物中のSが0.009%以下、Cuが0.0
4%以下である湿潤炭酸ガス腐食抵抗にすぐれたライン
パイプ用鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6538879A JPS5919179B2 (ja) | 1979-05-25 | 1979-05-25 | 湿潤炭酸ガス腐食抵抗にすぐれたラインパイプ用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6538879A JPS5919179B2 (ja) | 1979-05-25 | 1979-05-25 | 湿潤炭酸ガス腐食抵抗にすぐれたラインパイプ用鋼 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS55158253A JPS55158253A (en) | 1980-12-09 |
JPS5919179B2 true JPS5919179B2 (ja) | 1984-05-02 |
Family
ID=13285546
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6538879A Expired JPS5919179B2 (ja) | 1979-05-25 | 1979-05-25 | 湿潤炭酸ガス腐食抵抗にすぐれたラインパイプ用鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5919179B2 (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6188776U (ja) * | 1984-11-17 | 1986-06-10 | ||
JPS626874U (ja) * | 1985-06-28 | 1987-01-16 | ||
JPS6316083U (ja) * | 1986-07-16 | 1988-02-02 | ||
JPH0536451Y2 (ja) * | 1984-03-08 | 1993-09-14 | ||
CN111172458A (zh) * | 2020-01-15 | 2020-05-19 | 北京科技大学 | 一种耐高温高湿高盐雾海洋大气环境的耐候钢及制备方法 |
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CN102199736B (zh) * | 2010-03-23 | 2013-03-13 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强度、抗co2/h2s腐蚀无缝集输管线管 |
CN114107810B (zh) * | 2021-11-12 | 2022-07-22 | 江苏科技大学 | 一种抗二氧化碳腐蚀的低合金材料及其制备方法与应用 |
-
1979
- 1979-05-25 JP JP6538879A patent/JPS5919179B2/ja not_active Expired
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPH0536451Y2 (ja) * | 1984-03-08 | 1993-09-14 | ||
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CN111172458A (zh) * | 2020-01-15 | 2020-05-19 | 北京科技大学 | 一种耐高温高湿高盐雾海洋大气环境的耐候钢及制备方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS55158253A (en) | 1980-12-09 |
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