JPS59187666A - Heat treatng method and apparatus of base material - Google Patents

Abstract

The invention provides method and apparatus for imparting visual surface effects to a relatively moving, thermally modifiable substrate (12) by application of discrete streams of heated pressurised fluid, e.g. gas, to surface areas of the substrate. The apparatus includes an elongate manifold assembly (30) comprising two gas receiving compartments, (81, 160), each extending across the path of said substrate. Heated gas from the first compartment passes into the second compartment, which is comprised of a series of chambers (162, 166) with an elongate exit slot (115) positioned closely adjacent the substrate surface. The gas is uniformly mixed within the second compartment, and may then be directed from the exit slot onto the substrate as a thin, continuous stream or curtain extending the length of the manifold. By use of blocking streams of relatively cool gas which deflect the dilute selected lateral segments of the heated gas stream in accordance with pattern information after the curtain of heated gas emerges from the exit slot, smaller streams of groups of streams may be formed which squarely impinge on the substrate surface and impart a selected pattern to the substrate, by thermal modification of the surface.

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は比較的変形しゃすい基材を加圧かつ加熱流体
流により処理する方法および装置に関する。例えば、こ
の発明は熱的変化する基材に加熱空気流を選択的に供給
し、基材の表面に視覚的変化、特に比較的目立つ模様を
与える方法および装置に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION This invention relates to a method and apparatus for treating relatively deformable substrates with pressurized and heated fluid streams. For example, this invention relates to a method and apparatus for selectively supplying a heated air stream to a thermally altered substrate to impart a visual change, particularly a relatively noticeable pattern, to the surface of the substrate.

従来の方法および装置は、熱可塑性繊維を有する織物の
ような比較的変形しゃすく熱的変化する基材上に１つあ
るいは複数の加熱空気流を当てることによシ織物上に模
様を形成する技術を開示している。また、加熱空気源と
基材表面との間に型板およびマスクを配置し、基材上に
必要な模様の空気流を当てる方法が開示されている。例
えばクラーク（Ｋｒａｔｚ）　他のベルキー特許Ａ７６
６．３１０のような型板、マスクシステムは、加熱空気
源と基材との間にはさました機械的な型板あるいはマス
クを必要とするとともに、これらの型板、マスクは細い
、複雑な、あるいは広大な模様の場合でも精密にその模
様に一致して形成されていなくてはならないため工程の
規制を受けるという問題を有している。大量生産を行う
場合、複雑な模様を有する型材を形成。Conventional methods and devices form patterns on textile fabrics by applying one or more streams of heated air onto a relatively deformable, thermally variable substrate, such as a textile having thermoplastic fibers. The technology is disclosed. Also disclosed is a method in which a template and a mask are placed between a source of heated air and the surface of a substrate to direct a flow of air in the desired pattern onto the substrate. For example, Belky patent A76 of Kratz et al.
Template/mask systems such as the 6.310 require a mechanical template or mask sandwiched between the heated air source and the substrate, and these templates/masks are thin, complex Or, even in the case of a vast pattern, it has to be formed precisely in accordance with the pattern, which poses the problem of subject to process regulations. For mass production, shapes with complex patterns are formed.

保持および正確に位置決めすることは非常に難しい。ま
た、このようなシステムは、非処理領域が処理領域によ
って完全に包囲されているような模様、例えば閉塞かつ
処理された境界が非処理領域によって包囲されていると
ともに非処理領域を包囲しているような模様を作ること
ができない。Very difficult to hold and position accurately. Such systems also provide a pattern in which a non-processed region is completely surrounded by a processed region, e.g., an occluded and processed boundary is surrounded by a non-processed region and a non-processed region is surrounded by a non-processed region. I can't make a pattern like this.

また、種々のノズルあるいは予め形成されたジェットに
よシ加熱空気流を基材表面に当てる方法が知られている
。It is also known to direct a stream of heated air onto the surface of a substrate through various nozzles or preformed jets.

例えばマシンの米国特許Ａ　３，６１３，１８６、サル
他の米国特許Ａ　３，２５６，５８１、およびルパセッ
ク他の米国特許Ａ　３，７７４，２７２に開示されてい
るようなジェットを有するシステムは、比較的簡単な模
様に配置された溝の列を基材上に形成することしかでき
ず、この模様は単に基材の移動方向に沿って延びる連続
した溝にすぎない。Systems with jets, such as those disclosed in Machine U.S. Pat. A 3,613,186, Sal et al. U.S. Pat. Only rows of grooves arranged in a simple pattern can be formed on the substrate, and this pattern is simply a series of grooves extending along the direction of movement of the substrate.

９− また、グリーンウェー他の米国特許扁 ４．３６４，１５６に開示されたシステムによれば、加
圧かつ加熱された流体あるいはガス、例えば空気が細長
いマニホールドの長手方向に延びるスロットに沿って分
散される。この空気はマニホールドのスロットから排出
される前に、マニホールド内で薄い独立した複数の連続
した流れとなる。これらのシステムは上記スロット内に
挿入された平坦なくし状のスロット付きくさび板を有し
ており、このくさび板は複数の独立した流れを形成する
ためにマニホールドのスロットを通る流体の流れと平行
に延びる複数の独立したスロットを有している。各スロ
ットは、このスロットと共働した横方向に向けられた閉
塞流体の発生源を有していてもよい。閉塞流体、例えば
比較的冷たい空気の流れはマニホールドの長手方向に沿
って所定の位置に形成された上記スロットを横切って流
れ、それによりマニホールドによって形成された加熱空
気の薄いカーテンあるいは刃を、これらがマニホールド
から排１０− 出される前に部分的に遮断する。このようなシステムは
、１９８１年７月１０日に出願された米国特許出願Ａ２
８２，３３０に一層詳細に開示されている。9- Also, according to the system disclosed in Greenway et al., U.S. Pat. No. 4,364,156, a pressurized and heated fluid or gas, e.g. be done. This air flows into thin, independent, continuous streams within the manifold before being exhausted through the manifold slots. These systems have flat comb-like slotted wedge plates inserted into the slots that are parallel to the flow of fluid through the manifold slots to form multiple independent flows. It has a plurality of independent slots extending therethrough. Each slot may have a laterally directed source of occlusion fluid associated with the slot. A stream of occlusive fluid, e.g. relatively cool air, flows across the slots formed in place along the length of the manifold, thereby causing a thin curtain or blade of heated air formed by the manifold to flow through the slots. Partially shut off before exiting the manifold. Such a system is described in US Patent Application A2 filed on July 10, 1981.
82,330.

くさび板を使用せず比較的冷たい空気の一列に整列され
た横方向閉塞流あるいはジェットを用いて単一の細長い
加熱空気流から選択的に位置決めされた複数の加熱空気
流を形成することにより、多種類、敏速かつ再生可能な
パターニングが可能と寿る。１だ、閉塞されかつ処理さ
れた境界線および基材の移動方向に対して垂直な延出線
部を有する非処理領域を備えた模様が形成可能となる。By forming multiple selectively positioned heated air streams from a single elongated heated air stream using aligned transverse blockage flows or jets of relatively cool air without the use of wedge plates. This enables rapid and reproducible patterning of a wide variety of types. 1, it is possible to form a pattern with a closed and treated boundary line and an untreated area with an extension line perpendicular to the direction of movement of the substrate.

しかしながら、非常に細い模様が望まれる場合、上述し
た横方向閉塞空気ジェットシステムは十分に満足できる
ものではない。However, if very narrow patterns are desired, the lateral occlusion air jet systems described above are not fully satisfactory.

また、マニホールドのスロット内で、横方向空気流がマ
ニホールドの長手方向に沿って例えば２０インチ互いに
離間して配列され、マニホールドのスロットの作動領域
に沿って直径２０インチの部分だけ加熱空気のカーテン
を選択的に遮断するようなシステムの提供が試みられて
いるが、今だ充分なものでは々い。このような密度を得
るよう試みた場合、スロット内の流体の機械的効果は互
いに隣接したジェット間の干渉により拡散されてし１う
。そのため、閉塞空気流は望まれた部分よりも大きな部
分に渡って延出してしまい、その結果得られた模様は望
ましくないものと成る。３つの互いに隣接した閉塞ジェ
ットの白画１および第３の閉塞ジェットを用いて加熱空
気流を遮断し、第２の閉塞ジェットを止め、それによシ
第２のジェットを単一で作動させた時に得られる領域と
略等しい幅を有する加熱空気の薄い流れを形成し基材に
当てる場合、上述した問題が生じ易い。この場合、第１
および第２のジェットの遮断作用は、第２のジェットに
よって制御される加熱空気流領域まで侵入し、その結果
、一種の圧迫作用により、第２のジェット領域内の加熱
空気流部分が減少つまシ遮断されてしまう。Additionally, within the slots of the manifold, lateral airflow is arranged along the length of the manifold, e.g., 20 inches apart from each other, to direct a curtain of heated air along the working area of the slots of the manifold by a 20 inch diameter section. Attempts have been made to provide selective blocking systems, but they are still insufficient. If such densities are attempted, the mechanical effects of the fluid within the slots will be spread out by interference between adjacent jets. As a result, the occluded airflow extends over a larger area than desired, resulting in an undesirable pattern. White picture of three mutually adjacent occlusion jets 1 and 3 are used to block the heated air flow, and the second occlusion jet is stopped, thereby when the second occlusion jet is operated singly. The problems described above are likely to occur when forming a thin stream of heated air having a width approximately equal to the resulting area and applying it to the substrate. In this case, the first
and the blocking action of the second jet penetrates into the heated air flow region controlled by the second jet, so that a kind of squeezing effect reduces the heated air flow portion in the second jet region. It gets cut off.

閉塞ジェットが高い密度で、例えば少なくとも１インチ
あたシ１５〜２０整列された状態で配設される場合、も
し加圧かつ加熱された空気流の各部分が細長いマニホー
ルド内で遮断されず、マニホールドのスロットから完全
な状態で排出された後直ちに転換かつ薄くされれば上述
した問題は略解消されることが判明している。If the blockage jets are arranged in a high density, e.g., at least 15 to 20 per inch, each portion of the pressurized and heated airflow is not blocked within the elongated manifold and the manifold It has been found that the above-mentioned problems can be substantially eliminated if the material is turned and thinned immediately after it is completely ejected from the slot.

このことは、例えばマニホールドのスロットから排出さ
れた加圧、加熱空気の連続的な細長い流れあるいはカー
テンを選択可能な長さの正確に規定された部分に薄くす
るように、空気ジェットの列がマニホールドのスロット
のすぐ外側に位置決めされ、また基材表面上の正確に決
められた領域に向けられた細長い加熱空気流あるいはカ
ーテンの他の正確に規定された部分の通路を妨げないよ
うにすれば達成される。This means, for example, that a row of air jets is placed on the manifold so as to thin a continuous elongated stream or curtain of pressurized, heated air discharged from slots in the manifold into precisely defined sections of selectable length. This can be achieved by positioning the curtain just outside the slot and not obstructing the passage of an elongated heated air stream or other precisely defined portion of the curtain directed to a precisely defined area on the substrate surface. be done.

以下図面を参照しながらこの発明の実施例について詳細
に説明する。Embodiments of the present invention will be described in detail below with reference to the drawings.

第１図は変形しやすい基材に加圧かつ加熱された流体流
によシ処理を施し基材に高分析模様あるいは目に見える
変化を与えるだめの装置を１３− 概略的に示す側面図である。この装置は複数の端部フレ
ーム支持部材を有するメイン支持フレームを備えておシ
、第１図には１つの支持部材１０が示されている。端部
フレーム支持部材１０上には複数の基材ガイドローラが
回転自在に取付けられておシ、これらのガイドローラは
織物１２のような不定長さの基材を織物供給ローラ１４
から加圧加熱流体処理ユニット１６を通ってガイドする
。供給ローラ１４から送られた織物１２はアイドラロー
ラ２０を通シ、一対の従動ローラ２２，２４によってメ
イン駆動織物支持ロー２２６へ供給される。それにより
、織物の表面は、処理ユニット１６の細長い流体分散マ
ニホールドアッセンブリ３ｏの加熱流体排出口近傍を通
過する。その後、処理された織物１２は従動ガイドロー
ラ３２．３４およびアイドラローラ３６を通り送取ジロ
ー：５１８に送取られる。説明のため、以下空気を好ま
しい流体とする。しかしながら、他の流体を用いてもよ
いことは言うまでもない。FIG. 1 is a side view schematically showing an apparatus for applying a pressurized and heated fluid stream to a deformable substrate to impart a highly analytical pattern or visible change to the substrate. be. The apparatus includes a main support frame having a plurality of end frame support members, one support member 10 being shown in FIG. A plurality of substrate guide rollers are rotatably mounted on the end frame support member 10, and these guide rollers guide a substrate of indefinite length, such as a fabric 12, to the fabric supply roller 14.
and through a pressurized heated fluid treatment unit 16 . The fabric 12 fed from the supply roller 14 passes through the idler roller 20 and is fed to the main drive fabric support row 226 by a pair of driven rollers 22,24. Thereby, the surface of the fabric passes near the heated fluid outlet of the elongated fluid distribution manifold assembly 3o of the processing unit 16. Thereafter, the treated fabric 12 is conveyed through the driven guide rollers 32, 34 and the idler rollers 36 to a conveyor belt 518. For purposes of explanation, air will hereinafter be considered the preferred fluid. However, it goes without saying that other fluids may be used.

１４− 第１図に示すように、流体処理ユニット１６は空気圧縮
機３８のような圧縮流体源を備え、この圧縮機は細長い
空気ヘッダー・やイブ４０に加圧空気を供給する。ヘッ
ダーパイプ４０は空気ライン４２を介して独立した複数
の電気ヒータ４４の貯蔵部に連通している。これらのヒ
ータ４４はマニホールドアッセンブリ３０の長手方向に
沿って平行に配設されているとともに、複数の独立した
短い空気供給ライン４６を介してマニホールドアッセン
ブリに加圧かつ加熱された空気を供給する。マニホール
ドアッセンブリに供給される空気は、主制御バルブ４８
、圧力調整バルブ４９および各空気供給ライン４２内に
配設されたニードルバルブ５０のような精密な制御バル
ブによって制御される。ヒータ４４は各ヒータの空気供
給ライン４６内に配設された温度感応手段のような適当
な方法により、空気流の調整および各ヒータの電力が制
御され、供給ラインを通ってマニホールドアッセンブリ
内へ流入する加熱空気を一定の温度および圧力に保持す
る。熱可塑性綿毛糸を含む綿毛織物のような織物に模様
付けを行う場合、ヒータ４４はヒータから排出されマニ
ホールドアッセンブリへ供給される空気を約７００Ｔ〜
８ｏｏ′Ｆあるいはそれ以上の一定温度に加熱するよう
に使用される。14- As shown in FIG. 1, the fluid treatment unit 16 includes a source of compressed fluid, such as an air compressor 38, which supplies pressurized air to an elongated air header or tube 40. Header pipe 40 communicates via air line 42 to a plurality of independent electric heater 44 reservoirs. These heaters 44 are arranged parallel to the length of the manifold assembly 30 and supply pressurized and heated air to the manifold assembly via a plurality of short independent air supply lines 46. Air supplied to the manifold assembly is supplied to the main control valve 48.
, a pressure regulating valve 49 and a needle valve 50 disposed within each air supply line 42. The heaters 44 are controlled by suitable means, such as by temperature sensitive means disposed in the air supply line 46 of each heater, to control the regulation of the air flow and the power to each heater through the supply line and into the manifold assembly. The heated air to be heated is maintained at a constant temperature and pressure. When patterning fabrics, such as fluff fabrics containing thermoplastic fluff yarns, the heater 44 operates at a rate of approximately 700 T to
It is used to heat to a constant temperature of 8oo'F or higher.

加熱流体分散マニホールドアッセンブリ３゜は織物の移
動通路の幅全域を横切るように配設されているとともに
、処理される織物の表面に隣接して設けられている。一
般的には、織物の表面から約０．０１０−０．０２０イ
ンチ離間している。A heated fluid distribution manifold assembly 3° is disposed across the width of the fabric travel path and adjacent the surface of the fabric being treated. Typically, it is spaced about 0.010-0.020 inches from the surface of the fabric.

マニホールドアッセンブリの長さは変更可能であるが、
織物材の処理を行う場合、この長さは約７２インチ幅の
織物を処理できるように約７６インチに設定されている
。Although the length of the manifold assembly is variable,
When processing textile material, this length is set to approximately 76 inches to allow processing of approximately 72 inches wide fabric.

第１図および第７図に示すように、マニホールドアッセ
ンブリ３ｏおよびヒータ４４の貯蔵部はその端部が支持
アーム５２によりメイン支持フレームの端部フレーム支
持部材ｌｏ上に支持されている。これらの支持アーム５
２は支持部材１０ｔｌＣ回動自在に取付けられておシ、
それによってアッセンブリ３ｏおよびヒータ４４は織物
の移動が停止された際織物の表面および支持ローラ２６
から離間することができる。As shown in FIGS. 1 and 7, the manifold assembly 3o and heater 44 reservoir are supported at their ends by support arms 52 on end frame support members lo of the main support frame. These support arms 5
2 is a supporting member 10tlC rotatably attached,
Assembly 3o and heater 44 thereby connect the surface of the fabric and the support roller 26 when the fabric movement is stopped.
can be separated from.

次に、第２図ないし第７図を用いてマニホールドアッセ
ンブリについてより詳細に説明する。Next, the manifold assembly will be explained in more detail using FIGS. 2 to 7.

第２図は第７図の線■−■に沿った一部破断側面図であ
シ、この図に示すように、マニホールドアッセンブリ３
０は大きな細長い第１のマニホールドハウジング５４と
、複数のクランプ手段によシハウジング５４に気密に固
定された小さな細長い第２のマニホールドハウジング５
６とを備えている。これらのマニホールドハウジング５
４．５６は織物１２の幅全域を横切って延びているとと
もに織物の移動路に隣接している。マニホールドハウジ
ングの長手方向に沿って互いに離間して複数の手動クラ
ンプ６ｏが設けられている。各クランプ６ｏはぎルト５
８およびブラケット１２４によって第１のマニホールド
ハウジング５４の側壁７４に固定された部１７− 分６２と、マニホールドハウジング５６に圧力を与える
加圧パー７０を有する調整可能なスクリューアッセンブ
リ６８とを備えている。ねじ５９は加圧パー７０をマニ
ホールドハウジング５６の上壁部材１４０の上面に固定
するために用いられている。FIG. 2 is a partially cutaway side view taken along the line ■-■ in FIG. 7, and as shown in this figure, the manifold assembly 3
0 is a large elongated first manifold housing 54 and a small elongated second manifold housing 5 which is hermetically fixed to the housing 54 by a plurality of clamping means.
6. These manifold housings 5
4.56 extends across the width of the fabric 12 and is adjacent to the path of fabric travel. A plurality of manual clamps 6o are provided spaced apart from each other along the longitudinal direction of the manifold housing. Each clamp 6o bolt 5
8 and a portion 62 secured to the side wall 74 of the first manifold housing 54 by a bracket 124, and an adjustable screw assembly 68 having a pressurization par 70 for applying pressure to the manifold housing 56. The screw 59 is used to fix the pressurizing par 70 to the upper surface of the upper wall member 140 of the manifold housing 56.

第２図からよくわかるように、第１のマニホールドハウ
ジング５４は略矩形状の横断面形状を有しているととも
に、織物の移動路の幅全域を横切って延びる一対側壁板
７４．７６を備えている。また、ハウジング５４は細長
い第１の流体収容室８１を規定した細長い土壁板７８お
よび底壁板８ｏを有し、収容室の両端は？ルト止めされ
た端壁板８２によって密閉されている。As best seen in FIG. 2, the first manifold housing 54 has a generally rectangular cross-sectional shape and includes a pair of side wall plates 74, 76 extending across the width of the fabric travel path. There is. Furthermore, the housing 54 has an elongated clay wall plate 78 and a bottom wall plate 8o that define an elongated first fluid storage chamber 81, and both ends of the storage chamber are located at two ends. It is sealed by a bolted end wall plate 82.

各電気ヒータ４４から延びている加熱空気供給ライン４
６は底壁板８ｏの長手方向に沿って互いに等間隔離間し
た流体入口開口８３（第４図参照）を介して底壁板に接
続されている。側壁板７４．７６は溶接等の適当な方法
によって土壁板７８に接続され、また、底壁板８ｏはゲ
ル１８− ト８４によって側壁板に着脱自在に取付けられ第１の流
体収容室８１を開放可能となっている。Heated air supply line 4 extending from each electric heater 44
6 are connected to the bottom wall plate 8o through fluid inlet openings 83 (see FIG. 4) equidistantly spaced from each other along the length of the bottom wall plate 8o. The side wall plates 74 and 76 are connected to the earth wall plate 78 by a suitable method such as welding, and the bottom wall plate 8o is removably attached to the side wall plate by a gel plate 84 to define the first fluid storage chamber 81. It can be opened.

ハウジング５４の各壁板は、ステンレス等の高強度部材
で形成されている。マニホールドハウジング５４．５６
は、第１のハウジング５４を通る流体の流路が第２のノ
・ウジング５６の流体流出口の排出軸に対して直角とな
るように構成。Each wall plate of the housing 54 is made of a high-strength member such as stainless steel. Manifold housing 54.56
is configured such that the fluid flow path through the first housing 54 is perpendicular to the discharge axis of the fluid outlet of the second housing 56.

配置されている。また、第１のマニホールドノ・ウジン
グ５４の側壁板７４，７６、上壁板７８および底壁板８
０の大部分は、第１の流体収容室８１をハウジング５４
の長手方向と平行な方向および入口開口８３から収容室
を通り通路８６へ至る流体流の方向と平行な方向へ２等
分する平面の両側に略対称的に配置されている。It is located. Also, the side wall plates 74, 76, the top wall plate 78, and the bottom wall plate 8 of the first manifold housing 54
0, the first fluid storage chamber 81 is connected to the housing 54.
They are arranged substantially symmetrically on both sides of a plane that bisects it in a direction parallel to the longitudinal direction of the inlet opening 83 and in a direction parallel to the direction of fluid flow from the inlet opening 83 through the storage chamber to the passageway 86.

第１のハウジング５４の上記部分が収容室８１を通る加
熱流体の通路に対して略対称的に配設されているため、
第１のハウジング内の熱的勾配および熱歪も同様に対称
となる。その結果、温度差による膨張および収縮に基因
したマニホールドアッセンブリの歪は、加熱流体流に接
触される織物１２の表面と略平行な平面内で分解される
。マニホールドアッセンブリの変形の分解ハ、マニホー
ルドアッセンブリの不均一な熱膨張によって生じるマニ
ホールド排出口通路（第５図参照）の織物１２方向への
移動あるいは織物から離間する方向への移動を最少にす
ることができる。マニホールドハウジング５４の他の分
解されていない熱的変形は、マニホールドハウジングに
直接補正力を与えるジヤツキ部材あるいは他の手段によ
って補正される。Since the above-mentioned portion of the first housing 54 is arranged approximately symmetrically with respect to the passage of the heating fluid passing through the accommodation chamber 81,
Thermal gradients and thermal strains within the first housing are also symmetrical. As a result, distortions in the manifold assembly due to expansion and contraction due to temperature differences are resolved in a plane generally parallel to the surface of the fabric 12 that is contacted by the heated fluid stream. Decomposition of deformation of the manifold assembly minimizes movement of the manifold outlet passageway (see FIG. 5) toward or away from the fabric 12 caused by uneven thermal expansion of the manifold assembly. can. Other unresolved thermal deformations of the manifold housing 54 are compensated for by jacking members or other means that apply a corrective force directly to the manifold housing.

第２図、第３図および第７図からよくわかるヨウニ、マ
ニホールドノ・ウジング５４の土壁板７８は比較的厚く
形成されているとともに、複数の流体通路８６を備えて
いる。これらの通路８６は土壁板に沿って互いに等間隔
離間して２列に配設され第１の流体収容室８１を土壁板
７８の外面に形成された細長い中央溝８８に連通してい
る。中央溝８８は通路８６の間を土壁板７８の長手方向
に沿って延びている。第３図および第４図に示すように
、一方の列内の通路８６は他方の列内の通路から離間か
つ互い違いに配置され加圧された空気を中央溝８８内に
均一に分散スるとともに、マニホールドアッセンブリ全
体における土壁板７８の強度低下を最少にする。As can be clearly seen in FIGS. 2, 3, and 7, the earth wall plate 78 of the manifold housing 54 is relatively thick and includes a plurality of fluid passages 86. These passages 86 are arranged in two rows spaced apart from each other along the earthen wall plate, and communicate the first fluid storage chamber 81 with an elongated central groove 88 formed on the outer surface of the earthen wall plate 78. . The central groove 88 extends between the passages 86 along the length of the earth wall board 78 . As shown in FIGS. 3 and 4, the passages 86 in one row are spaced and staggered from the passages in the other row to uniformly distribute pressurized air within the central groove 88 and , the strength reduction of the earthen wall plate 78 in the entire manifold assembly is minimized.

第２図および第４図に示すように、第１の流体収容室８
１内には細長い溝状のノクツフル板９２が配設され、デ
ルト９０によってノ・ウジング５４の底壁板８０に取付
けられている。このバッフル板９２は収容室８１の長手
方向に沿って底壁板を覆うようにかつ入口開口８３から
離間して延びている。また、バックル板９２は収容室８
１内に流体収容チェンバを規定しており、この収容チェ
ンバは底壁板８０に隣接した複数のスロット９４を有し
、ヒータから送られた加熱空気を収容室８１内へ供給す
る。収容室８ノ内でバッフル板９２の上方かつ入口開口
８３と出口通路８６との間には、穴のあけられた略Ｊ字
形状の板９８とこの板に取付けられたろ過スクリーン１
００とを有するろ退部材９６が配設されている。ろ退部
材９６は流体収容室８１の２１− 長手方向に沿って延び、ろ退部材を通る加圧かつ加熱さ
れた空気から異物をろ過する。底壁板８０を取外して収
容室８１を開放することによシ、ろ退部材９６を定期的
に洗浄あるいは交換することができるとともに、ろ退部
材は側壁７４．７６と摩擦係合することにより収容室８
１内に保持されているため収容室８１内から敏速に取出
すことができ容易に交換することができる。As shown in FIGS. 2 and 4, the first fluid storage chamber 8
A slotted plate 92 in the form of an elongated groove is disposed within the housing 1 and is attached to the bottom wall plate 80 of the housing 54 by delts 90. This baffle plate 92 extends along the longitudinal direction of the storage chamber 81 so as to cover the bottom wall plate and to be spaced apart from the inlet opening 83. In addition, the buckle plate 92 is connected to the storage chamber 8.
1 defines a fluid receiving chamber having a plurality of slots 94 adjacent to the bottom wall plate 80 for supplying heated air from the heater into the receiving chamber 81. Inside the storage chamber 8, above the baffle plate 92 and between the inlet opening 83 and the outlet passage 86, there is a substantially J-shaped plate 98 with holes and a filtration screen 1 attached to this plate.
00 is provided. The filtering member 96 extends along the length of the fluid receiving chamber 81 and filters foreign matter from the pressurized and heated air passing through the filtering member. By removing the bottom wall plate 80 and opening the storage chamber 81, the filtering member 96 can be periodically cleaned or replaced, and the filtering member is frictionally engaged with the side walls 74, 76. Containment room 8
1, it can be quickly taken out from the storage chamber 81 and easily replaced.

第２図および第５図に示すように、第２のマニホールド
ハウジング５６は第１および第２の細長い壁部材１４０
，１７０を備えている。これらの壁部材１４０，１７０
は互いに離間して平行に配設され第２の流体収容室１６
０を形成している。第２の収容室１６０は空気の流れを
９０°変換するとともに、その空気を長く比較的薄いカ
ーテンあるいは刃状にする。この空気は壁部材１４０，
１７０の幅全域に渡って延在しているとともに、一定の
温度、圧力、速度と成っている。As shown in FIGS. 2 and 5, the second manifold housing 56 has first and second elongated wall members 140.
, 170. These wall members 140, 170
The second fluid storage chambers 16 are arranged parallel to each other and spaced apart from each other.
0 is formed. The second containment chamber 160 transforms the air flow by 90 degrees and forms a long, relatively thin curtain or blade of air. This air is supplied to the wall member 140,
170, and is at constant temperature, pressure, and velocity.

２２− 加熱加圧空気の薄い連続的々カーテンの正確に規定され
た部分を選択的に遮断するとともにこの部分の加熱加圧
空気が基材１２の表面に当たるのを防止するため、同時
に、加熱加圧空気のカーテンの他の部分の遮断を防止す
るため、壁部材１６０の前端部の直ぐ外側には互いに等
間隔離間した複数のチューブ１２６が配設されている。22- At the same time, a thin continuous curtain of heated and pressurized air is selectively cut off in precisely defined sections of the curtain and to prevent the heated and pressurized air in this section from impinging on the surface of the substrate 12. To prevent blockage of other portions of the pressurized air curtain, a plurality of equally spaced tubes 126 are disposed just outside the front end of wall member 160.

これらのチューブ１２６は、空気のカーテンの正確に規
定された部分の通路を所定の方向へ転換するように位置
決めされている。つまり、チューブ１２６は、転換され
た空気が基材表面に直接当たらないように、また、転換
されず基材表面に直角に当たる空気カーテンの部分によ
って規定された平面に対して略垂直な平面内に向けられ
るように位置決めされている。These tubes 126 are positioned to divert the passage of precisely defined portions of the air curtain in a predetermined direction. That is, the tube 126 is placed in a plane substantially perpendicular to the plane defined by the portion of the air curtain that is not diverted and hits the substrate surface at right angles, so that the diverted air does not directly impinge on the substrate surface. It is positioned so that it can be directed.

また、転換された部分は薄くされ温度が下がる。Also, the converted area becomes thinner and the temperature decreases.

このようにして、基材に当たる空気のカーテンの横方向
形状が制御され、模様の情報が基材表面に与えられる。In this way, the lateral shape of the air curtain impinging on the substrate is controlled and pattern information is imparted to the substrate surface.

つ寸り、収容室１６０内で生じた空気のカーテンは、１
つあるいはそれ以上の分離した細い空気の流れに減少さ
れて基材に直角に当たる。また、空気のカーテンの転換
された部分は基材に斜めに当たるかあるいは全く当たら
ず、いずれの場合でも転換された空気流は薄形化の効果
により転換されていない空気流よシも冷たくなっている
。そのため、転換された空気流は基材上にほとんどある
いは全く影響を与えない。The curtain of air generated inside the containment chamber 160 is 1
It is reduced to one or more separate narrow air streams impinging on the substrate at right angles. Additionally, the diverted portion of the air curtain hits the substrate diagonally or not at all, and in either case, the diverted airflow becomes cooler than the undiverted airflow due to the thinning effect. There is. Therefore, the diverted airflow has little or no impact on the substrate.

第５図および第６図は第２の流体収容室１６０を詳細に
示しておυ、この収容室の両端は端板１１１（第７図参
照）によって閉塞されている。5 and 6 show in detail the second fluid storage chamber 160, both ends of which are closed by end plates 111 (see FIG. 7).

収容室１６０は整列された２つのチェンバ１６２゜１６
６を有しており、各チェンバはマニホールドハウジング
５６の長手方向に沿って延びているとともに、比較的薄
いスロット１６８，１１５を有する絞夛オリフィスに続
いている。なお、これらのチェンバ１６２，１６６の収
容室１６゜の長手方向に沿った幅は、必ずしも互いに等
しくなくてもよい。第１の収容室８１内で混合された加
熱空気は、中央溝８８に連通した複数の入口１１８を介
して約０．１ないし５ｐｓの圧力で第２の収容室１６０
内へ流入する。チェンバ１６２内の細長い室１６３は各
入口１１Ｂから流入した空気がチェンバ１６２の残りの
部分に流入する際、この空気を混合するように作用する
。ｈンパ１６２の上記残シの部分内で空気はチェンバの
幅方向へ流れ、それによりすでにチヱンパ内に存在して
いた空気と混合される。壁部材１４０．１７９間には複
数の支持隔壁１６４が設けられておシ、これらの隔壁は
負荷支持体および分離部材として作用する。第６図から
れかるように、各隔壁１６４は丸く形成された部分およ
び直線状の側面を有しているとともに、半径約０．０１
インチの先端に向って傾斜している。The storage chamber 160 has two chambers 162°16 arranged in a row.
6, each chamber extending along the length of the manifold housing 56 and leading to a constriction orifice having relatively thin slots 168,115. Note that the widths of the storage chambers 16° of these chambers 162 and 166 in the longitudinal direction do not necessarily have to be equal to each other. The heated air mixed in the first storage chamber 81 is transferred to the second storage chamber 160 at a pressure of about 0.1 to 5 ps through a plurality of inlets 118 communicating with the central groove 88.
flow inward. Elongated chambers 163 within chamber 162 serve to mix the air entering from each inlet 11B as it enters the remainder of chamber 162. Within this remaining portion of the damper 162, air flows across the width of the chamber, thereby mixing with the air already present in the damper. A plurality of support partitions 164 are provided between the wall members 140, 179, and these partitions act as load supports and separation members. As can be seen from FIG. 6, each partition wall 164 has a rounded portion and straight side surfaces, and has a radius of approximately 0.01 mm.
It slopes towards the tip of the inch.

これらの隔壁は、チェンバ１６２内における流体流の乱
れを防止するために上述のような形状に形成されている
。なお、流体流の乱れを最少にするための隔壁の形状は
これに限定されるものではない。These partition walls are shaped as described above to prevent disturbance of fluid flow within the chamber 162. Note that the shape of the partition wall for minimizing turbulence in the fluid flow is not limited to this.

チェンバ１６２の前端には、突出部１６５に２５− よシスロット１６８が規定されており、このスロットは
チェンバ１６２，１６６間の絞りオリフィスとして作用
する。壁部材１４ｏ。At the forward end of chamber 162, projection 165 defines a 25-inch slot 168 which acts as a throttle orifice between chambers 162,166. Wall member 14o.

１７０の長手方向に沿って延びる均一なギャップを形成
しているスロット１６８を通ることにより、流体の圧力
減少が生じるためチェンバ１６６は膨張チェンバとして
作用する。Chamber 166 acts as an expansion chamber because fluid pressure reduction occurs through slot 168, which defines a uniform gap extending along the length of 170.

そして、膨張することにより、チェンバ１６６内の空気
の温度、速度および圧力は均一と成る。チェンバ１６６
は収容室として考えることができ、空気はこのチェンバ
から排出スロット１１５を通ってブレード状の排気流に
形成される。壁部１４１，１４２，１７１゜１７２はチ
ェンバ１６６と排出スロット１１５との間に移行領域を
規定しており、この領域は実質的な入口効果は生じさせ
ない。なお、チェンバ１６６内、あるいは移行領域内の
エツジ部分は、荒く形成されていてはならない。As a result of the expansion, the temperature, velocity, and pressure of the air within chamber 166 become uniform. chamber 166
can be thought of as a containment chamber, from which air is formed into a blade-shaped exhaust stream through the exhaust slot 115. The walls 141, 142, 171, 172 define a transition area between the chamber 166 and the evacuation slot 115, which area does not create a substantial inlet effect. Note that the edges within the chamber 166 or within the transition region must not be roughened.

１だ、チェンバ１６６の壁部は曲面状に形成されていて
もよく、その場合、一層入口効果２６− を小さくすることができるが、加工コストが高くなって
しまう。チェンバ１６６の横断面形状にかかわらず、ス
ロット１６８に対するチェンバ１６６の高さく第５図に
おいて寸法Ａ）の最大値は、１０あるいはそれ以上、好
ましくは１４〜１６あるいはそれ以上に設定される。ス
ロット１６８、膨張チェンバ１６６および排出スロット
１１５全体の効果は、チェンバ１６２内の空気に対する
動的圧力損失を約４，０程度にすることにある。所望の
一定の流れを発生させるためには、動的圧力損失が少な
くとも３，０であることが最も望ましいことが判明して
いる。排出スロット１１５から排出される実用的な一定
の流体流を確実に得るには、動的圧力損失が４．０する
いはそれ以上であれば充分である。排出スロット１１５
は、壁部材１４０，１７０前部の互いに対向する平坦な
表面によって規定されているとともに、壁部材の長手方
向に沿って一定の高さに形成されている。排出スロット
のギャップ高さくつまり、寸法Ａと平行外方向に測った
長さ）は約ｏ、ｏｉｓインチに形成され、また、排出ス
ロットの深さく流体の流動方向に沿った長さ）は約０．
３８インチであることが望ましい。1, the wall of the chamber 166 may be formed in a curved shape, in which case the entrance effect 26- can be further reduced, but the processing cost will be increased. Regardless of the cross-sectional shape of the chamber 166, the maximum height of the chamber 166 relative to the slot 168, dimension A) in FIG. 5, is set to 10 or more, preferably 14 to 16 or more. The overall effect of slot 168, expansion chamber 166, and evacuation slot 115 is to provide a dynamic pressure drop to the air within chamber 162 on the order of approximately 4.0. It has been found that a dynamic pressure drop of at least 3.0 is most desirable in order to generate the desired constant flow. A dynamic pressure drop of 4.0 or greater is sufficient to ensure a practically constant fluid flow discharged from the discharge slot 115. Ejection slot 115
are defined by mutually opposing flat surfaces of the front portions of the wall members 140, 170 and are formed at a constant height along the length of the wall members. The gap height of the discharge slot (length measured parallel to and outward from dimension A) is approximately o, ois inches, and the depth of the discharge slot (length along the direction of fluid flow) is approximately 0. ．．
Preferably, it is 38 inches.

なお、壁部材１４０，１７０の形状によシ、これらの壁
部材の加工は比較的容易に行カうことができる。また、
壁部材１４０，１７０の負荷支持表面は一回の作業で円
滑に加工され、チェンバ１６２，１６６の密閉を確実に
する。排出スロット１１５の土壁、スロット１６８の土
壁およびチェンノぐ１６２上部から室１６３の後部まで
の上部負荷支持表面を形成している壁部材１４０の底面
は、同一平面上に形成されていてもよい。同様に、室１
６３の下部負荷支持面、隔壁１６４の負荷支持面、スロ
ット１６８を規定している突出部１６５の上面、および
排出スロット１１５の下壁を規定している壁部材１７０
の各部は、同一平面上に形成されていてもよい０壁部材
１４０の下面には、切削により、室１６３の上部、チェ
ンバ１６６を規定している壁部１４１．１４２に対応す
る溝が形成され、才だ同様の加工によυ、室１６３の下
部、およびチェンバ１６６の下部を規定している壁部１
７１゜１７２が壁部材１７θに形成される。Note that depending on the shape of the wall members 140, 170, these wall members can be processed relatively easily. Also,
The load-bearing surfaces of wall members 140, 170 are machined smoothly in one operation to ensure sealing of chambers 162, 166. The earthen wall of the ejection slot 115, the earthen wall of the slot 168, and the bottom surface of the wall member 140 forming the upper load-bearing surface from the top of the chain nozzle 162 to the rear of the chamber 163 may be formed on the same plane. . Similarly, chamber 1
63 , the load bearing surface of bulkhead 164 , the upper surface of protrusion 165 defining slot 168 , and wall member 170 defining the lower wall of ejection slot 115
Each part may be formed on the same plane. Grooves corresponding to the wall parts 141 and 142 defining the upper part of the chamber 163 and the chamber 166 are formed by cutting on the lower surface of the wall member 140. , by similar processing υ, the wall 1 defining the lower part of the chamber 163 and the lower part of the chamber 166.
71°172 are formed on the wall member 17θ.

上述した構成は壁部材１４０，１７０の構造を非常に簡
単にするとともに、第５図に示すように、壁部材１４０
，１７０間に均一な厚さの平坦な四角いスペーサ１１２
，１１６を挿入することによって排出スロ、ット１１５
およびスロット１６８のギャップ幅を設定することを可
能にする。このことは、基材の材質あるいは形成する模
様の変更によって生じる要求に対応して排出スロット１
１５のギャップサイズを容易にかつ敏速に調整すること
を可能にする。スペーサの厚さは０．００５インチ〜０
．０３５インチの範囲で使用される。なお、上述した構
成によって得られる正確な寸法法めは、第２の収容室１
６０の動作にとってさほど重要ではない。例えば、２９
− 絞りスロット１６８は排出スロット１１５と同一のギャ
ップ幅を有している必要はない。排出スロット１１５の
深さは、スロット１１５内での流体の乱れを防止するた
めにギャップ幅に応じて調整される。The above-described configuration greatly simplifies the structure of the wall members 140, 170, and as shown in FIG.
, 170 with a flat rectangular spacer 112 of uniform thickness.
, 116 by inserting the ejection slot, cut 115.
and allows setting the gap width of slot 168. This means that the ejection slot can be adjusted in response to requirements arising from changes in the material of the base material or the pattern to be formed.
15 gap sizes can be adjusted easily and quickly. Spacer thickness ranges from 0.005 inch to 0
．． Used in the range of 0.035 inches. In addition, the accurate dimensions obtained by the above-mentioned configuration are as follows:
60 operation. For example, 29
- The throttle slot 168 does not have to have the same gap width as the ejection slot 115. The depth of the evacuation slot 115 is adjusted according to the gap width to prevent fluid turbulence within the slot 115.

第２のマニホールドハウジング５６の下部壁部材１７０
は複数の流体入口開口１１８を備え、これらの開口は第
１のマニホールドハウジング５４の中央溝８８と連通し
ており第１のマニホールドハウジングから第２の流体収
容室１６．０内へ加圧加熱空気を導く。壁部材１４０，
１７．０は、クランノ４’６６および？シト１２２によ
シスペーサ１１２，１１６および中央溝８８に対して気
密に保持されている。各がルト１２２は壁部材１４０を
貫通して壁部材１７０内へ延出していてもよいし、また
、壁部材１４０，１７０を貫通して土壁板７８内へ延出
していてもよい。Lower wall member 170 of second manifold housing 56
includes a plurality of fluid inlet openings 118 that communicate with the central groove 88 of the first manifold housing 54 for communicating pressurized heated air from the first manifold housing into the second fluid receiving chamber 16.0. guide. wall member 140,
17.0 is Cranno 4'66 and ? The seat 122 is airtightly held against the spacers 112, 116 and the central groove 88. Each of the roots 122 may extend through the wall member 140 and into the wall member 170, or may penetrate through the wall members 140, 170 and extend into the earth wall board 78.

第２のハウジング５６は片持ちばシ構造を成しているた
め、加圧パー７０は支持隔壁１６４の前部に配列されて
いることが望ましい。Since the second housing 56 has a cantilever structure, it is preferable that the pressurizing par 70 is arranged in front of the support bulkhead 164.

３０− 第２図および第５図に示すように、壁部材１７０の前部
は複数の通気孔１７４を有しておシ、これらの通気孔は
チェンバ１６２から小量の加熱空気を流出させ、それに
よりチェンバ１６２を通る小量ではあるが安定した空気
の流れを保証する。このような流れは、チェンバ１６２
内における加熱空気の停滞を防止して収容室１６０内に
不均一な温度分布を生じさせるばかシでなく、ヒータ４
４に隣接した部分の過度の加熱およびヒータの早期の損
傷を防止する助けをする。更に、下部壁部材１７０内に
おける通気孔１７４を通る加熱空気によって、上部壁部
材１４０の前端に取付けられた冷却空気チーーブ１２６
から排出される比較的冷たい空気に当って冷却される壁
部材１７０前部の温度を一定に保持することができると
いう効果も奏する。30- As shown in FIGS. 2 and 5, the front of the wall member 170 has a plurality of vents 174 that allow a small amount of heated air to exit the chamber 162 and This ensures a small but steady flow of air through chamber 162. Such a flow is caused by the chamber 162
Instead of preventing heated air from stagnation in the storage chamber 160 and causing uneven temperature distribution in the storage chamber 160, the heater 4
4 to help prevent excessive heating of adjacent parts and premature damage to the heater. Additionally, the heated air passing through the vent holes 174 in the lower wall member 170 causes the cooling air tube 126 attached to the front end of the upper wall member 140 to
Another effect is that the temperature of the front portion of the wall member 170, which is cooled by the relatively cold air discharged from the wall member 170, can be kept constant.

第１のハウジング５４の側壁板７６には、ねじ１８８お
よびスペーサ１８６により排出空気バッフル１８２が一
定の間隔を置いて取付けられ下部壁部材１７０の幅方向
全域を横切って延びている。このバッフル１８２はチュ
ーブ１２６あるいは排出スロット１１５から排出された
空気が通気孔１７４からの排出空気によって影響される
ことを防止する。バッフル１８２と側壁板７８との間の
キャビティ１８０内には、通気孔１７４の下流にわずか
な後退圧力を生じさせるバッフル突出部１８４が設けら
れ、この突出部はチューブ１２６あるいは排出スロット
１１５から排出された空気がバッフル１８２と壁部材１
７０との間の不意の望ましくない小さなギャップを介し
て影響されることを防止する。バッフル１８２は通気孔
１７４からの排出空気とチューブ１２６あるいはスロッ
ト１１５からの空気との間の相互の影響を防止するため
に必要な長さだけ壁部材１７０から延びていればよい。Exhaust air baffles 182 are mounted at regular intervals to the side wall plate 76 of the first housing 54 by screws 188 and spacers 186 and extend across the entire width of the lower wall member 170. This baffle 182 prevents the air exhausted from tube 126 or exhaust slot 115 from being influenced by the exhausted air from vent 174. A baffle protrusion 184 is provided within the cavity 180 between the baffle 182 and the side wall plate 78 to create a slight back pressure downstream of the vent hole 174 and which is ejected from the tube 126 or evacuation slot 115. The air flows between the baffle 182 and the wall member 1.
70 to avoid being affected by an unexpected and undesirable small gap between the two. Baffle 182 may extend from wall member 170 as long as necessary to prevent interaction between exhaust air from vent 174 and air from tube 126 or slot 115.

第１図、第２図、第５図および第７図に示すように、第
２のマニホールドハウジング５６の排出スロット１１５
には複数のチューブ１２６が設けられ、これらのチュー
ブは壁部材１４０の前端縁に沿って互いに等間隔離間し
て配設されているとともに、排出スロット１１５の軸に
対して略直角に延びている。各チーーブ１２６は加圧さ
れた比較的冷たい流体、例えばスロット１１５から排出
された空気の少なくとも１〜１０倍の圧力およびチェン
バ１６６内の加熱空気の温度よシも低い温度を有する空
気流を排出スロットを横切るように排出し、模様制御情
報に従って、スロット１１５の長手方向に沿って選択さ
れた部分の加熱空気流を選択的に転換。Exhaust slot 115 of second manifold housing 56, as shown in FIGS. 1, 2, 5, and 7.
is provided with a plurality of tubes 126 that are equidistantly spaced from each other along the forward edge of wall member 140 and extend generally perpendicular to the axis of evacuation slot 115. . Each chamber 126 has a slot for discharging a pressurized relatively cold fluid, e.g., an air stream having a pressure at least 1 to 10 times that of the air discharged from the slot 115 and a temperature less than that of the heated air within the chamber 166. and selectively divert the heated air flow in selected portions along the length of the slot 115 according to the pattern control information.

拡散あるいは弱める。Diffuse or weaken.

第１図に示すように、主制御バルブ１２８、圧力調整バ
ルブ１２９、空気ライン１３０１および複数の空気供給
ライン１３４によって各チューブ１２６に接続された非
加熱空気へラダーパイｆ１３２によシ、加圧された非加
熱空気が圧縮機３８から各チーーブヘ供給される。各空
気供給ライン１３４は、バルブ箱１３６内に配置された
独立の制御バルブを備えている。これらの制御バルブは
コンビーータ１３８のような模様制御装置によって開閉
され、織物１２が移動３３− している間、スロット１１５の外側でかつスロット１１
５の長手方向に沿って加熱空気のカーテンの選択された
部分を所定の時間偏向するとともに弱め、それにより織
物に所望の模様を形成する。スロット１１５の長手方向
に沿って配設されたチューブは、これらのチューブが充
分に使用されている際隣接する２つのチーーブ間から加
熱空気が漏出しないように互いに充分接近して設けられ
ている。それによシ、転換あるいは弱められる各部分の
幅を種々変更することができる。また、ある模様を形成
する場合、チーーブ１２６によって作られた冷却空気流
を通る加熱ガスあるいは冷却空気流間を通る加熱ガスの
漏出を制御することが望ましい。このことは、転換空気
流を供給しているチューブ１２６の内選択された１つあ
るいは複数のチーーブ内の空気の圧力を減少あるいは調
整することにより達成される。各模様のための詳細な模
様付は情報は、紙テープ、磁気テープ、　ＥＰＲＯＭ８
等の電子計算機に適した公知のデータ収録媒体によって
収−３４＝ 録および保持される。As shown in FIG. 1, the unheated air connected to each tube 126 by the main control valve 128, the pressure adjustment valve 129, the air line 1301 and the plurality of air supply lines 134 is pressurized by the ladder pipe f132. Unheated air is supplied from the compressor 38 to each tube. Each air supply line 134 is equipped with an independent control valve located within a valve box 136. These control valves are opened and closed by a pattern control device, such as a combeater 138, and are placed outside the slot 115 and in the slot 11 while the fabric 12 is moving 33-.
Selected portions of the curtain of heated air are deflected and weakened along the length of 5 for a predetermined period of time, thereby forming the desired pattern in the fabric. The tubes disposed along the length of slot 115 are placed close enough to each other to prevent heated air from escaping between two adjacent tubes when the tubes are fully occupied. As a result, the width of each section to be converted or weakened can be varied. It is also desirable to control the leakage of heated gas through or between the cooling air streams created by the chives 126 when forming a pattern. This is accomplished by reducing or adjusting the pressure of the air within selected one or more of the tubes 126 supplying the diverted air flow. Detailed pattern information for each pattern can be stored on paper tape, magnetic tape, or EPROM8.
The information is recorded and maintained by a known data recording medium suitable for electronic computers such as .

第２図、第５図および第７図に示すように、チーーブ１
２６は排出スロット１１５の前端近傍に配置され、各チ
ューブの出口はスロット１１５と平行な線に沿って整列
されているとともに１スロツト１１５の出口を形成して
いる上部壁部材１４０の前端縁よシもわずかに上方に位
置している。種々の理由によシ、チューブ１２６内の空
気の過度の加熱を防止するための冷却水マニホールド等
の冷却手段は必要ない。As shown in Fig. 2, Fig. 5 and Fig. 7,
26 is located near the front end of the discharge slot 115 such that the outlet of each tube is aligned along a line parallel to the slot 115 and aligned with the front edge of the top wall member 140 forming one slot 115 outlet. is also located slightly above. For various reasons, cooling means such as a cooling water manifold to prevent excessive heating of the air within tube 126 is not required.

上部壁部材１４０の外側に取付けられたチーープ１２６
は、チューブが壁部材１４０に一層隣接して接触してい
る場合に壁部材から受けるような熱を受けない。更に、
チューブ１２６から排出された空気は基材表面に直接接
触せず、スロット１１５から排出された加熱空気を転換
するよシもむしろこの加熱空気を遮断するため、チュー
ブ１２６内の付帯的な加熱は、模様付けにほとんどある
いは全く影響を与えない。チューブ１２６の正確な位置
決めおよび整列を容易にするため、各チーーゾ１ｄノ・
ンダ付け、接着剤等によってプロ、り１４３に固定され
ている。Cheap 126 attached to the outside of the upper wall member 140
does not receive the same heat it would receive from the wall member 140 if the tube were in more adjacent contact with the wall member 140 . Furthermore,
The additional heating within tube 126 is such that the air discharged from tube 126 does not directly contact the substrate surface and blocks rather than diverts heated air discharged from slot 115. Has little or no effect on patterning. To facilitate accurate positioning and alignment of tube 126, each
It is fixed to the plate 143 by soldering, adhesive, or the like.

このブロック１４３は、ねじ１４４等の手段によって上
部壁部材１４０に着脱自在に取付けられている。スロッ
ト１１５から排出された空気流に対する各チューブ１２
６の出口の正確な位置は、例えばブロック１４３と壁部
材１４０との間に挿入されたスペーサによって調整され
る。This block 143 is detachably attached to the upper wall member 140 by screws 144 or the like. Each tube 12 for airflow discharged from slot 115
The exact position of the outlet 6 is adjusted, for example, by a spacer inserted between the block 143 and the wall member 140.

チューブ１２６の出口の最適位置は、チーーブおよびス
ロット１１５の寸法、並びに排出された加熱空気および
比較的冷たい転換空気流の圧力等によって決められる。The optimal location of the exit of tube 126 is determined by the dimensions of the tube and slot 115, the pressure of the discharged heated air and relatively cool diverted air streams, etc.

スロット１１５の厚さが０．０１５〜０．０２５インチ
、チューブ１２６の内径が０．０３３インチ、チューブ
の外径が０．０４２インチ、各チューブ内孔（チーーブ
の中心から隣接するチューブの中心までの距離）が０．
０５インチ、加熱空気の圧力が０．５　ｐｓ　、冷却空
気の圧力が３ｐｓ、各チーーブ１２６の出口の位置がス
ロット１１５の上端縁（つまシ、壁部材１４０の下縁）
の上方０．０２５〜０．１インチに設定されていれば充
分である。なお、ある状況において他の形状および位置
決めが有利である。チューブ１２６内壁の後部は、壁部
材１４０の前端縁と同一平面内に位置していることが望
ましく、それによシ壁部材１４０の前端縁はチューブ内
壁の延長部として作用する。したがって、この実施例に
おいて、各チューブ１２６の中心軸は、壁部材１４０の
前端縁から略０．０１７５インチ（正確にはチューブ内
孔の半径）だけ離間している。なお、空気の温度、圧力
、スロット厚等が異なる場合、チューブ１２６は他の位
置に設けられてもよいことは言うまでもない。また、あ
る状態においては、チューブ１２６の内径は一定ではな
く下方に向って広がっていたほうがよいこともある。The thickness of the slot 115 is 0.015-0.025 inches, the inside diameter of the tube 126 is 0.033 inches, the outside diameter of the tube is 0.042 inches, and each tube bore (from the center of the tube to the center of the adjacent tube) distance) is 0.
05 inches, the pressure of the heated air is 0.5 ps, the pressure of the cooling air is 3 ps, and the exit position of each tube 126 is the upper edge of the slot 115 (bump, lower edge of the wall member 140).
It is sufficient if it is set at 0.025 to 0.1 inch above. It should be noted that other shapes and positioning may be advantageous in certain situations. The rear portion of the inner wall of tube 126 is preferably located in the same plane as the leading edge of wall member 140, such that the leading edge of wall member 140 acts as an extension of the inner wall of the tube. Thus, in this embodiment, the central axis of each tube 126 is spaced approximately 0.0175 inches from the leading edge of wall member 140 (more precisely, the radius of the tube bore). It goes without saying that the tube 126 may be provided at other positions if the air temperature, pressure, slot thickness, etc. are different. Further, in some situations, it may be better for the inner diameter of the tube 126 to be not constant but to widen downward.

動作において、ヒータ４４によって作られた加熱空気は
入口開口８３を通って流れ、第１の流体収容室８１を介
して通路８６および中央溝８８へ送られる。第２の収容
室１６０に流入すると、加熱空気は収容室１６０がらの
排出を確３７− 実にするチェンバおよびギャップを通って流れ、全体と
して一定の温度、圧力および速度となる。In operation, heated air produced by heater 44 flows through inlet opening 83 and is directed through first fluid-receiving chamber 81 to passageway 86 and central groove 88 . Upon entering the second containment chamber 160, the heated air flows through chambers and gaps that ensure evacuation of the containment chamber 160, resulting in a generally constant temperature, pressure and velocity.

チェンバ１６２．１６６を含む収容室１６０から排出さ
れる際、加熱空気はスロット１１５がら薄いブレードあ
るいはカーテン状の加熱空気として排出され、スロット
１１５の出口に対向。Upon exiting the containment chamber 160 including the chambers 162 , 166 , the heated air exits the slot 115 as a thin blade or curtain of heated air facing the outlet of the slot 115 .

隣接した移動中の基材に向けられる。スロット１１５の
出口と基材表面との間の正確な間隔は、基材の外見、基
材の種類、および他の要素によって決められる。この間
隔は、チューブ１２６およびチーーブに関連した取付は
手段によって占められる空間によっても制限される。一
般に、スロット１１５と基材の最上部との間の距離は、
通常の状態において約０．０４〜０．２５インチに設定
される。なお、この距離は上記以外にも設定できること
は言うまでもない。加熱空気のカーテンの選択された距
離つまシ選択された横方向部分は、チューブ１２６から
排出され加熱空気のカーテン平面に対して略垂直に向け
られた比較的冷たい高圧空気によって偏向および薄弱化
さ３８− れる。偏向されない横方向部分は基材表面に当たシ、そ
れによって基材表面に目に見える変化を誘発する。チュ
ーブ１２６から排出された空気流によって偏向された加
熱空気の横方向部分は、基材にわずかに当たるかあるい
は全く当たらず、いずれの場合でも、これらの部分は偏
向あるいは拡散されて基材上にはほとんど変化を与えな
い。Directed to an adjacent moving substrate. The exact spacing between the outlet of the slot 115 and the substrate surface is determined by the appearance of the substrate, the type of substrate, and other factors. This spacing is also limited by the space occupied by the tube 126 and the mounting means associated with the tube. Generally, the distance between slot 115 and the top of the substrate is
Under normal conditions, it is set at approximately 0.04 to 0.25 inches. Note that it goes without saying that this distance can be set other than the above. A selected lateral portion of the curtain of heated air is deflected and attenuated 38 by relatively cool high pressure air discharged from tube 126 and directed substantially perpendicular to the plane of the curtain of heated air. − can be done. The undeflected lateral portion hits the substrate surface, thereby inducing a visible change in the substrate surface. The lateral portions of the heated air deflected by the airflow exiting the tubes 126 may impinge slightly or not at all on the substrate; in either case, these portions are deflected or diffused so that they do not fall onto the substrate. Makes almost no difference.

ここで、加熱空気の残った部分は充分に高い温度に保持
されておシ、例えば、ポリエステル。Here, the remaining portion of the heated air is kept at a sufficiently high temperature to produce, for example, polyester.

ポリアミド、ポリオレフィン、アクリルニトリル繊維あ
るいは糸、あるいは各繊維、糸の細長い収縮物等の熱的
変形可能な物質から成る基材上に向けられる。それによ
り、各繊維あるいは糸の極部的な溶解、あるいは基材の
物質特性の熱的変化および目に見える変化が生じる。こ
のような収縮あるいは溶解の結果、基材の彫刻あるいは
パッカーリングによシ、または処理された領域と処理さ
れていない領域との間に目に見える対比を付けることに
よシ、付加的な染色工程とともにあるいは染色工程々し
に、永久的な模様が形成される。第８図には、種類の成
分から成る基材の収縮が生じる温度を示している。It is directed onto a substrate consisting of a thermally deformable material such as polyamide, polyolefin, acrylonitrile fibers or threads, or elongated shrink products of respective fibers or threads. This results in local dissolution of each fiber or thread or a thermal and visible change in the material properties of the substrate. As a result of such shrinkage or dissolution, additional staining may occur, such as by engraving or puckering of the substrate, or by creating a visible contrast between treated and untreated areas. A permanent pattern is formed during the dyeing process or between dyeing steps. FIG. 8 shows the temperatures at which shrinkage of a substrate of different components occurs.

以下一層群しい実施例を説明する。A more detailed embodiment will be described below.

オす、重さ約１３オンス／平方ヤーＰおよび積層高さ約
０，１インチのポリエステル織りフラジ大積層繊維が、
第１図に示す装置により約３．５ヤード／　ｍｉｎの送
シ速度で連続的に供給される。Male, polyester woven flage large laminated fiber weighing approximately 13 oz/sq ft and laminating height approximately 0.1 inch.
It is continuously fed by the apparatus shown in FIG. 1 at a feed rate of about 3.5 yards/min.

第１の収容室８１内の加熱空気の温度および圧力は、そ
れぞれ約６２０下および０．３７　ｐｓ、ｉ、ｇに保持
されている。スロット１１５のギャップ幅は約０．０１
８インチおよびスロット１１５の出口と上記繊維との間
の距離は約０．０８インチにそれぞれ設定されている。The temperature and pressure of the heated air in the first storage chamber 81 are maintained at about 620 ps, i, g and about 0.37 ps, i, g, respectively. The gap width of the slot 115 is approximately 0.01
8 inches and the distance between the exit of slot 115 and the fibers is approximately 0.08 inches.

チューブ１２６はスロット１１５の上方約０．０５イン
チにセットされているとともに、チューブの内壁と整列
された壁部材１７０の前端縁に沿って互いに離間して配
設されている。各チューブは長さ４インチ、内径０．０
２フインチのチーーブから成り、排出端には径０．０３
３Ｘ深さ０．１２５インチの孔があけられている。各チ
ーーブの孔はちょうどマニホールドハウジング５６の上
部リップに当接されている。偏向空気流を制御するソレ
ノイｒバルブよシも前で測定されたチーーブ１２６を通
る偏向空気の圧力は、約３　ｐｓ、ｉ、ｇ、に設定され
ている。The tubes 126 are set about 0.05 inches above the slots 115 and are spaced apart along the front edge of the wall member 170 aligned with the inner wall of the tubes. Each tube is 4 inches long and has an inner diameter of 0.0
Consists of a 2-inch chive with a diameter of 0.03 at the discharge end.
3X 0.125 inch deep holes are drilled. The holes in each tube just abut the upper lip of the manifold housing 56. The deflection air pressure through the tube 126, measured in front of the solenoid valve controlling the deflection air flow, is set at approximately 3 ps, i, g.

そして、加熱空気に当った繊維は長手方向に収縮し、模
様を形成する。The fibers exposed to the heated air contract in the longitudinal direction, forming a pattern.

まず、重さ３．５オンス／平方ヤードおよび１イ７チ当
り９２ワープ、８４ぎツクの繊維構造を有するポリエス
テル平面織シ繊維が第１図に示す装置によシ約４ヤード
／　ｍｉｎの送シ速度で供給収容室８１内の加熱空気の
温度および圧力はそれぞれ約６９０下および０．８ｐｓ
、ｉ、ｇ、に保持されている。スロット１１５のギャッ
プ幅は約０．０１８インチに、またスロット１１５の出
口と上記繊維との間の距離は約０．０８インチに設定さ
れている。チューブ１２６はスロット１１５の上方約０
．０５インチにセットされているとともに、４１− チューブの内壁と整列された壁部材１７０の前端縁に沿
って互いに離間して配設されている。First, polyester plain woven fibers weighing 3.5 ounces/square yard and having a fiber structure of 92 warps and 84 warps per inch were fed through the apparatus shown in Figure 1 at a rate of about 4 yards/min. The temperature and pressure of the heated air in the supply chamber 81 are approximately 690 ps and 0.8 ps at
,i,g,. The gap width of slot 115 is approximately 0.018 inch, and the distance between the exit of slot 115 and the fiber is approximately 0.08 inch. Tube 126 is approximately 0 above slot 115.
．． 05 inches and spaced apart along the forward edge of the wall member 170 aligned with the inner wall of the 41-tube.

各チューブは長さ４インチ、内径０．０２フインチのチ
ーーブから成シ、排出端には径０．０３３インチ×深さ
０．１２５インチの孔が形成されている。Each tube was constructed from a 4 inch long, 0.02 inch internal diameter tube with a 0.033 inch diameter x 0.125 inch deep hole in the discharge end.

各チーーブの孔はちょうどマニホールドハウジング５６
の上部リップに当接している。偏向空気流を制御するソ
レノイＰバルブよシも前で測定されたチューブ１２６を
通る偏向空気の圧力は、約４．５ｐｓ、ｉ、ｇ、に設定
されている。そして、加熱空気に当った繊維は長手方向
に収縮し、模様を形成する。The hole in each tube is exactly the same as the manifold housing 56.
is in contact with the upper lip of the The deflection air pressure through tube 126, measured in front of the solenoid P valve that controls the deflection air flow, is set at approximately 4.5 ps, i,g. The fibers exposed to the heated air contract in the longitudinal direction, forming a pattern.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of drawings]

第１図はこの発明の一実施例に係る処理装置を概略的に
示す側面図、 第２図は第１図に示す装置の流体分配マニホールドアッ
センブリの一部の第７図の線■−■に沿った断面図、 第３図は第２図の線ｌ１１−１に沿った断面図、第４図
は第２図の線■−ＩＶ方向から見たパッ４２− フル部材の側面図、 第５図は第２図に示されたマニホールドアッセンブリの
一部拡大断面図、 第６図は第２図の矢印ＶＩ−Ｍ方向から見たマニホール
ドハウジングの平面図、 第７図は第２図の矢印■−■方向から見たマニホールド
アッセンブリの一部拡断面図、第８図は第５図の矢印■
−■方向から見たマニホールドアッセンブリの平面図、 第９図は種々の熱的変形可能な基材構成繊維の収縮一温
度特性を示す図である。 １２・・・織物、１６・・・流体処理ユニット、３０・
・・マニホールドアッセンブリ、４４・・・ヒータ、５
４・・・第１のマニホールドアッセンブリ、５６・・・
第２のマニホールドアッセンブリ、８１・・・第１の流
体収容室、１１５・・・排出スロット、１２６・・・チ
ューブ、１６０・・・第２の流体収容室、１６６゜１６
８・・・チェンバ。 出願人代理人　　弁理士　鈴　江　武　彦−４３二 図面の浄書（内容に変更なし） ＦＩＧ、　−／　− ｖ「　　　　　　　　　　■■ ＦＩＧ、−２− Ｆ１ａ−９− 手続補正書（ブ試） 昭和　９・８“乎６□ 特許庁畏官若杉和夫　殿 １、事件の表示 特願昭５９−０００３６９号 ２・発明の名称 基材の熱処理方法およびそれを実施するための処理装置
３、補正をする者 事件との関係　特許出願人 ミリケン・リサーチーコー？レーション４、代理人 昭和５９年３月２７日 ６、補正の対象 明細書９図面 ７、補正の内容　　　　別紙の通り （１）明細書の浄書（内容に変更なし）（２）図面の浄
書（内容に変更なし）FIG. 1 is a side view schematically showing a processing device according to an embodiment of the present invention; FIG. 2 is a portion of the fluid distribution manifold assembly of the device shown in FIG. 3 is a sectional view taken along the line l11-1 in FIG. 2, and FIG. The figure is a partially enlarged cross-sectional view of the manifold assembly shown in Figure 2, Figure 6 is a plan view of the manifold housing seen from the direction of arrow VI-M in Figure 2, and Figure 7 is the arrow ■ in Figure 2. A partially enlarged cross-sectional view of the manifold assembly seen from the -■ direction, Figure 8 is the arrow ■ in Figure 5.
FIG. 9 is a plan view of the manifold assembly viewed from the -■ direction. FIG. 9 is a diagram showing the shrinkage-temperature characteristics of various thermally deformable base material constituent fibers. 12... Fabric, 16... Fluid treatment unit, 30...
・・Manifold assembly, 44 ・・Heater, 5
4...first manifold assembly, 56...
Second manifold assembly, 81... First fluid storage chamber, 115... Ejection slot, 126... Tube, 160... Second fluid storage chamber, 166°16
8...Chamber. Applicant's representative Patent attorney Takehiko Suzue - 43 Engraving of two drawings (no change in content) FIG, -/ - v" ■■ FIG, -2- F1a-9- Procedural amendment (examination) 1939 8"乎6□ Mr. Kazuo Wakasugi, Official of the Patent Office 1. Indication of the Case Patent Application No. 59-000369 2. Name of the Invention Method for Heat Treatment of Base Materials and Processing Apparatus for Carrying Out the Method 3. Person Who Makes the Amendment Case Relationship with patent applicant Milliken Research Co.? Ration 4, Agent March 27, 1980 6, Specification subject to amendment 9 Drawing 7, Contents of amendment As attached (1) Engraving of the specification (no change in content) (2) Engraving of drawings (content (no change)

Claims (1)

【特許請求の範囲】 １、　加圧かつ加熱されたガスを移動する基材に当て基
材表面を熱的に変化させるとともに基材表面上に模様を
形成する基材の熱処理方法において、 （ａ）　　上記基材の移動路を横切って延出する加圧か
つ加熱された一定のガスの細長い貯溜部を形成する工程
と、 （ｂ）　　上記基材の通路を上記貯溜部に対して隣接か
つわずかに離間させて設定する工程と、（ｃ）上記貯溜
部の長手方向に沿ってかつ上記基材の通路を横切って連
続的に延びる薄い細長いガス流を上記貯溜部内に形成す
る工程と、（ｄ）　　上記貯溜部から直接かつ均一に上
記ガス流を排出し、貯溜部の長手方向に沿って上記基材
表面方向へ延びる加熱されたガスの連続的々カーテンを
形成する工程と、 （ｅ）上記ガスのカーテンが貯溜部から排出された後、
そのカーテンの少なくとも一部に正確に規定された横方
向部分を上記基材表面から離間する方向へ偏向し、上記
偏向されたカーテンの部分と対向した基材表面の部分が
上記偏向された加熱ガス流によって熱的に変化されるこ
とを防止するとともに、加熱ガスのカーテンの他の部分
を上記基材表面上に垂直に当てる工程と、 （ｆ）　　上記基材表面に当たる上記加熱ガス流の部分
を上記基材を熱的変形させるに充分ａ　一定の温度に保
持する工程と、 （ｇ）　　上記基材を上記通路に沿って移動させ、上記
貯溜部から排出される上記加熱ガス流内を通過させる工
程と、を具備したことを特徴とする基材の熱処理方法。 ２、上記偏向された部分は偏向工程の結果薄弱化される
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の基材の
熱処理方法。 ３、上記加熱ガス流の横方向部分は、上記加熱ガスのカ
ーテンを横切る方向へ向けられた比較的冷たいガス流に
よって偏向されることを特徴とする特許請求の範囲第２
項に記載の基材の熱処理方法。 ４、上記比較的冷たいガス流の圧力は、模様付は情報に
応じて変化されることを特徴とする特許請求の範囲第３
項に記載の基材の熱処理方法。 ５、上記加熱ガス流の横方向部分は、上記貯溜部の長手
方向に沿って列べられた複数の比較的冷たいガス流によ
って偏向され、これらのガス流の少なくとも２つは互い
に隣接しこれら２つのガス流によって規定された貯溜部
に沿う長さの部分全域に渡って加熱ガスのカーテンを偏
向および薄弱化することを特徴とする特許請求の範囲第
３項に記載の基材の熱処理方法。 ６、　上記冷たいガス流の軸は上記加熱ガスのカーテン
の突出方向に対して略直角に向けられていることを特徴
とする特許請求の範囲第３項に記載の基材の熱処理方法
。 ７、上記カーテンの横方向部分の偏向は断続的に所定時
間行われ、上記所定時間は連続的に得られる模様付は情
報によって決定され、上記基材は上記カーテンの通路を
横切って移動することを特徴とする特許請求の範囲第１
項に記載の基材の熱処理方法。 ８、　上記カーテンの横方向部分は選択的に偏向され、
基材の移動方向に沿って不均一に変化する表面模様を形
成することを特徴とする特許請求の範囲第７項に記載の
基材の熱処理方法。 ９、　上記基材は熱可塑性繊維を含み、上記基材に当た
る加熱ガスの温度および圧力は上記熱可塑性繊維を長手
方向に沿って収縮させるために充分な値に保持されてい
ることを特徴とする特許請求の範囲第１項に記載の基材
の熱処理方法。 １０、加圧かつ加熱されたガスを比較的変形し易い基材
の選択された部分に当て基材を熱的に変化させるととも
に基材表面の外観を変化させる基材の熱処理装置におい
て、 マニホールドト；マニホールド内ニマニホールドの長手
方向に沿って形成された細長いガス排出スロットと；上
記マニホールド内に加圧かつ加熱されたガスを供給し、
上記排出スロットを介して上記基材表面に向けて連続的
かつ一定な加熱ガスのカーテンを放出する手段と；上記
排出スロットから放出された加熱ガスカーテンの少なく
とも一部分を選択的に偏向し、偏向された加熱ガスカー
テンの部分が上記基材表面に当たることを妨げる手段と
；上記偏向する手段によって偏向されない加熱ガスカー
テンの部分が上記基材に略垂直に当たるように上記基材
を支持し上記排出スロットを通る基材の相対移動をガイ
ドする手段とを具備したことを特徴とする基材の熱処理
装置。 １１、上記マニホールドは互いに気密に接続された第１
および第２の細長いマニホールドハウジングを有し、第
１のマニホールドハウジングは第２のマニホールドハウ
ジングまで延びたガー５＝ スの流通路を有し、第２のマニホールド内・ウジングは
上記流通路に対して略直角に位置しているとともに第１
のマニホールドハウジングカラ、上記基材方向へ突出し
ていることを特徴とする特許請求の範囲第１０項に記載
の基材の熱処理装置。 １２、上記加熱ガスカーテンを選択的に偏向させる手段
は、上記マニホールドの外側に配置され上記排出スロッ
トと直角に比較的冷たい加圧ガス流を放出し排出スロッ
トの長手方向に沿って選択された加熱ガスカーテンの少
なくとも一部分を横切らせる手段を備えていることを特
徴とする特許請求の範囲第１０項に記載の基材の熱処理
装置。 １３、上記冷たい加圧ガスを放出する手段は、上記排出
スロットと平行に列べられた複数のオリフィスと、連続
的に送られてくる模様付は情報に従って、上記冷たい加
圧ガスの流れを遮断および開始するバルブ手段とを有し
ていることを特徴とする特許請求の範囲第１２項に記載
の６− 基材の熱処理装置。 １４　　上記バルブ手段に模様付は情報を自動的に供給
する模様情報供給手段を備えていることを特徴とする特
許請求の範囲第１３項に記載の基材の熱処理装置。 １５、上記冷たい加圧ガスを放出する手段は独立したバ
ルブ手段を有する複数４−−ブを有し、これらのチーー
ブは上記排出スロットの外側に整列されているとともに
、それぞれ排出スロットの排出方向に対して略垂直に延
びる中心軸を有していることを特徴とする特許請求の範
囲第１２項に記載の基材の熱処理装置。 １６　　上記チューブは、上記加熱ガスカーテンが互い
に隣接した２つのチーーブから放出された加圧ガス流の
間を通らず上記基材表面に垂直に当たるように、上記排
出スロットの長手方向に沿って互いに充分隣接して均一
に整列されていることを特徴とする特許請求の範囲第１
５項に記載の基材の熱処理装置。[Claims] 1. A method for heat treatment of a base material, which thermally changes the surface of the base material by applying a pressurized and heated gas to the moving base material, and forms a pattern on the surface of the base material, comprising: (a) ) forming an elongated reservoir of pressurized and heated gas extending across a path of travel of the substrate; (b) forming a passageway of the substrate adjacent and slightly adjacent to the reservoir; (c) forming a thin elongated gas stream in the reservoir that extends continuously along the length of the reservoir and across the passageway of the substrate; ) discharging the gas flow directly and uniformly from the reservoir to form a continuous curtain of heated gas extending along the length of the reservoir toward the surface of the substrate; After the curtain of gas is evacuated from the reservoir,
a precisely defined lateral portion of at least a portion of the curtain is deflected away from the substrate surface, and a portion of the substrate surface opposite the deflected curtain portion is deflected by the deflected heating gas; (f) directing a portion of the heated gas stream that impinges on the substrate surface vertically onto the surface of the substrate; (g) moving the substrate along the passageway through the stream of heated gas discharged from the reservoir; A method for heat treating a base material, comprising the steps of: 2. The method of heat treating a substrate according to claim 1, wherein the deflected portion is weakened as a result of the deflection step. 3. The lateral portion of the heated gas stream is deflected by a relatively cool gas stream directed across the curtain of heated gas.
The method for heat treatment of the base material described in Section 1. 4. The pressure of the relatively cold gas flow is characterized in that the pattern is changed according to information.
The method for heat treatment of the base material described in Section 1. 5. A lateral portion of the heated gas stream is deflected by a plurality of relatively cold gas streams arranged along the length of the reservoir, at least two of the gas streams being adjacent to each other and these two 4. A method of heat treating a substrate according to claim 3, characterized in that the curtain of heated gas is deflected and weakened over a length along a reservoir defined by two gas streams. 6. The method of heat treating a substrate according to claim 3, wherein the axis of the cold gas flow is oriented substantially perpendicular to the direction of projection of the heating gas curtain. 7. The deflection of the lateral portion of the curtain is performed intermittently for a predetermined period of time, the patterning obtained continuously during the predetermined period of time is determined by information, and the substrate is moved across the path of the curtain. Claim 1 characterized by
The method for heat treatment of the base material described in Section 1. 8. The lateral portion of said curtain is selectively deflected;
8. The method of heat treating a substrate according to claim 7, wherein a surface pattern that changes non-uniformly along the moving direction of the substrate is formed. 9. The base material includes thermoplastic fibers, and the temperature and pressure of the heated gas impinging on the base material are maintained at a value sufficient to shrink the thermoplastic fibers along the longitudinal direction. A method for heat treating a base material according to claim 1. 10. In a substrate heat treatment apparatus that applies pressurized and heated gas to a selected portion of a relatively easily deformable substrate to thermally change the substrate and change the appearance of the substrate surface, the manifold ; an elongated gas exhaust slot formed along the length of the manifold in the manifold; supplying pressurized and heated gas into the manifold;
means for emitting a continuous and constant curtain of heated gas toward the substrate surface through the ejection slot; selectively deflecting at least a portion of the heated gas curtain emitted from the ejection slot; means for preventing a portion of the heated gas curtain from hitting the surface of the substrate; supporting the substrate so that the portion of the heated gas curtain that is not deflected by the deflecting means impinges substantially perpendicularly to the substrate; 1. A heat treatment apparatus for a base material, comprising means for guiding the relative movement of the base material passing therethrough. 11. The manifold has a first
and a second elongated manifold housing, the first manifold housing having a girth flow path extending to the second manifold housing, and a girth in the second manifold housing relative to the flow path. The first
11. The heat treatment apparatus for a base material according to claim 10, wherein the manifold housing collar protrudes toward the base material. 12. Means for selectively deflecting the heated gas curtain is disposed outside the manifold to emit a relatively cold pressurized gas flow perpendicular to the exhaust slot and to selectively deflect the heated gas curtain along the length of the exhaust slot. 11. The substrate heat treatment apparatus according to claim 10, further comprising means for crossing at least a portion of the gas curtain. 13. The means for discharging the cold pressurized gas includes a plurality of orifices arranged in parallel with the discharge slot, and a pattern that is continuously sent to block the flow of the cold pressurized gas according to the information. 6- Apparatus for heat treatment of substrates according to claim 12, characterized in that it has: and valve means for starting. 14. The base material heat treatment apparatus according to claim 13, further comprising pattern information supply means for automatically supplying pattern information to the valve means. 15. The means for discharging the cold pressurized gas comprises a plurality of tubes having independent valve means, the tubes being aligned outside the discharge slot and each in the discharge direction of the discharge slot. 13. The heat treatment apparatus for a base material according to claim 12, having a central axis extending substantially perpendicularly to the base material. 16 The tubes are sufficiently spaced from each other along the length of the discharge slot so that the heated gas curtain impinges perpendicularly on the substrate surface without passing between the pressurized gas streams discharged from two adjacent tubes. Claim 1 characterized in that they are arranged adjacently and uniformly.
The heat treatment apparatus for a base material according to item 5.