JPS5916952A - 耐摩耗性にすぐれたFe基焼結材料 - Google Patents
耐摩耗性にすぐれたFe基焼結材料Info
- Publication number
- JPS5916952A JPS5916952A JP12626482A JP12626482A JPS5916952A JP S5916952 A JPS5916952 A JP S5916952A JP 12626482 A JP12626482 A JP 12626482A JP 12626482 A JP12626482 A JP 12626482A JP S5916952 A JPS5916952 A JP S5916952A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- carbides
- wear resistance
- area ratio
- particle size
- ratio
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、すぐれた耐摩耗性を有し、特に苛酷な摩耗
条件である土砂摩耗や混抄摩耗にさらされる建設機械や
鉱山機械の構造卯月の製造に用いるのに適したFe基焼
結材料に関するものである。
条件である土砂摩耗や混抄摩耗にさらされる建設機械や
鉱山機械の構造卯月の製造に用いるのに適したFe基焼
結材料に関するものである。
従来、この種の構造部材の製造には、クロム鋳鉄やOr
−Mo鋳鉄、さらにOr−MO−V鋳鉄などの白銑系鋳
鉄が使用されているが、これらの白銑系鋳鉄は、いずれ
も硬くて脆い炭化物が針状、板状。
−Mo鋳鉄、さらにOr−MO−V鋳鉄などの白銑系鋳
鉄が使用されているが、これらの白銑系鋳鉄は、いずれ
も硬くて脆い炭化物が針状、板状。
あるいは網目状に析出した組織をもつものであるため、
高硬度をもつものの強度および靭性が著しく劣り、この
結果実用に際しては比較的短かい使用寿命しか示・さす
、また鋳造性もきわめて悪く、巣の発生の著しいもので
あるため、安定的量産性に欠けるという問題点があるも
のである。
高硬度をもつものの強度および靭性が著しく劣り、この
結果実用に際しては比較的短かい使用寿命しか示・さす
、また鋳造性もきわめて悪く、巣の発生の著しいもので
あるため、安定的量産性に欠けるという問題点があるも
のである。
一方、これら構造部拐の製造に際して、摩耗部分に耐摩
耗性のすぐれた炭化タングステン基超硬合金や炭化チタ
ン基サーメットなどのチップ全ろう付けする試みもなさ
れているが、これらの桐材は高価であるばかシでなく、
耐衝撃性などの問題があり、さらにろう付は強度にも問
題があって十分満足する信頼性が得られていないのが現
状である。
耗性のすぐれた炭化タングステン基超硬合金や炭化チタ
ン基サーメットなどのチップ全ろう付けする試みもなさ
れているが、これらの桐材は高価であるばかシでなく、
耐衝撃性などの問題があり、さらにろう付は強度にも問
題があって十分満足する信頼性が得られていないのが現
状である。
そこで、本発明者等は、上述のような観点から、すぐれ
た耐摩耗性を有し、特に土砂摩耗や混抄摩耗などの苛酷
な摩耗条件にさらされる構造部材の製造に適した桐材を
、安定的量産性の可能な粉末冶金法を用いて、コスト安
く得べく研究を行なった結果、焼結材料を、重量係で、
Cr:4〜25チ。
た耐摩耗性を有し、特に土砂摩耗や混抄摩耗などの苛酷
な摩耗条件にさらされる構造部材の製造に適した桐材を
、安定的量産性の可能な粉末冶金法を用いて、コスト安
く得べく研究を行なった結果、焼結材料を、重量係で、
Cr:4〜25チ。
C:15〜5LI)、P、B、およびSiのうちの1種
または2種以上:005〜2係を含有し、さらに必要に
応じてMo、 W 、 Nb、 Ti、 V 、およ
びZrのうちの1種または2種以上:01〜20係と、
111゜CO,Cu、およびMnのうちの1種または2
種以上二01〜10%のいずれか、または両方を含有し
、残りがFeと不可避不純物からなる組成を有すると共
に、主としてマルテンサイトからなる素地にビッカース
硬さで1200以上を有する炭化物が面積比で15’l
f以上分散した組織を有し、かつ前記炭化物のうち、炭
化物全体に対する面積比で101以上が平均粒径:5μ
m以上を有する炭化物で占められ、さらに92%以上の
密度比を有するもので構成すると、前記Fe基焼結材料
においては、上記炭化物によってすぐれた耐摩耗性が確
保され、また上記マルテンサイト素地および密度比によ
って高強度および高靭性が確保されるようになり、した
がって、このFe基焼結材料を上記のような苛酷な摩耗
環境下で使用した場合、著しく長期に亘ってすぐれた性
能を発揮するようになるという知見を得たのである。
または2種以上:005〜2係を含有し、さらに必要に
応じてMo、 W 、 Nb、 Ti、 V 、およ
びZrのうちの1種または2種以上:01〜20係と、
111゜CO,Cu、およびMnのうちの1種または2
種以上二01〜10%のいずれか、または両方を含有し
、残りがFeと不可避不純物からなる組成を有すると共
に、主としてマルテンサイトからなる素地にビッカース
硬さで1200以上を有する炭化物が面積比で15’l
f以上分散した組織を有し、かつ前記炭化物のうち、炭
化物全体に対する面積比で101以上が平均粒径:5μ
m以上を有する炭化物で占められ、さらに92%以上の
密度比を有するもので構成すると、前記Fe基焼結材料
においては、上記炭化物によってすぐれた耐摩耗性が確
保され、また上記マルテンサイト素地および密度比によ
って高強度および高靭性が確保されるようになり、した
がって、このFe基焼結材料を上記のような苛酷な摩耗
環境下で使用した場合、著しく長期に亘ってすぐれた性
能を発揮するようになるという知見を得たのである。
この発明は、上記知見にもとづいてなされたものであっ
て、成分組成、炭化物の面積比、および密度比を上記の
通シに限定した理由を以下に説明する。
て、成分組成、炭化物の面積比、および密度比を上記の
通シに限定した理由を以下に説明する。
A、成分組成
い−) C
C成分には、素地に固溶して、これを強化すると共に、
Or、さらに必要に応じて含有されたMo。
Or、さらに必要に応じて含有されたMo。
W、 Nb、 Ti、 V、およびZrと結合してビ
ッカース硬さで1200以上を有する硬い炭化物を形成
して材料の耐摩耗性を向上させる作用があるが、その含
有量が1.5%未満では、素地中に分散析出する炭化物
の量が少なすぎて、全体面積比で15係未満となると共
に、5μm以上の平均粒径をもった炭化物の量も炭化物
全体に対する面積比で10係未満となってし捷い、土砂
などによる摩耗が著しく、所望のすぐれた耐摩耗性を確
保することができず、さらに素地を構成するマルテンサ
イトの割合も全体面積比で70%未満となってしまって
所望の強度および耐摩耗性を確保することができず、一
方5%を越えて含有させると、材料が極端に脆化するよ
うになって所望の強度および靭性を確保するのが困難に
なることから、その含有量を15〜5係と定めた。
ッカース硬さで1200以上を有する硬い炭化物を形成
して材料の耐摩耗性を向上させる作用があるが、その含
有量が1.5%未満では、素地中に分散析出する炭化物
の量が少なすぎて、全体面積比で15係未満となると共
に、5μm以上の平均粒径をもった炭化物の量も炭化物
全体に対する面積比で10係未満となってし捷い、土砂
などによる摩耗が著しく、所望のすぐれた耐摩耗性を確
保することができず、さらに素地を構成するマルテンサ
イトの割合も全体面積比で70%未満となってしまって
所望の強度および耐摩耗性を確保することができず、一
方5%を越えて含有させると、材料が極端に脆化するよ
うになって所望の強度および靭性を確保するのが困難に
なることから、その含有量を15〜5係と定めた。
(b) cr
Or酸成分は、素地に固溶して、これを強化すると共に
、上記のようにCと結合して高硬度を有するOr炭化物
を形成し、かつMo、 W、 Nb、 Ti、 V。
、上記のようにCと結合して高硬度を有するOr炭化物
を形成し、かつMo、 W、 Nb、 Ti、 V。
およびZrを含有する場合には、これと複炭化゛物を形
成し、もって相料の耐摩耗性を向上させる作用があるが
、その含有量が4チ未満では、C成分の場合と同様に所
定の炭化物を所定の量、分散析出させることができず、
一方25係を越えて含有させると、C成分の場合と同様
に材料が脆化するようになることから、その含有量を4
〜25qbと定めた。
成し、もって相料の耐摩耗性を向上させる作用があるが
、その含有量が4チ未満では、C成分の場合と同様に所
定の炭化物を所定の量、分散析出させることができず、
一方25係を越えて含有させると、C成分の場合と同様
に材料が脆化するようになることから、その含有量を4
〜25qbと定めた。
(C)P、B、およびSi
これらの成分には焼結性を著しく改善して、材料を緻密
化し、かつ素地中に固溶し、もって強度を向上させる作
用があるが、その含有量が0.05係未満では前記作用
に所望の改善効果が得られず、一方2係を越えて含有さ
せると焼結時の液相の量が多くなりすぎて形状変形が生
ずるようになると共に靭性が逆に低下するようになるこ
とから、その含有量を、0.05〜2係と定めた。
化し、かつ素地中に固溶し、もって強度を向上させる作
用があるが、その含有量が0.05係未満では前記作用
に所望の改善効果が得られず、一方2係を越えて含有さ
せると焼結時の液相の量が多くなりすぎて形状変形が生
ずるようになると共に靭性が逆に低下するようになるこ
とから、その含有量を、0.05〜2係と定めた。
(d) Mo、 W 、 Nb、 Ti、 V 、
およびZrこれらの成分には、素地に固溶して、これを
強化するほか、Cと結合してきわめて硬い炭化物および
複炭化物を形成し、もって桐材の耐摩耗性を一段と向上
させる作用があるので、必要に応じて含有させるが、そ
の含有量が0.1%未満では所望の耐摩耗性向上効果が
得られず、一方20atjを越えて含有させると相料に
脆化傾向が現われるようになることから、その含有量全
0.1〜20チと定めた。
およびZrこれらの成分には、素地に固溶して、これを
強化するほか、Cと結合してきわめて硬い炭化物および
複炭化物を形成し、もって桐材の耐摩耗性を一段と向上
させる作用があるので、必要に応じて含有させるが、そ
の含有量が0.1%未満では所望の耐摩耗性向上効果が
得られず、一方20atjを越えて含有させると相料に
脆化傾向が現われるようになることから、その含有量全
0.1〜20チと定めた。
(cL) Ni、 Co、 Cu、 およびMnこれ
らの成分には、素地に固溶して、これ’t 一段と強化
し、かつ材料の靭性を著しく向上させる作用があるので
、特に強度および靭性が要求される場合に必要に応じて
含有させるが、その含有量が0.1%未満では前記作用
に所望の向上効果が得られず、一方10%’を越えて含
有させてもよシ一層の向上効果は現われないことから、
経済性をも考慮して、その含有量’i 0.1〜10%
と定めた。
らの成分には、素地に固溶して、これ’t 一段と強化
し、かつ材料の靭性を著しく向上させる作用があるので
、特に強度および靭性が要求される場合に必要に応じて
含有させるが、その含有量が0.1%未満では前記作用
に所望の向上効果が得られず、一方10%’を越えて含
有させてもよシ一層の向上効果は現われないことから、
経済性をも考慮して、その含有量’i 0.1〜10%
と定めた。
B、密度比
密度比が92%未満では、空孔寝過に原因する剥離摩耗
が生ずるようになるばかりでなく、所望の高強度を確保
することが困難となることから、密度比の下限値′ff
:92%と定めた。
が生ずるようになるばかりでなく、所望の高強度を確保
することが困難となることから、密度比の下限値′ff
:92%と定めた。
つぎに、この発明のFe基焼結椙桐材実施例により具体
的に説明する。
的に説明する。
実施例
原料粉末として、粒度−100meshのFe粉末、い
ずれも粒度−100meshを有し、かつCr含有量が
それぞれ5チ、13係、25壬、35チ、および65係
の5種のFe −Or合金粉末、同一100meshの
カーボン粉末、いずれも平均粒径:3μmを有するMO
C粉末 Ni粉末、W粉末、およびCOC粉末いずれも
粒度−150meshのTIC粉末、VC粉末、 N1
)C粉末、およびWC粉末、同一100meshのCu
粉末。
ずれも粒度−100meshを有し、かつCr含有量が
それぞれ5チ、13係、25壬、35チ、および65係
の5種のFe −Or合金粉末、同一100meshの
カーボン粉末、いずれも平均粒径:3μmを有するMO
C粉末 Ni粉末、W粉末、およびCOC粉末いずれも
粒度−150meshのTIC粉末、VC粉末、 N1
)C粉末、およびWC粉末、同一100meshのCu
粉末。
同一100meshのFe−OrFe−0r−合金(C
!r:13%。
!r:13%。
Mo:1%、Nbニア%含有)粉末、同一100meS
hのFe−Zr合金(Zr:60%含有)粉末、同一1
00meshのFe−Mn合金(Mnニア5%含有)粉
末、および同一100meshのFe −Cr −Mn
−Mo−Ni合金(Or : 10%。
hのFe−Zr合金(Zr:60%含有)粉末、同一1
00meshのFe−Mn合金(Mnニア5%含有)粉
末、および同一100meshのFe −Cr −Mn
−Mo−Ni合金(Or : 10%。
Mn: l %、 Mo: 1 %、 Ni: 3%含
有)粉末、さらにいずれも同一100 meshのFe
−P合金(P:27係含有)粉末、Fe−B合金(B:
17%含有)粉末、Ni −P合金(P:12係含有)
粉末、およびFe−81合金(Si:42%含有)粉末
を用意し、これら原料粉末をそれぞれ第1表に示される
配合組成に配合し、湿式ボールミルにて混合し、乾燥し
た後、4〜6ton/mの圧力にて圧粉体に成形し、つ
いでこの圧粉体を真空中、1030℃〜1200℃の温
度範囲内の所定温度で焼結し、引続いて焼結後850〜
1030℃の温度範囲内の所定温度から油焼入れし、最
終的に150〜250℃の温度範囲内の所定温度で焼戻
し処理を行なうことによって、実質的に配合組成と同一
の成分組成をもった本発明焼結合金1〜49をそれぞれ
製造した。
有)粉末、さらにいずれも同一100 meshのFe
−P合金(P:27係含有)粉末、Fe−B合金(B:
17%含有)粉末、Ni −P合金(P:12係含有)
粉末、およびFe−81合金(Si:42%含有)粉末
を用意し、これら原料粉末をそれぞれ第1表に示される
配合組成に配合し、湿式ボールミルにて混合し、乾燥し
た後、4〜6ton/mの圧力にて圧粉体に成形し、つ
いでこの圧粉体を真空中、1030℃〜1200℃の温
度範囲内の所定温度で焼結し、引続いて焼結後850〜
1030℃の温度範囲内の所定温度から油焼入れし、最
終的に150〜250℃の温度範囲内の所定温度で焼戻
し処理を行なうことによって、実質的に配合組成と同一
の成分組成をもった本発明焼結合金1〜49をそれぞれ
製造した。
つぎに、この結果得られた本発明焼結合金1〜49につ
いて、密度比、炭化物面積比、平均粒径: 5 /l
m以上を有する炭化物の炭化物全体に占める面積比およ
びビッカース硬さを測定すると共に、共づり形式で、粒
度−30meshの土砂を30容量係含有する泥水中、
荷重: 5 Kg / cnl 、回転速度=200
r−T’1m、+試験時間:20時間の条件で摩耗試験
を行ない、そ′の摩耗深さを測定した。これらの測定結
果を第2表に示した。また第2表には比較の目的で従来
Or鋳鉄(C: 3.3 %、 Si:1.7tI)。
いて、密度比、炭化物面積比、平均粒径: 5 /l
m以上を有する炭化物の炭化物全体に占める面積比およ
びビッカース硬さを測定すると共に、共づり形式で、粒
度−30meshの土砂を30容量係含有する泥水中、
荷重: 5 Kg / cnl 、回転速度=200
r−T’1m、+試験時間:20時間の条件で摩耗試験
を行ない、そ′の摩耗深さを測定した。これらの測定結
果を第2表に示した。また第2表には比較の目的で従来
Or鋳鉄(C: 3.3 %、 Si:1.7tI)。
Mn:Q、9%、Or:1.5係含有)の同一条件によ
る摩耗試験結果も示した。
る摩耗試験結果も示した。
第2表に示される結果から、本発明焼結合金1〜49は
、いずれも従来Or鋳鉄に比して著しくすぐれた耐摩耗
性を有し、かつ高強度、高硬度、および高靭性をもつこ
とが明らかである。
、いずれも従来Or鋳鉄に比して著しくすぐれた耐摩耗
性を有し、かつ高強度、高硬度、および高靭性をもつこ
とが明らかである。
上述のように、この発明の焼結桐材は、すぐれた耐摩耗
性を有し、かつ高強度および高靭性を有するので、これ
らの特性が要求される分野での使用は勿論のこと、特に
土砂摩耗や混抄摩耗などの苛酷な摩耗環境にさらされる
建設機械や鉱山機械の構造部月として使用した場合にも
著しく長期に亘ってすぐれた性能を発揮するのである。
性を有し、かつ高強度および高靭性を有するので、これ
らの特性が要求される分野での使用は勿論のこと、特に
土砂摩耗や混抄摩耗などの苛酷な摩耗環境にさらされる
建設機械や鉱山機械の構造部月として使用した場合にも
著しく長期に亘ってすぐれた性能を発揮するのである。
出願人−三菱金属株式会社
Claims (3)
- (1) Or: 4〜25 %、 O: 1.5〜
5 %、 P、 B。 およびSlのうちの1種または2種以上:0.05〜2
係を含有し、残りがFeと不可避不純物からなる組成C
以上重量%)含有すると共に、主としてマルテンサイト
からなる素地にビッカース硬さで1200以上を有する
炭化物が面積比で15係以上分散した組織を有し、かつ
前記炭化物のうち、炭化物全体に対する面積比で10係
以上が平均粒径゛5μm以上を有する炭化物で占められ
、さらに92壬以上の密度比を有することを特徴とする
耐摩耗性にすぐれたFe基焼結材料。 - (2)Or: 4〜25 %、 C: 1.5〜5 %
、 P、 B。 およびSlのうちの1種または2種以上: 0.05〜
2eI)?:金含有、さらにMo、 W 、 Nb、
Ti、 V 、およびZrのうちの1種または2種以
上二〇、1〜20%を含有し、残りがFeと不可避不純
物からなる組成(以上重量%)を有すると共に、主とし
てマルテンサイトからなる素地にビッカース硬さで12
00以上を有する炭化物が面積比で15%以上分散した
組織を有し、かつ前記炭化物のうち、炭化物全体に対す
る面積比で10%以上が平均粒径:5μm以上を有する
炭化物で占められ、さら[92%以上の密度比を有する
こと全特徴とする耐摩耗性にすぐれたFθ基焼結拐桐材 - (3)Cr:4〜25%、 C: 1.5〜5%、 P
、 B。 およびSiのうちの1種または2種以上二〇、05〜2
係を含有し、さらにNi、 Co、 Cu、およびMn
のうちの1種または2種以上:o、1〜10%を含有し
、残シがFeと不可避不純物からなる組成(以上重量%
)含有すると共に、主としてマルテンサイトからなる素
地にビッカース硬さで1200以上を有する炭化物が面
積比で15係以上分散した組織を有し、かつ前記炭化物
のうち、炭化物全体に対する面積比で10係以上が平均
粒径:5μm以上を有する炭化物で占められ、さらに9
2係以上の密度比を有することを特徴とする耐摩耗性に
すぐれたFe基焼結拐桐材 (/l) Or: 4〜25%、C:L5〜5%、P
、B。 およびSlのうぢの1種または2種以上:0.05〜2
%を含有し、さらにMo、 W 、 Nb、 Ti、
V 、およびZrのうちの1種または2種以上:o1
〜2o係と* Ni−、Co、 Cu、およびM]1の
うちの1種寸たは2種以上;01〜10%とを含有し、
残9がFeと不可避不純物からなる組成(以上重量係)
ヲ有すると共に、主としてマルテンサイトからなる素地
にビッカース硬さで1200以上を有する炭化物が面積
比で15係以上分散した組織を有し、かつ前記炭化物の
うち、炭化物全体に対する面積比で101以上が平均粒
径:5μm以上を有する炭化物で占められ、さらVC9
2%以上の密度比を有することを特徴とす乙耐摩耗性に
すぐれたF−e基焼結桐材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12626482A JPS5916952A (ja) | 1982-07-20 | 1982-07-20 | 耐摩耗性にすぐれたFe基焼結材料 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12626482A JPS5916952A (ja) | 1982-07-20 | 1982-07-20 | 耐摩耗性にすぐれたFe基焼結材料 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5916952A true JPS5916952A (ja) | 1984-01-28 |
JPH0115579B2 JPH0115579B2 (ja) | 1989-03-17 |
Family
ID=14930876
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP12626482A Granted JPS5916952A (ja) | 1982-07-20 | 1982-07-20 | 耐摩耗性にすぐれたFe基焼結材料 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5916952A (ja) |
Cited By (22)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5985847A (ja) * | 1982-11-08 | 1984-05-17 | Mitsubishi Metal Corp | 内燃機関の摺動部材用Fe基焼結材料 |
JPS5996250A (ja) * | 1982-11-26 | 1984-06-02 | Nissan Motor Co Ltd | 耐摩耗性焼結合金の製造方法 |
JPS59104454A (ja) * | 1982-12-02 | 1984-06-16 | Nissan Motor Co Ltd | 耐摩耗性焼結合金の製造方法 |
JPS60228656A (ja) * | 1984-04-10 | 1985-11-13 | Hitachi Powdered Metals Co Ltd | 鉄系焼結耐摩耗性材料とその製造法 |
JPS62167860A (ja) * | 1986-01-21 | 1987-07-24 | Riken Corp | カムノーズとロッカーパッドの組合せ |
JPS6342357A (ja) * | 1986-08-08 | 1988-02-23 | Nissan Motor Co Ltd | 耐摩耗性鉄基焼結合金 |
JPS6475653A (en) * | 1987-09-18 | 1989-03-22 | Hitachi Metals Ltd | Screw for high-temperature forming combining corrosion resistance with wear resistance |
JPS6483397A (en) * | 1987-09-28 | 1989-03-29 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Composite wire for build-up welding for hard facing |
JPH0456751A (ja) * | 1990-06-27 | 1992-02-24 | Komatsu Ltd | 焼結合金 |
WO1993015319A1 (en) * | 1989-04-28 | 1993-08-05 | Nobuya Amano | Vane of compressor made of sintered iron alloy |
JPH05214483A (ja) * | 1992-01-31 | 1993-08-24 | Fujikoo:Kk | 耐塊鉱物摩耗材料 |
JPH07118817A (ja) * | 1993-10-18 | 1995-05-09 | Mitsubishi Materials Corp | バルブシート |
JPH07188872A (ja) * | 1993-12-27 | 1995-07-25 | Mitsubishi Materials Corp | 内燃機関用鉄基焼結合金製バルブシート |
US5804137A (en) * | 1995-05-31 | 1998-09-08 | Samsung Heavy Industries Co., Ltd. | Corrosion and wear resistant iron alloy |
JP2001049381A (ja) * | 1999-08-10 | 2001-02-20 | Kurimoto Ltd | 耐摩耗合金鋳鉄材 |
JP2004263294A (ja) * | 2003-02-13 | 2004-09-24 | Mitsubishi Steel Mfg Co Ltd | 焼結性を改善した金属射出成形用合金鋼粉末及び焼結体 |
US6852143B2 (en) * | 2001-01-31 | 2005-02-08 | Hitachi Powdered Metals Co., Ltd. | Turbo component for turbocharger |
US7922836B2 (en) | 2004-04-22 | 2011-04-12 | Komatsu Ltd. | Ferrous abrasion resistant sliding material |
JP2013057094A (ja) * | 2011-09-07 | 2013-03-28 | Hitachi Powdered Metals Co Ltd | 焼結合金およびその製造方法 |
JP2018532881A (ja) * | 2015-09-08 | 2018-11-08 | スコペルタ・インコーポレイテッドScoperta, Inc. | パウダー製造のための非磁性強炭化物形成合金 |
JP2020523479A (ja) * | 2017-06-13 | 2020-08-06 | エリコン メテコ(ユーエス)インコーポレイテッド | 高硬質相分率非磁性合金 |
US11939646B2 (en) | 2018-10-26 | 2024-03-26 | Oerlikon Metco (Us) Inc. | Corrosion and wear resistant nickel based alloys |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5230207A (en) * | 1975-09-03 | 1977-03-07 | Hitachi Ltd | High carbon-high chromium base tool steel for cold working and a metho d for production of same |
JPS5462108A (en) * | 1977-10-27 | 1979-05-18 | Nippon Piston Ring Co Ltd | Abrasion resistant sintered alloy |
JPS552777A (en) * | 1978-06-23 | 1980-01-10 | Toyota Motor Corp | Wear resistant, sintered alloy |
JPS55145156A (en) * | 1979-04-26 | 1980-11-12 | Nippon Piston Ring Co Ltd | Sintered alloy material for internal combustion engine |
JPS57108247A (en) * | 1980-12-24 | 1982-07-06 | Hitachi Powdered Metals Co Ltd | Member of moving valve mechanism of internal combustion engine |
-
1982
- 1982-07-20 JP JP12626482A patent/JPS5916952A/ja active Granted
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5230207A (en) * | 1975-09-03 | 1977-03-07 | Hitachi Ltd | High carbon-high chromium base tool steel for cold working and a metho d for production of same |
JPS5462108A (en) * | 1977-10-27 | 1979-05-18 | Nippon Piston Ring Co Ltd | Abrasion resistant sintered alloy |
JPS552777A (en) * | 1978-06-23 | 1980-01-10 | Toyota Motor Corp | Wear resistant, sintered alloy |
JPS55145156A (en) * | 1979-04-26 | 1980-11-12 | Nippon Piston Ring Co Ltd | Sintered alloy material for internal combustion engine |
JPS57108247A (en) * | 1980-12-24 | 1982-07-06 | Hitachi Powdered Metals Co Ltd | Member of moving valve mechanism of internal combustion engine |
Cited By (27)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0116297B2 (ja) * | 1982-11-08 | 1989-03-23 | Mitsubishi Metal Corp | |
JPS5985847A (ja) * | 1982-11-08 | 1984-05-17 | Mitsubishi Metal Corp | 内燃機関の摺動部材用Fe基焼結材料 |
JPS5996250A (ja) * | 1982-11-26 | 1984-06-02 | Nissan Motor Co Ltd | 耐摩耗性焼結合金の製造方法 |
JPH0350823B2 (ja) * | 1982-11-26 | 1991-08-02 | Nissan Motor | |
JPS59104454A (ja) * | 1982-12-02 | 1984-06-16 | Nissan Motor Co Ltd | 耐摩耗性焼結合金の製造方法 |
JPH0350824B2 (ja) * | 1982-12-02 | 1991-08-02 | Nissan Motor | |
JPS60228656A (ja) * | 1984-04-10 | 1985-11-13 | Hitachi Powdered Metals Co Ltd | 鉄系焼結耐摩耗性材料とその製造法 |
JPH0360897B2 (ja) * | 1984-04-10 | 1991-09-18 | Hitachi Funmatsu Yakin Kk | |
JPS62167860A (ja) * | 1986-01-21 | 1987-07-24 | Riken Corp | カムノーズとロッカーパッドの組合せ |
JPS6342357A (ja) * | 1986-08-08 | 1988-02-23 | Nissan Motor Co Ltd | 耐摩耗性鉄基焼結合金 |
JPS6475653A (en) * | 1987-09-18 | 1989-03-22 | Hitachi Metals Ltd | Screw for high-temperature forming combining corrosion resistance with wear resistance |
JPS6483397A (en) * | 1987-09-28 | 1989-03-29 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Composite wire for build-up welding for hard facing |
WO1993015319A1 (en) * | 1989-04-28 | 1993-08-05 | Nobuya Amano | Vane of compressor made of sintered iron alloy |
JPH0456751A (ja) * | 1990-06-27 | 1992-02-24 | Komatsu Ltd | 焼結合金 |
JPH05214483A (ja) * | 1992-01-31 | 1993-08-24 | Fujikoo:Kk | 耐塊鉱物摩耗材料 |
JPH07118817A (ja) * | 1993-10-18 | 1995-05-09 | Mitsubishi Materials Corp | バルブシート |
JPH07188872A (ja) * | 1993-12-27 | 1995-07-25 | Mitsubishi Materials Corp | 内燃機関用鉄基焼結合金製バルブシート |
US5804137A (en) * | 1995-05-31 | 1998-09-08 | Samsung Heavy Industries Co., Ltd. | Corrosion and wear resistant iron alloy |
JP2001049381A (ja) * | 1999-08-10 | 2001-02-20 | Kurimoto Ltd | 耐摩耗合金鋳鉄材 |
US6852143B2 (en) * | 2001-01-31 | 2005-02-08 | Hitachi Powdered Metals Co., Ltd. | Turbo component for turbocharger |
JP2004263294A (ja) * | 2003-02-13 | 2004-09-24 | Mitsubishi Steel Mfg Co Ltd | 焼結性を改善した金属射出成形用合金鋼粉末及び焼結体 |
US7922836B2 (en) | 2004-04-22 | 2011-04-12 | Komatsu Ltd. | Ferrous abrasion resistant sliding material |
US7967922B2 (en) | 2004-04-22 | 2011-06-28 | Komatsu Ltd. | Ferrous abrasion resistant sliding material |
JP2013057094A (ja) * | 2011-09-07 | 2013-03-28 | Hitachi Powdered Metals Co Ltd | 焼結合金およびその製造方法 |
JP2018532881A (ja) * | 2015-09-08 | 2018-11-08 | スコペルタ・インコーポレイテッドScoperta, Inc. | パウダー製造のための非磁性強炭化物形成合金 |
JP2020523479A (ja) * | 2017-06-13 | 2020-08-06 | エリコン メテコ(ユーエス)インコーポレイテッド | 高硬質相分率非磁性合金 |
US11939646B2 (en) | 2018-10-26 | 2024-03-26 | Oerlikon Metco (Us) Inc. | Corrosion and wear resistant nickel based alloys |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0115579B2 (ja) | 1989-03-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPS5916952A (ja) | 耐摩耗性にすぐれたFe基焼結材料 | |
US3490901A (en) | Method of producing a titanium carbide-containing hard metallic composition of high toughness | |
KR20000029801A (ko) | 경질소결합금 | |
JPH04501438A (ja) | 超硬金属体 | |
JPS5822359A (ja) | 燃料供給ポンプの構造部材用Fe基焼結合金 | |
JPS5916951A (ja) | 耐摩耗性にすぐれたFe基焼結材料 | |
US3890105A (en) | Metallic sintering powder or alloy | |
JPS5940217B2 (ja) | 耐摩耗性を有するFe基焼結合金 | |
JPH073357A (ja) | 高硬度で耐酸化性に優れた超硬合金 | |
US3301673A (en) | Liquid phase sintering process | |
JP4140928B2 (ja) | 耐摩耗性硬質焼結合金 | |
JPS60125348A (ja) | 工具材料 | |
JPS62211340A (ja) | 耐食性硬質合金 | |
EP0277239A1 (en) | Abrasion-resistant sintered alloy and process for its production | |
JPH0768600B2 (ja) | 複硼化物焼結体 | |
JPH01212737A (ja) | 耐摩耗性鉄系焼結合金 | |
JPH04107238A (ja) | 耐食、耐摩耗サーメット | |
JPS6092444A (ja) | 非磁性超硬合金 | |
JPH01283340A (ja) | 高密度高強度焼結体の製造法 | |
JPS613861A (ja) | 熱間工具用超耐熱耐摩焼結合金 | |
JPS58181845A (ja) | 強靭サ−メツト | |
JPS61261455A (ja) | ドツトプリンタ−用ワイヤ− | |
JPS6248745B2 (ja) | ||
JPS58189345A (ja) | 強靭サ−メツトの製造方法 | |
JPH06207246A (ja) | 炭化物分散マルエージング鋼 |