JPS59157480A - 冶金方法およびその装置 - Google Patents
冶金方法およびその装置Info
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- JPS59157480A JPS59157480A JP59018175A JP1817584A JPS59157480A JP S59157480 A JPS59157480 A JP S59157480A JP 59018175 A JP59018175 A JP 59018175A JP 1817584 A JP1817584 A JP 1817584A JP S59157480 A JPS59157480 A JP S59157480A
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- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B13/00—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes
- C21B13/12—Making spongy iron or liquid steel, by direct processes in electric furnaces
- C21B13/125—By using plasma
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B4/00—Electrothermal treatment of ores or metallurgical products for obtaining metals or alloys
- C22B4/005—Electrothermal treatment of ores or metallurgical products for obtaining metals or alloys using plasma jets
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B9/00—General processes of refining or remelting of metals; Apparatus for electroslag or arc remelting of metals
- C22B9/16—Remelting metals
- C22B9/22—Remelting metals with heating by wave energy or particle radiation
- C22B9/226—Remelting metals with heating by wave energy or particle radiation by electric discharge, e.g. plasma
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27B—FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS IN GENERAL; OPEN SINTERING OR LIKE APPARATUS
- F27B3/00—Hearth-type furnaces, e.g. of reverberatory type; Tank furnaces
- F27B3/08—Hearth-type furnaces, e.g. of reverberatory type; Tank furnaces heated electrically, with or without any other source of heat
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- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B7/00—Heating by electric discharge
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS, OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
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- F27D99/0006—Electric heating elements or system
- F27D2099/0031—Plasma-torch heating
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は冶金方法およびその装置、詳しくは、9:i
体もしくは炉体の側壁を貫通して案内せしめたプラズマ
バーナと底部電極との間に自由燃焼プラズマ炎を生起せ
しめるー・方、該プラズマ炎領域に溶融か−〕反応させ
ようとする溶剤t; J:び反応材料をそれぞれ装入す
るプラズマ溶融炉において溶融比、溶融金属化もよび/
又は還元金属化処理する冶金方法J)よびその装置に関
する。
体もしくは炉体の側壁を貫通して案内せしめたプラズマ
バーナと底部電極との間に自由燃焼プラズマ炎を生起せ
しめるー・方、該プラズマ炎領域に溶融か−〕反応させ
ようとする溶剤t; J:び反応材料をそれぞれ装入す
るプラズマ溶融炉において溶融比、溶融金属化もよび/
又は還元金属化処理する冶金方法J)よびその装置に関
する。
一般に、プラズマガスとして、アルゴン、窒素、ヘリウ
ムあるいは水素を用いるこの種の冶金方法か゛知られて
いる。これ等のガスは異なった電位のf頃き(E、=L
I ・cu+ ’ )を有し、7 ル:l” ンは最
も1氏く、水素は最も高い電位の傾とを有する。プラズ
マ炎(plasma jorcl+’es)の長さは電
位の傾きの値に応じて形成−uしぬられ、即ち、池の条
1′(が同一の下ではガスがより低い電位の傾きを有す
ると当該プラズマ炎がより長いものになることを意味す
る。
ムあるいは水素を用いるこの種の冶金方法か゛知られて
いる。これ等のガスは異なった電位のf頃き(E、=L
I ・cu+ ’ )を有し、7 ル:l” ンは最
も1氏く、水素は最も高い電位の傾とを有する。プラズ
マ炎(plasma jorcl+’es)の長さは電
位の傾きの値に応じて形成−uしぬられ、即ち、池の条
1′(が同一の下ではガスがより低い電位の傾きを有す
ると当該プラズマ炎がより長いものになることを意味す
る。
電圧を約8n o vとしかつプラズマガスとしてアル
ゴンを用いると、そのブラゝズマ炎は約1+n程度まで
の長さを有する一力、プラズマガスとし′ζ水素を用い
かつ電圧す3よび電流密度を同し程度とすると、そのプ
ラズマ炎は僅が約II)cm程度の長さとなる。
ゴンを用いると、そのブラゝズマ炎は約1+n程度まで
の長さを有する一力、プラズマガスとし′ζ水素を用い
かつ電圧す3よび電流密度を同し程度とすると、そのプ
ラズマ炎は僅が約II)cm程度の長さとなる。
エネルギーキャリヤとしてプラズマ炎を用いて溶融す)
よび還元処理を行うときには、プラスj′マバーナの1
1部の近くにプラズマ炎のエネルギー密度の最大部が生
じるので゛、放射により放出されたプラズマ炎のエネル
ギーを所望の方法で利用することができない。プラズマ
ジェットは1.1部からより遠ざかるように放出される
とともにそのエネルギーが連続的に放出されるのでエネ
ルギーがより低いものとなる。したがって、特に、装入
ネ11原料の溶融により液(湯)だめを形成する溶融処
理を行うにあたり、溶融処理時に沼への供給エネルギー
が極めて少なくなる 一方、不都合なことにエネルギー
の大部分が゛炉体の内壁に放散せしめられることになる
。それによりアークがより短くなるとともに放出エネル
ギーが電圧の低下とともに低減するため、プラズマバー
ナに口随針る効果が少ないものとなる。
よび還元処理を行うときには、プラスj′マバーナの1
1部の近くにプラズマ炎のエネルギー密度の最大部が生
じるので゛、放射により放出されたプラズマ炎のエネル
ギーを所望の方法で利用することができない。プラズマ
ジェットは1.1部からより遠ざかるように放出される
とともにそのエネルギーが連続的に放出されるのでエネ
ルギーがより低いものとなる。したがって、特に、装入
ネ11原料の溶融により液(湯)だめを形成する溶融処
理を行うにあたり、溶融処理時に沼への供給エネルギー
が極めて少なくなる 一方、不都合なことにエネルギー
の大部分が゛炉体の内壁に放散せしめられることになる
。それによりアークがより短くなるとともに放出エネル
ギーが電圧の低下とともに低減するため、プラズマバー
ナに口随針る効果が少ないものとなる。
この発明は」、述の種々の不都合点を除去することを1
4的とし、溶融しあるいは反応させようとする装入材料
へのエネルギ゛−の供給を増大せしめる方法す;よびそ
の実行手段を提供し、よって熱効率および当該処]1P
動作(K 1ne1.i(:s)を改善しようとするも
のである。この発明は、異なった電位の傾きを〒−する
種)zのガスを含有するプラ・ズマ炎を形成することに
よ1)、該炎の長さおよびエネルギー放出量の両者を制
御し、特に、増大せしめることにある。
4的とし、溶融しあるいは反応させようとする装入材料
へのエネルギ゛−の供給を増大せしめる方法す;よびそ
の実行手段を提供し、よって熱効率および当該処]1P
動作(K 1ne1.i(:s)を改善しようとするも
のである。この発明は、異なった電位の傾きを〒−する
種)zのガスを含有するプラ・ズマ炎を形成することに
よ1)、該炎の長さおよびエネルギー放出量の両者を制
御し、特に、増大せしめることにある。
したかって、この発明の方法は、シ、(本釣に、溶融反
応浴へのエネルギー供給を増大せしめ′かつその温度を
制御するために、元のプラズマが又と異なるイリ加ガス
流を自由燃焼プラズマ炎内に射出せしめるようにしたも
のである。
応浴へのエネルギー供給を増大せしめ′かつその温度を
制御するために、元のプラズマが又と異なるイリ加ガス
流を自由燃焼プラズマ炎内に射出せしめるようにしたも
のである。
好ましい実施例において、1;1加ガス流か、当該プラ
ズマ炉の底部に設けた穿孔煉瓦あるいはノズルを介して
溶融原相料の表面(湯だめ面)に斜交するように指向せ
しめたプラズマ炎の衝撃面即九プラズマスポットと出会
うように送給される。
ズマ炉の底部に設けた穿孔煉瓦あるいはノズルを介して
溶融原相料の表面(湯だめ面)に斜交するように指向せ
しめたプラズマ炎の衝撃面即九プラズマスポットと出会
うように送給される。
一方、何れかの方法、たとえば、各プラズマバーナと同
心状に配列されたチューブ群の助けによりあるいは炉壁
を側方に貫通して案内せしめたジェットパイプ群を介し
て、付加ガス流を、その内容を種々に変化せしめてプラ
ズマ炎内に射出せしめるようにしてもよい。
心状に配列されたチューブ群の助けによりあるいは炉壁
を側方に貫通して案内せしめたジェットパイプ群を介し
て、付加ガス流を、その内容を種々に変化せしめてプラ
ズマ炎内に射出せしめるようにしてもよい。
この発明において、微粒状融剤および反応材料を付加ガ
ス流に懸濁せしめてそれ笠を反応浴に供給するようにし
てもよい。微粒状融剤および反応材料として、石灰、鉄
合金用鉱石、石炭あるいは鉄酸化合物含有材料が用いら
れる。
ス流に懸濁せしめてそれ笠を反応浴に供給するようにし
てもよい。微粒状融剤および反応材料として、石灰、鉄
合金用鉱石、石炭あるいは鉄酸化合物含有材料が用いら
れる。
この発明の他の実施例において、溶融しあるいは反応せ
しめようとする装入材料に、〃ス発生材料、例えば、0
0へ力゛ス化する石炭が添加される−・力、そのC(’
)はプラズマバーナと混合して生成される;’(−1加
ガス流を導入する位置に応して、たとえば、1部では純
粋なアルゴンから成り、当該プ′ラズマ炎の中火部では
アルゴンとCt’)との混合ガスから成り、当該沼表面
上では純粋のCOから成る帯域が形成される。COの電
位の傾゛きは、既に知られ′ζいるよつtこ、同条注下
でアルゴンの電位の傾トの約3〜・・1倍であり、ヘリ
ウムの電位の傾すと略同じ程度のものである。これ笠の
特性に基つき、U I)fl\゛で約11,1の長さを
有するプラズマ炎を全電力で約2 、”) (1111
のものに短縮せしめ1qると同11、鴇ご当該浴に最火
昂のエネルギーを放射・仕しめることかで゛きるように
なる。
しめようとする装入材料に、〃ス発生材料、例えば、0
0へ力゛ス化する石炭が添加される−・力、そのC(’
)はプラズマバーナと混合して生成される;’(−1加
ガス流を導入する位置に応して、たとえば、1部では純
粋なアルゴンから成り、当該プ′ラズマ炎の中火部では
アルゴンとCt’)との混合ガスから成り、当該沼表面
上では純粋のCOから成る帯域が形成される。COの電
位の傾゛きは、既に知られ′ζいるよつtこ、同条注下
でアルゴンの電位の傾トの約3〜・・1倍であり、ヘリ
ウムの電位の傾すと略同じ程度のものである。これ笠の
特性に基つき、U I)fl\゛で約11,1の長さを
有するプラズマ炎を全電力で約2 、”) (1111
のものに短縮せしめ1qると同11、鴇ご当該浴に最火
昂のエネルギーを放射・仕しめることかで゛きるように
なる。
溶剤として石炭を用いると、放射されたプラズマ炎のエ
ネルギーか良好な方法で利用できるばかりで・なく、同
時的に酸素を存在あるいは導入せしめることによって石
炭燃焼エネルギーをも利用できる。
ネルギーか良好な方法で利用できるばかりで・なく、同
時的に酸素を存在あるいは導入せしめることによって石
炭燃焼エネルギーをも利用できる。
更に、この発明は、上記方法を実行するだめの装置を含
み、該装置は蓋体あるいは炉の側壁を責通して複数のプ
ラズマバーナを案内せしめるとともに、その底部に対向
電極を配置せしめて炉体をj+’tp腰この構成体に、
プラズマ炎の領域に(=1加ガ゛ス流を供給する手段を
設けたことに特徴がある。
み、該装置は蓋体あるいは炉の側壁を責通して複数のプ
ラズマバーナを案内せしめるとともに、その底部に対向
電極を配置せしめて炉体をj+’tp腰この構成体に、
プラズマ炎の領域に(=1加ガ゛ス流を供給する手段を
設けたことに特徴がある。
好ましい実施例にオ弘)て、各付加が入流を供給するた
めに炉の底部、好ましくは、各プラズマ炎の衝撃面(プ
ラズマスポット)の垂直ト°力に位置するスボント部に
、穿孔煉瓦あるい1土ノズルか設け、られる。
めに炉の底部、好ましくは、各プラズマ炎の衝撃面(プ
ラズマスポット)の垂直ト°力に位置するスボント部に
、穿孔煉瓦あるい1土ノズルか設け、られる。
さらに、液だめ表面のjtlJ或に水平に指向せしめら
れたガス流用の入1]を設けると有利である。
れたガス流用の入1]を設けると有利である。
また、好ましくは、各プラズマ炎の長さを制御rるため
の各プラズマバーナを軸方向に移動可能とする。
の各プラズマバーナを軸方向に移動可能とする。
以下に、この発明を、実施例を示す添1:1図而とども
に説明する。
に説明する。
第一0図において、耐火材により内張すされた炉体1か
ガス1V出ダクト3を含有する耐火利により内張されr
こ蓋体2で被覆されている。4’)のプラズマバーナ・
1が側方に炉壁を貫通して案内されており1、これ等の
バーナは軸方向に移動可能に装着台5に装着されるとと
もに、該装着台5によりピボン) ffjjjΦ)戸j
能とさている。、二の炉の底部1.二は対向電極(iが
設けられている。
ガス1V出ダクト3を含有する耐火利により内張されr
こ蓋体2で被覆されている。4’)のプラズマバーナ・
1が側方に炉壁を貫通して案内されており1、これ等の
バーナは軸方向に移動可能に装着台5に装着されるとと
もに、該装着台5によりピボン) ffjjjΦ)戸j
能とさている。、二の炉の底部1.二は対向電極(iが
設けられている。
各プラズマバーナにより生起せしめられた炎(1、o+
・clo(・s)は符号7で・示され、装入材料の溶融
後、浴′:)における各衝撃面(プラスマスポンド)は
符号;;で示される。その’t’<i !]の垂直F力
に穿孔煉瓦1()か設けられ、各煉瓦1()を通して、
装入材料の溶融時に(;]加ガス流が導入される。さら
に、液だめ表面領域に水平方向に指向せしめられたイ・
1加カス流用の大11部11が設けられる。この人11
部11は適宜に設けられ、タップ12を介して溶融材料
を鋳込む際に現存するスラグを出来る限り排出し、ある
いは、炉扉を介してスラグ初出を容易に11えるように
なっている。
・clo(・s)は符号7で・示され、装入材料の溶融
後、浴′:)における各衝撃面(プラスマスポンド)は
符号;;で示される。その’t’<i !]の垂直F力
に穿孔煉瓦1()か設けられ、各煉瓦1()を通して、
装入材料の溶融時に(;]加ガス流が導入される。さら
に、液だめ表面領域に水平方向に指向せしめられたイ・
1加カス流用の大11部11が設けられる。この人11
部11は適宜に設けられ、タップ12を介して溶融材料
を鋳込む際に現存するスラグを出来る限り排出し、ある
いは、炉扉を介してスラグ初出を容易に11えるように
なっている。
この発lη1こ係る方法は、Xjノ暑この実施例にした
がってさらに詳細に説明する。
がってさらに詳細に説明する。
51) を目録の7工ロマンガン粒体(7G%マン。
ガン、残fi : イi炭、鉄)が1本のプラズマバ
ーナを蓋体に1部1通して案内せしめて成る容積111
″の溶融炉に装入された。このプラズマバーナはアルゴ
ンと−・緒に11;用せしめられ、その供給ガス室は1
m′l/時であった。供給エネルギーは電圧);旧)■
で:’l +l OK Wであった。その虚の良さは3
2cmであった。総消費エネルギーは°750 +<\
〜′時/トンであった。
ーナを蓋体に1部1通して案内せしめて成る容積111
″の溶融炉に装入された。このプラズマバーナはアルゴ
ンと−・緒に11;用せしめられ、その供給ガス室は1
m′l/時であった。供給エネルギーは電圧);旧)■
で:’l +l OK Wであった。その虚の良さは3
2cmであった。総消費エネルギーは°750 +<\
〜′時/トンであった。
装入は同一・の組成の装入原料を用い、て繰り返される
一方、空気に懸濁せしめたイf炭微粉体か鋼ランスを介
してIJi内に吹込まれた;5二の場合、炎の長さは2
(10111に低減せしめられ、全電圧は32()\・
°に高められた。溶融処理の最終段階でのCO含mは炉
空間にt;いて60%より高いものであった。
一方、空気に懸濁せしめたイf炭微粉体か鋼ランスを介
してIJi内に吹込まれた;5二の場合、炎の長さは2
(10111に低減せしめられ、全電圧は32()\・
°に高められた。溶融処理の最終段階でのCO含mは炉
空間にt;いて60%より高いものであった。
そこでの所要溶融エネルギーはC: f、l (、I
KW時/トンに低減せしめられ、このことは当該装入原
料・\の投入エネルギーが可成り改善され、したがって
、当該炉壁への熱伝達が成域せしめられた二〜とを意味
する。
KW時/トンに低減せしめられ、このことは当該装入原
料・\の投入エネルギーが可成り改善され、したがって
、当該炉壁への熱伝達が成域せしめられた二〜とを意味
する。
第1図および第2図の装置を用いて密度1.7トン/1
o3を有する鋼スクラツプが溶融され、即ち、30トン
のこのスクラップが当該炉に装入された。
o3を有する鋼スクラツプが溶融され、即ち、30トン
のこのスクラップが当該炉に装入された。
溶融開始時に・1本のプラズマバーナがアルゴンと一緒
に、アーク電圧600\“で+ 4 MW(メ〃2・7
ト)をもって作動ぜしぬられた。溶融開始時および溶融
相の初期に、当該各炎の長さはIn+であり、かつ、各
炎の先端はスクラップ内に到達していた。
に、アーク電圧600\“で+ 4 MW(メ〃2・7
ト)をもって作動ぜしぬられた。溶融開始時および溶融
相の初期に、当該各炎の長さはIn+であり、かつ、各
炎の先端はスクラップ内に到達していた。
液だめ(得だめ)の形成後、したがって、その表面の還
元後、底部の穿孔煉瓦を介してCOが供給され、かつ、
各プラズマ炎が膣液だめに向けて軸方向に移動せしめら
れ、各炎の長さは同一の出力を保持して30cmに低減
せしめられた。42 OKWW時トンのエネルギー投入
槽が達成され、この場合、COの供給を行なうことなく
、総消費エネルギー(溶融エネルギー消費量)は、↑7
(l K W時/1ンであった。
元後、底部の穿孔煉瓦を介してCOが供給され、かつ、
各プラズマ炎が膣液だめに向けて軸方向に移動せしめら
れ、各炎の長さは同一の出力を保持して30cmに低減
せしめられた。42 OKWW時トンのエネルギー投入
槽が達成され、この場合、COの供給を行なうことなく
、総消費エネルギー(溶融エネルギー消費量)は、↑7
(l K W時/1ンであった。
■パ記の組成のり、 D−ダスト2 +’、+ 1.1
K gが容積25 o (′を有する炉内に装入され
た:F e (4’jf、量)=4o、U%、Fe(金
属)=f1.f3%、MeO=、3.911%、Fe=
(−)3”52. ’、1%、7.nこの炉は、炉の蓋
体を貴通して1本の中央プラズマバーナか案内せしめら
れており、該中央プラズマバーナはアルゴンと一緒に電
圧25 +)\、゛、出力20fl K W時をもって
作動せしめられた。そして、−に記ダストは、コンベア
ウオームを介して連続的に供給されて落下方式でプラズ
マ炎の放射領域内に導入された。供給量は313に、7
時であった。また、同時に、石炭・コークス・木炭等の
燃え殻(B reeze)が落F方式でプラズマ炎領域
内に連続的にl5Kg/時の敞をもって供給された。
K gが容積25 o (′を有する炉内に装入され
た:F e (4’jf、量)=4o、U%、Fe(金
属)=f1.f3%、MeO=、3.911%、Fe=
(−)3”52. ’、1%、7.nこの炉は、炉の蓋
体を貴通して1本の中央プラズマバーナか案内せしめら
れており、該中央プラズマバーナはアルゴンと一緒に電
圧25 +)\、゛、出力20fl K W時をもって
作動せしめられた。そして、−に記ダストは、コンベア
ウオームを介して連続的に供給されて落下方式でプラズ
マ炎の放射領域内に導入された。供給量は313に、7
時であった。また、同時に、石炭・コークス・木炭等の
燃え殻(B reeze)が落F方式でプラズマ炎領域
内に連続的にl5Kg/時の敞をもって供給された。
それにより、当該バーナの]二]部ではアルゴンから成
るプラズマガスが形成される一力、形成された液だめの
衝撃部ではCoから成るプラスマカ゛スが形成された。
るプラズマガスが形成される一力、形成された液だめの
衝撃部ではCoから成るプラスマカ゛スが形成された。
6.5時間の反応期間が経過した後、次のような組成の
溶融反応生成物が形成された:Fe(総1i)=88.
5%、Fe(金属)=82゜2%、FpO=] 、(1
%、Fe201=’7.85%、χn= O、(、’l
4%。当該処理の金属化率は93%であった。
溶融反応生成物が形成された:Fe(総1i)=88.
5%、Fe(金属)=82゜2%、FpO=] 、(1
%、Fe201=’7.85%、χn= O、(、’l
4%。当該処理の金属化率は93%であった。
この種の処理に月する一般の所要オえミエネルギーは約
3. f+ 00 K〜′時/トンであるか、この発
明により、それは約2 、51113 K〜゛時/ト
ンに低減ぜしめられた1゜ この実施例において、−・般の場合よりも少量のアルゴ
ンを供給することにより種々の帯域が形成された。 、
二の実施例に第3いては、さらに、LD−ガス1の脱亜
鉛化が達成された。
3. f+ 00 K〜′時/トンであるか、この発
明により、それは約2 、51113 K〜゛時/ト
ンに低減ぜしめられた1゜ この実施例において、−・般の場合よりも少量のアルゴ
ンを供給することにより種々の帯域が形成された。 、
二の実施例に第3いては、さらに、LD−ガス1の脱亜
鉛化が達成された。
・・11図面のi>ii +iiな説明第1図はこの発
明に係る炉の組直断面図、第2図は、第1図の炉の器体
を取り外した状態の甲・面図である。
明に係る炉の組直断面図、第2図は、第1図の炉の器体
を取り外した状態の甲・面図である。
1 ・・・・・・類1本、 2・・
・・・・791本、j)・・・・・ガス排出ダクト、・
1・・・・・・プラズマバーナ、5・・・・・・装着台
、 6・・・・・・対向電極°7・・・・・・
(プラズマ)炎、 ト・・・・・衝撃面(プラズマスポ
ット)、 ≦3・・・・・・浴、10・・・・
・・穿孔煉瓦、 11・・・・・・入口部12・・・
・・・タップ。
・・・・791本、j)・・・・・ガス排出ダクト、・
1・・・・・・プラズマバーナ、5・・・・・・装着台
、 6・・・・・・対向電極°7・・・・・・
(プラズマ)炎、 ト・・・・・衝撃面(プラズマスポ
ット)、 ≦3・・・・・・浴、10・・・・
・・穿孔煉瓦、 11・・・・・・入口部12・・・
・・・タップ。
特許出願人 ホエストーアルピン・アクチェンFJ6.
1
1
Claims (9)
- (1)蓋体もしくは炉体の側壁を以通し、て案内せしめ
たプラズマバーナと底部量販との間に自由燃焼プラズマ
炎を発生せしめる一方、該プラズマ炎の領域内に溶融か
つ反応せしめようとする融剤I;よび反応材料をそれぞ
れ装入せしめるようにしたプラズマ溶融炉において溶融
化、溶融金属化および/又は還元金属化処理を行うにあ
たり、溶融反応浴へのエネルギー(1(給を増大せしめ
かつその温度を割切1するために、1−記自由燃焼プラ
スマ炎内に元のプラズマバーナと異なった(、]加ガス
流を射出せしめることを特徴とする方法。 - (2) 上記プラズマ炉の底部に設けた穿孔煉瓦もしく
はノズルを介して瀉融厘利料の表面に斜交するように指
向せしめたプラズマ炎のプラズマスポットに出会うよう
に、1−記イ:1加ガス流を送給する特R’r請求の範
囲第1項に記載のノJ法。 - (3)微粒状融剤および反応材料をf・1加力′ス流に
懸濁せしめかつ反応浴に供給せしめる特8′「請求の範
囲第1項に記載の方法。 - (4)上記微粒状融剤t;よび反応材料として石灰、鉄
合金用鉱イ1、石炭、あるいは鉄酸化物含有材料を用い
る特許n酌r(の範囲第3項に記載の方法。 - (5)6体又は炉の側壁を貝通して複数のプラズマバー
ナを案内ぜしめる−・2j、炉底部に対向電極を設けて
プラズマ溶融炉を構成した溶融化、溶融金属化および/
又は還元金属化処理を行う冶金装置において、プラズマ
炎の領1或内にイ;1加〃ス流を送給する手段を設けた
ことを特徴とする装置。 - (6) 、1:記トj加ガス流供給用の穿孔煉瓦もし
くはノズルを当該炉底部に設置した特Ht(請求の範囲
第5項に記載の装置。 - (7)」−記f:j加〃ス流供給用の穿孔煉瓦もしくは
ノズルの設置斤位置を、当該炉底部に第3けるプラズマ
炎のプラズマスポットの垂直下方とした特許請求の範囲
第5項に記載の装置。 - (8)水平に指向せしめたガス流用人LJ部を液だめ領
域内に設けた特許請求の範囲第5項乃至第7項のいずれ
かに記載の装置。 - (9) −に記プラズマバーナを、そのプラズマ炎の
長さを制御するために軸方向に移動可能に設けた特許請
求の範囲第5項15至第3j項のいずれかに記載の装置
。
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