JPS59156505A - Method for cooling work roll in hot rolling - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To reduce a power consumed for cooling water, to prolong a service life of roll, and to improve product quality by reducing a pressure of cooling water to be sprayed on a work roll from high pressure to low one and increasing a flow rate of cooling water in accordance with a pressure ratio of cooling water to maintain the cooling capacity. CONSTITUTION:In a rolling mill where a rolling material 10 is hot rolled by work rolls 1, 1 and backup rolls 2, 2, the cooling water of a water storing source 6 is sprayed by a pump 5 on the work roll 1 from plural nozzles 4a- 4d arranged at the inlet and outlet sides of the material 10 in the barrel direction. In the case of obtaining a fixed cooling capacity by spraying the cooling water at a fixed pressure P1 within the range of 8-30kg/cm<2> and a fixed flow rate W1, said pressure P1 is reduced to a pressure P2 within the range of 1- 7kg/cm<2>, and said flow rate W1) is increased to the flow rate W2 within the range of W2=(P1/P2<0.2-0.8>XW1, and a cooling surface is enlarged, to maintain the fixed cooling capacity mentioned above.

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は熱間圧延機で鋼板を圧延する際にワークロール
を効果的に冷却する圧延機のロール冷却方法に関する、 従来ｂ）ら、この種圧延ロールの冷却は、水などの冷却
媒体を高圧噴射ノズ、ルで冷却すべきロールの表面にご
く局部的に噴射して行う、いわゆるスプレ一方式のもの
が多く用いられていたが、それらの冷却能を向−ヒする
ためには噴射圧を高くするとか、冷却水量を多くすると
かなどに重きがおかれており、いずれも高噴射圧で多量
の冷却媒体を必要とするにも拘らず圧延ロールの冷却効
果が必ずしも十分ではなく、圧延材の成形形状に影響を
与え、また圧延ロールに表面アレが生じてその寿命が短
かくなるなどの欠点があった。Detailed Description of the Invention The present invention relates to a rolling mill roll cooling method for effectively cooling a work roll when rolling a steel plate in a hot rolling mill. So-called spray-type systems, in which a cooling medium such as water is locally sprayed onto the surface of the roll to be cooled using a high-pressure spray nozzle, have been widely used; In order to do this, emphasis is placed on increasing the injection pressure and increasing the amount of cooling water, and although both require a high injection pressure and a large amount of cooling medium, the cooling effect of the rolling roll is not effective. This is not always sufficient, and has disadvantages such as affecting the shape of the rolled material and causing surface roughness on the rolling rolls, shortening their lifespan.

本発明は、上記従来例の欠点を除去すべく、比較的小さ
い駆動エネルギーで作動させた冷却媒体で直接冷却面積
を拡大することによりこの種圧延ロールを効果的に冷却
すると共に、その冷却媒体を案内する構造が簡略化でき
るロール冷却方法を新規に提供せんとするものである。In order to eliminate the drawbacks of the above-mentioned conventional example, the present invention effectively cools this type of rolling roll by expanding the direct cooling area with a cooling medium operated with relatively small driving energy, and also uses the cooling medium. The present invention aims to provide a new roll cooling method that can simplify the guiding structure.

即ち、本発明のロール冷却方法は、熱間圧延における作
業ロールに該作業ロールの圧延材の入側及び出側で、か
つ、バレル方向に配置された複数のノズルにより冷却水
を噴射供給せしめて冷却を行うものであって、各ノズル
の噴射圧Ｐ２を１〜７Ｋｇ／ｄにすると共に、該各ノズ
ルによる冷却面の水量密度Ｗ２が Ｗ　＝（ｐ　／ｐ　）０°２〜０°８Ｘ５×１０４〔召
／イ・馴〕２　　１　２ （但しＰｏは従来用いられているロール冷却水の噴射圧
でありＰ□−８〜３０Ｋｇ／／ｄ）の条件を満足するよ
うにし、かつ前記ノズルの冷却水による１頁接冷却域が
作業ロール胴表面の２０％以上となるように広角噴射せ
しめるとともに、冷却水量を単位圧延量当り２．５か２
／ｈ・スタンドあるいはそれ以下となるように調整する
ことを特徴とするものであり、さらに好ましい実施態様
としてはバックアップロールによりバックアップされ一
方向に回転しながら、圧延材を圧延する作業ロールの圧
延材と接する領域の前後に上、工夫々一対の水切板を設
けて、該水切板で圧延材から隔離されたバックアップロ
ール側のワークロールの表面部分に多数のノズルで一定
量の水を噴射させてん却するものにして、該各ノズルを
広角噴射させて全ノズルより噴射水を直接ワークロール
に当てる直接冷却域を該ワークワール胴表面の冷却域に
対して２０％以上にすると共に、該各ノズルの直接冷却
域がワークロールのバレル方向で連続になるようにし、
さらに全ノズルで噴射する水量密度を上記直接冷却域の
全面積の増加とともに減４゛させて全水量を犬略二定帽
（単位圧延量当り２．５ｍ３／／ｋ・スタンド）あるい
はそれ以下に保持すると共に、圧延材出側の水切板から
バックアップロールまでの冷却領域の噴射水量を反対側
の圧延材入側のバックアップロールから水切板までの冷
却領域の噴射水量より大きく、あるいは等しくなるよう
にしたことを特徴とするもので、このような本発明の熱
間圧延における作業ロール冷却方法によって、圧延ロー
ルの良好な冷却効果と、圧延材の正常な圧延効果を期待
し得るものである。That is, the roll cooling method of the present invention includes jetting and supplying cooling water to a work roll during hot rolling using a plurality of nozzles arranged in the barrel direction on the inlet and outlet sides of the rolled material of the work roll. It performs cooling, and the injection pressure P2 of each nozzle is set to 1 to 7 kg/d, and the water volume density W2 of the cooling surface by each nozzle is W = (p/p) 0°2 to 0°8X5× 104 [I/I/I] 2 1 2 (However, Po is the injection pressure of conventionally used roll cooling water, P□-8~30Kg//d), and the above-mentioned nozzle The cooling water is sprayed at a wide angle so that the per-page cooling area covers 20% or more of the surface of the work roll cylinder, and the amount of cooling water is set to 2.5 or 2 per unit rolling amount.
/h stand or less, and in a more preferred embodiment, the rolled material of the work roll that rolls the rolled material while being backed up by a backup roll and rotating in one direction. A pair of drain plates are cleverly installed above and behind the area in contact with the work roll, and a number of nozzles spray a fixed amount of water onto the surface of the work roll on the backup roll side, which is isolated from the rolled material by the drain plates. Each nozzle is used to spray water at a wide angle so that the direct cooling area in which water is directly applied to the work roll from all nozzles is 20% or more of the cooling area on the surface of the work whirl cylinder, and each nozzle so that the direct cooling zone is continuous in the direction of the barrel of the work roll,
Furthermore, the density of water injected by all nozzles is reduced by 4゜ as the total area of the direct cooling zone increases, so that the total water volume is reduced to 2.5 m3//k stand per unit rolling amount or less. At the same time, the amount of water jetted in the cooling area from the draining plate on the exit side of the rolled material to the backup roll is set to be greater than or equal to the amount of water jetted in the cooling area from the backup roll to the draining plate on the input side of the rolled material on the opposite side. By using the work roll cooling method in hot rolling of the present invention, it is possible to expect a good cooling effect on the rolling rolls and a normal rolling effect on the rolled material.

以下、本発明を図面に示す実施例について詳細に説明す
る。Hereinafter, the present invention will be described in detail with reference to embodiments shown in the drawings.

第１図において、１は周知の駆動機構で一方向に回転さ
れるワークロール、２は該ワークロール１をバックアッ
プするバックアップロール、３ａ、３ｂは上記ワークロ
ールｌの左右両側の各表面を仕切るようにその外周面に
接近して設けた一対の水切板、４ａ、４ｂ、４ｃ、４ｄ
は上記ワークロール１の冷却すべき表面に噴射口を向け
てワークロール１の周辺に設けた複数個の噴射水ノズル
、５は該各ノズルに貯水源６の水を圧送するポンプであ
る。従来周知の如く上下一対のワークロールｌの間に圧
延材１０を挾み込んで一定の厚さに圧′延する。吟ワー
クロールｌの外周面を第２図に示す如く３６０°に展開
巳てみると、圧延材ｌＯと最初、〜点で接触して８点で
圧延材１０から離れてのち６点で圧延材出側の水切板３
と対面し、該水切板３ａの上方で、バックアップロール
２と接触するまでの６点からＤ点に至る間で、噴射水ノ
ズル４　ａ　＋　４　ｂからの噴射水で冷却され、その
後り点からＦ点までバックアップロール２と接触しての
ち、今一方の圧延材入側の水切板３ｂと対面する迄のＥ
点からＦ点に至る間で、噴射水ノズル４Ｃ′からの噴射
水で冷却され、水切板を出てから再びＡ点に戻って圧延
材１０と接触するようになる。In FIG. 1, 1 is a work roll that is rotated in one direction by a well-known drive mechanism, 2 is a backup roll that backs up the work roll 1, and 3a and 3b are partitions between the left and right surfaces of the work roll I. A pair of draining plates 4a, 4b, 4c, 4d provided close to the outer peripheral surface of the
Reference numeral 5 indicates a plurality of water jet nozzles provided around the work roll 1 with their injection ports facing the surface of the work roll 1 to be cooled, and 5 a pump that pumps water from a water storage source 6 to each of the nozzles. As is well known in the art, a rolled material 10 is sandwiched between a pair of upper and lower work rolls 1 and rolled to a constant thickness. When the outer circumferential surface of the work roll 1 is unfolded in 360 degrees as shown in Fig. 2, it first contacts the rolled material 10 at ~ points, separates from the rolled material 10 at 8 points, and then contacts the rolled material 10 at 6 points. Draining board 3 on the outlet side
Above the draining plate 3a, from point 6 up to contact with the backup roll 2 to point D, the water is cooled by the jet water from the jet water nozzles 4a + 4b, and from the point behind After contacting the backup roll 2 up to point F, E until facing the draining plate 3b on the input side of the rolled material.
During the period from point F to point F, it is cooled by the water jetted from the water jet nozzle 4C', and after exiting the drain plate returns to point A and comes into contact with the rolled material 10.

このような−円周の間でワークロール１の各表面温度は
第２図に示す如く圧延材の加工部（Ａ、８点）では６０
０°Ｃ程度近くまで上昇するが、圧延材から離れると、
表面の熱はロール内部に吸収され、圧延材出側の水切板
のところ（６点）では、２００°Ｃ以下に下′がり、圧
延材入側の水切板のところ（Ｆ点）では１００″Ｃ以下
に下がっていることがわかる。したがって、このような
圧延ロールの冷却については、表面温度が２００°Ｃ以
下の冷却性について検討すればよいことになる。As shown in Fig. 2, the temperature of each surface of the work roll 1 between the circumferences is 60°C at the processed part (A, 8 points) of the rolled material.
The temperature rises to nearly 0°C, but when it leaves the rolled material,
The heat on the surface is absorbed inside the roll, and the temperature drops to below 200°C at the drain plate on the exit side of the rolled material (point 6), and 100°C at the drain plate on the input side of the rolled material (point F). It can be seen that the surface temperature is below 200° C. Therefore, regarding cooling of such a rolling roll, it is sufficient to consider the cooling performance when the surface temperature is 200° C. or below.

第１図の如き圧延機で、ワークロール１の表面温度１５
０”Ｃに対する冷却水の冷却能を示すものとして、第３
図に示すクロ＜、横軸に冷却水の流量密度Ｗ（単位面積
当り、単位時間当りに衝突する冷却水量〕と縦軸に熱流
速９（単位面積当り、単位時間当りに奪取する冷却熱量
〕の関係をみると両対数グラフにおいて大略−次間数、
すなわち傾斜した直線番こなる。なお、薄い加熱された
鋼板が静止水中を高速で短時間通過するときの冷却能（
Ａｌおよび浸漬冷却時の冷却能ｆＢｌは、流量密度が定
義できないため、第３図では横軸に平行な線で示してい
る。In a rolling mill as shown in Fig. 1, the surface temperature of the work roll 1 is 15.
The third figure shows the cooling ability of cooling water at 0"C.
In the figure, the horizontal axis is the flow rate density W of cooling water (the amount of cooling water that collides per unit area, per unit time), and the vertical axis is the heat flow rate 9 (the amount of cooling heat taken per unit area, per unit time). Looking at the relationship, in a log-logarithmic graph, approximately − order number,
In other words, it becomes a slanted straight line. In addition, the cooling capacity when a thin heated steel plate passes through still water at high speed for a short time (
Since the flow density of Al and the cooling capacity fBl during immersion cooling cannot be defined, they are shown by lines parallel to the horizontal axis in FIG.

第３図より明らかなように、冷却能即ち冷却熱流速Ｑ　
（Ｋ　ｃａｔ　／　７７（ｌｔｒ　）と流量密度Ｗ（ｅ
／ｎ？　ｍ　）の関係はその直線の傾斜角度からみてＱ
　□ｃｗ　□、４〜０．６で大略ＱＤＣｗＱ、５　　で
表わされることがわかる。本発明者等はこの結果より考
察して、＃使用冷却水が同じ場合、流量密度を少なくし
、冷却水噴流が直接衝突する冷却領域（直接冷却域と名
づける）の面積を増大させることによって効果的な冷却
が可能であるヶという本発明の基本概念の一つを発見し
た。すなわち−１−従来法の冷却能向−りのための努力
は、噴射圧を高くするとか、冷却水量を多くするとかな
どに重きがおかれていて、直接冷却面積（後述）に対す
る考慮は払われていなかったが、本発明者等は、従来、
考慮されていなかった直接冷却面積に注目したのである
。As is clear from Figure 3, cooling capacity, that is, cooling heat flow rate Q
(K cat / 77 (ltr) and flow density W (e
/n? m) is Q from the angle of inclination of the straight line.
It can be seen that □cw □, 4 to 0.6 is roughly expressed as QDCwQ,5. Based on this result, the inventors have determined that #If the same amount of cooling water is used, the effect can be achieved by reducing the flow rate density and increasing the area of the cooling area (named the direct cooling area) where the cooling water jets directly collide. We have discovered one of the basic concepts of the present invention, which is that it is possible to achieve a cooling process. In other words, -1- Efforts to improve the cooling efficiency of conventional methods have focused on increasing the injection pressure and the amount of cooling water, etc., and have not given consideration to the direct cooling area (described later). However, the present inventors have previously
We focused on the direct cooling area, which had not been considered.

例えば、使用冷却水量が一定である場合に流量密度Ｗを
半分番こして直接冷却面積を２倍にした場合を考えると
、流−阻密度Ｗが半分となるため冷却るが、直接冷却面
積が２１＠になるので、ロール表面の直接冷却域を通過
する時間が２倍となり、し〜１．４１、すなわち約４１
％の増加となるので冷却能が約４１％向、Ｌすることに
なる。For example, if the flow rate density W is halved and the direct cooling area is doubled when the amount of cooling water used is constant, the flow density W will be halved and cooling will occur, but the direct cooling area will be 21@, so the time to pass through the direct cooling zone on the roll surface is doubled, and the time is ~1.41, that is, about 41
% increase, so the cooling capacity will increase by about 41%.

ロールの直接冷却面は、ロールの軸方向にふける展開を
みると、第４図（ａｌに示す如くロールの軸方向にロー
ルの冷却面と対応して一列横隊に設けた噴射水ノズルか
らの７＠却水て冷却される面を指すが、サーマルクラウ
ンの関係から中央部を多く冷却するようにロールの中央
で冷却能力が高くロールの両端部で冷却能力が低いよう
にしており、かつ、大略ロールの軸方向でみて一定距離
毎にブロック別に特定の区域として分割され、該各分割
区域内では大略同一の直接冷却面として大略同一の冷却
効果が得られるものとしてとらえることが出来る。また
、このロールの直接冷却面を、ロールの円周方向におけ
る展開でみると、第４図ｔｂ＋に示す如く、ロールの中
央でロールの冷却面に対応して設けた特定の例えば１個
の噴射水ノズルからの冷却水で冷却される面を指すが、
その冷却水の分布はスプレーの中央で最も高く、スプレ
ーパターンの両側側部で冷却能力が低くなり、従って冷
却能としては、特に中央区域における冷却能を効果的に
用いる必要がある。The direct cooling surface of the roll is, when viewed in the axial direction of the roll, as shown in Figure 4 (al). @Refers to the surface that is cooled by cooling water, but due to the thermal crown, the cooling capacity is high in the center of the roll and low at both ends of the roll, so that more cooling is done in the center. When viewed in the axial direction of the roll, the roll is divided into specific areas by block at a certain distance, and each divided area can be regarded as having approximately the same direct cooling surface and approximately the same cooling effect being obtained. If we look at the direct cooling surface of the roll in the circumferential direction of the roll, as shown in Figure 4 tb+, we can see that the direct cooling surface of the roll is from a specific water jet nozzle, for example, provided in the center of the roll corresponding to the cooling surface of the roll. refers to the surface that is cooled by cooling water,
The distribution of the cooling water is highest in the center of the spray, and the cooling capacity is lower on both sides of the spray pattern, so it is necessary to use the cooling capacity effectively, especially in the central area.

なお、実際のロール表面は、直接冷却域以外の領域でも
、一旦１亘接玲却域に衝突した噴流状冷却水の反射ある
いは沿い流れにより冷却される。この間接冷却域でのｌ
令却水の挙動は不明であるが、発明者等はこの領域での
冷却能を推定するために。Note that the actual roll surface is cooled even in areas other than the direct cooling area by reflection or parallel flow of jet-like cooling water that has once collided with the cooling area. l in this indirect cooling area
Although the behavior of cooling water is unknown, the inventors used this method to estimate the cooling capacity in this region.

１５０°Ｃに加熱された薄い（厚さ２　ＭＭ　）鋼板を
、高速（５〜１０　ｍ／５ｅＣ）で短時間（８０ｍｓｅ
ｃ）静止水中を通過させる実験を行なった結果、その冷
却能は、約４　Ｘ　Ｉ　Ｑ６Ｋｃａｌ／扉ｈｒであるこ
とがわかった。また従来の冷却法はワークロールにふけ
る１直接冷却域がその全冷却表面積の１０％程度であり
、そこでの流量密度は４〜ｓ　ｘ　ｉ　Ｏ’（１／ｙｄ
ｓｉｎ　（第３図より９に２．８　ｘ　１０７Ｋｒ、ａ
ｌ／ｍ１ｌｒ）程度である。今、この種ワークロールに
おける直接冷域の冷却能の推定に第３図の冷却能ｑと流
量密度Ｗの関係を用い、冷却水量を一定として、直接冷
却面積を変化させた時の平均冷却能ＣＫｃａｌ／ｉ・ｈ
ｒ）は直接冷却域を増大させることにより、冷却能は著
しく増大することが分る。すなわち、従来のｌ令却法で
の平均゛冷却能が４ｘ　ｌ　０６ｘＯ，９＋２．８ｘｉ
Ｏｘｏ、１＝６．４ｘ’ＩＯ６に＋：ａｌ／ｍｈｒある
い７ ＬｔｌＯＸｏ、９＋２．８ＸＩＯＸｏ、１＝３．７Ｘ１
０６Ｋｔ：ａＪ／ｎ〆ｈｒ程度であるのに対し、本発明
では（４％とじた場合）と推定され、本発明の方法によ
る冷却能が大きいことがわかる。A thin (2 MM thick) steel plate heated to 150°C was heated at high speed (5 to 10 m/5 eC) for a short time (80 msec).
c) As a result of conducting an experiment in which the tube was passed through still water, it was found that its cooling capacity was approximately 4 X I Q6 Kcal/door hr. In addition, in the conventional cooling method, one direct cooling area on the work roll is about 10% of the total cooling surface area, and the flow density there is 4~s x i O' (1/yd
sin (from Figure 3, 9 is 2.8 x 107Kr, a
l/ml1lr). Now, to estimate the cooling capacity of the direct cooling area of this type of work roll, we will use the relationship between the cooling capacity q and the flow rate density W shown in Figure 3, and calculate the average cooling capacity when the direct cooling area is varied while the cooling water amount is constant. CKcal/i・h
r) shows that the cooling capacity is significantly increased by increasing the direct cooling area. In other words, the average cooling capacity using the conventional cooling method is 4x l06xO,9+2.8xi
Oxo, 1=6.4x' IO6+:al/mhr or 7 LtlOXo, 9+2.8XIOXo, 1=3.7X1
06Kt: aJ/n〆hr, whereas in the present invention it is estimated to be approximately 4% (when closed), indicating that the method of the present invention has a large cooling capacity.

本発明者等は、ざらに本発明の効果を確かめるために、
ノズルの噴流パターン（直接冷却域の面積）のみを変化
させて淫却板の冷却効果を測る実験を行なった。The present inventors, in order to roughly confirm the effects of the present invention,
We conducted an experiment to measure the cooling effect of the cooling plate by changing only the nozzle jet pattern (area of the direct cooling area).

すなわち、第５図（ａｌの如く一定速度で通過する冷却
板の表面にフルコーンノズルとフラットスプレーノズル
で冷却水を噴射して、夫々の冷却板の温度変化を求めた
。それらの実験条件は、冷却板：５酊×８０ｊｆｆ　×
５００４．材質：純銅、冷却板ａ過速度：　３　ｍ１ｓ
ｅｃ、噴射圧＋　８　Ｋｇ／　ｃｄ　、冷却水量（試験
片の巾８０ｆｌに供給される水ｔ）：２７ｇ／馴、ノズ
ルと冷却板の距離：９０朋、冷却開始温度：１８０°Ｃ
である。That is, cooling water was injected onto the surface of a cooling plate passing at a constant speed as shown in Figure 5 (al) using a full cone nozzle and a flat spray nozzle, and the temperature changes of each cooling plate were determined.The experimental conditions were , Cooling plate: 5 x 80jff x
5004. Material: Pure copper, cooling plate a Overspeed: 3 m1s
ec, injection pressure + 8 Kg/cd, cooling water amount (water t supplied to test piece width 80 fl): 27 g/d, distance between nozzle and cooling plate: 90 mm, cooling start temperature: 180°C
It is.

上記の条件で冷却実験を行なった結果、第５図＋ａ＋の
直接冷却面積の大きい場合（フルコーンノズルを使用し
た場合）には、試験片の温度が３０．４゛Ｃ低下したの
に対して、第５図（ｂｌの直接冷却面積す／ＪＸさい場
合（フラットスプレーノズルを使用した場合）には１４
．７”Ｃしか低下しなかった。したがってこの実験結果
からも、直接冷却面積が増大させることにより冷却能が
大きくなることが確認された。As a result of a cooling experiment conducted under the above conditions, the temperature of the test piece decreased by 30.4°C when the direct cooling area was large (when a full cone nozzle was used) as shown in Figure 5+a+. , Fig. 5 (14 if the direct cooling area of BL/JX is small (when using a flat spray nozzle)
．． The temperature decreased by only 7''C. Therefore, this experimental result also confirmed that the cooling capacity was increased by increasing the direct cooling area.

同様な実験を冷却水量、噴射圧を変化させて行なった。Similar experiments were conducted by varying the amount of cooling water and injection pressure.

また各々の直接冷却面積より直接冷却域の汲置密度を求
めた。実験の結果、間接冷却域の冷却能は１０５Ｋｃａ
ｌ／ｍ２ｈｒ　であることがわかった。In addition, the pumping density of the direct cooling area was determined from each direct cooling area. As a result of the experiment, the cooling capacity of the indirect cooling area is 105Kca.
l/m2hr.

直接冷却域の冷却能の結果を第６図と第７図、第９図に
示す。第６図は冷却板の冷却表面温度が１８０°Ｃで、
第７図は冷却板の冷却表面温度が９０°Ｃの場合であり
、夫々の冷却水の噴射圧を８Ｋｇ／層として、冷却水流
量密度ＷＣ１／ｙｄ−馴）と熱流速ｑ　（Ｋ７／　ｒｒ
ｌ、　ｈｒ）ノ関係ヲミルト、両図トも両対数グラフに
′おいて１百線関係になって、第６５０．４ 図はｑニアＸ１０　　Ｗ　　となり、第７図はｑＬ。The results of the cooling capacity of the direct cooling area are shown in Figures 6, 7, and 9. In Figure 6, the cooling surface temperature of the cooling plate is 180°C.
Figure 7 shows the case where the cooling surface temperature of the cooling plate is 90°C, and the injection pressure of each cooling water is 8Kg/layer, and the cooling water flow rate density WC1/yd-i) and heat flow rate q (K7/rr
1, hr), both figures have a 100-line relationship in the double-logarithmic graph, and Figure 650.4 is q near X10 W, and Figure 7 is qL.

５．８　ｘ　１０４　ＷＯ，６となる。したがってこれ
らの図からも直接冷却域を増大すると冷却能が著しく向
上することが分る。5.8 x 104 WO, 6. Therefore, it can be seen from these figures that the cooling capacity is significantly improved by increasing the direct cooling area.

第６図および第７図の関係より高温面（１８０°Ｃ）の
方が低温面（９０°Ｃ）より冷却能の絶対値が大きいこ
とから田延材出側の水切板からバックアップロールまで
の冷却領域の噴射水量を反対側の圧延材入側のバックア
ップロールから水切板までの冷却領域の噴射水量より大
きくなるようにすることが好ましい。From the relationship shown in Figures 6 and 7, the absolute value of the cooling capacity is larger on the high temperature side (180°C) than on the low temperature side (90°C), so the cooling area from the drain plate on the Tanobe lumber exit side to the backup roll. It is preferable that the amount of water injected is larger than the amount of water injected in the cooling area from the backup roll on the opposite side where the rolled material enters to the drain plate.

本発明でいう、直接冷却域とは、第１１図のスプレーノ
ズルから噴射して冷却水がロールの表面上に衝突する場
合に冷却水密度曲線でみて、中央で噴射冷却水が拡がる
領域を指すもので、第１２図に示す如く、従来の方式で
は、その直接冷却域が狭いためにワークロールのバレル
方向でみて直接冷却域が非連続で、直接冷却域に入らな
い所が多数生じるために直接冷却面積が小さくなりワー
クロールを効率よく冷却できない欠点があったが、本発
明の方式によれば、第１３図、第１４図、第１５図およ
び第１６図に示す如くスプレーノズルよりワークロール
の表面に噴射させる冷却水の直接冷却域が拡大されるた
めにワークロールの冷却がより良好な冷却効果を上げ得
るものである。また、このような直接冷却域は圧延材の
出側で水切板を経て冷却域に入る側においてより大きな
冷却を行うようにすると、より効果的な冷却を行なうこ
とができるものであり、いいかえると圧延材の入側で水
切板を出る前での冷却域において多量の冷却水を用いて
も、余り良好な冷却効果を得ることができないものであ
る。In the present invention, the direct cooling area refers to the area where the jetted cooling water spreads in the center when viewed from the cooling water density curve when the cooling water is jetted from the spray nozzle in Fig. 11 and collides with the surface of the roll. As shown in Fig. 12, in the conventional method, the direct cooling area is narrow, so the direct cooling area is discontinuous when viewed from the barrel direction of the work roll, and there are many places that do not fall into the direct cooling area. There was a drawback that the direct cooling area was small and the work roll could not be cooled efficiently, but according to the method of the present invention, the work roll can be cooled from the spray nozzle as shown in Figs. 13, 14, 15, and 16. Since the direct cooling area of the cooling water sprayed onto the surface of the work roll is expanded, the cooling effect of the work roll can be improved. In addition, in such a direct cooling zone, more effective cooling can be achieved by performing greater cooling on the side where the rolled material enters the cooling zone via the drain plate on the outlet side. Even if a large amount of cooling water is used in the cooling area on the entry side of the rolled material before exiting the drain plate, a very good cooling effect cannot be obtained.

この種゛圧延ロールの冷却で直接冷却域は広い程、その
冷却効果が増大するが１．その十分な平均冷却能を得る
には、その直接冷却域を該ワークロール胴表面の冷却域
に対して２０％以上にすることが好ましい。すなわち、
ワークロールの間接冷却域の冷却能を１０５Ｋｃａｌ／
ｍ・ｈｒの一定にして、その直接冷却面積の′冷却域全
域に対する比率（％）と平均冷却能（Ｋｃａｌ／　ｉ　
−’ｈｒ）の関係は、圧延機出側（高温側）を対象とし
て第８図に示す如（なる。In this type of rolling roll cooling, the wider the direct cooling area, the greater the cooling effect.1. In order to obtain a sufficient average cooling capacity, it is preferable that the direct cooling area is 20% or more of the cooling area of the surface of the work roll cylinder. That is,
The cooling capacity of the indirect cooling area of the work roll has been increased to 105Kcal/
m・hr constant, the ratio (%) of the direct cooling area to the entire cooling area and the average cooling capacity (Kcal/i
-'hr) is as shown in FIG. 8 for the exit side (high temperature side) of the rolling mill.

第８図において、実線は冷却水の噴射圧が８Ｋｇ／ｃ４
で冷却水流量密度４０ｅ／ＲＩｎ−ｃｍの場合、点線は
冷却水の噴射圧が８　Ｋｇ／　ｃｌで冷却水流量密度２
０ｅ／１−（７）の場合、一点鎖線は冷却水の噴射圧が
。In Figure 8, the solid line indicates the cooling water injection pressure of 8Kg/c4.
If the cooling water flow rate density is 40e/RIn-cm, the dotted line indicates the cooling water flow rate density 2 when the cooling water injection pressure is 8 Kg/cl.
In the case of 0e/1-(7), the dashed line indicates the injection pressure of the cooling water.

８Ｋｇ／Ｃｄで冷却密度１０ＪＩ’／ｍ・αの場合、二
点鎖線は冷却水の噴射圧が１６　Ｋｇ／　ｃｌで冷却密
度４０ＩＩ　／　ｓｉｎ・画の場合を夫々示すが、いず
れの場合もその直接冷却面積が２０％以−りを越えると
、平均冷却能が飛躍的に増大することが分る。たとえば
従来法の直接冷却域の全冷却域に対する割合は１０饅程
度であるが、本発明のクロくこれを２０係以上に拡大す
るとその平均冷却能は大略３５％、上昇することが分る
。また、たとえば間接冷却域を４×１０６Ｋｃｉ／ｖｆ
ｈｒ　　（間接冷却域の冷却能の上限値）とした場合の
推定であるが、この場合でも、直接冷却域を増大させる
ことにより、冷却能は前述の結果より３０％（８，３ｘ
ｌ　Ｏ／６．４ｘ１０６＝１．３０）上昇することがわ
かる。さらに冷却能Ｑと冷却密度（流量）Ｗとは大略Ｑ
　ｏｃｗ　０．５の関係にあるため、直接冷却面積を増
大させることにより、冷却能を変化させることなく、冷
却水＠をたとえば、直接冷却面積を１０％から２０％に
上昇した場合に冷却密度Ｗは近似的に（１／１．３５）
２−０．５４９　となって４５．１％減少させることが
できる。When the cooling density is 8 Kg/Cd and the cooling density is 10 JI'/m・α, the two-dot chain line shows the case where the cooling water injection pressure is 16 Kg/cl and the cooling density is 40 II/sin・α, but in both cases, the direct It can be seen that when the cooling area exceeds 20%, the average cooling capacity increases dramatically. For example, the ratio of the direct cooling area to the total cooling area in the conventional method is about 10 parts, but when this is expanded to 20 parts or more in the present invention, the average cooling capacity increases by about 35%. For example, the indirect cooling area can be set to 4×106 Kci/vf.
hr (the upper limit of the cooling capacity of the indirect cooling area), but even in this case, by increasing the direct cooling area, the cooling capacity is 30% (8,3x
lO/6.4x106=1.30). Furthermore, cooling capacity Q and cooling density (flow rate) W are approximately Q
ocw 0.5, so by increasing the direct cooling area, the cooling density W can be increased without changing the cooling capacity.For example, when the direct cooling area is increased from 10% to 20%, the cooling density W is approximately (1/1.35)
2-0.549, which can be reduced by 45.1%.

このような直接冷却域における冷却能の関係を噴射圧Ｐ
でみると、その噴射圧Ｐ　（Ｋｇ／　ｃ４　）と熱流速
Ｑ　（Ｋｍ／ｎｙ”・ｈｒ）の関係は、冷却水′流量密
度Ｗを一定にした場合（ここではＷ＝　１０’ｅ／ｄ・
Ｗ）１、第９図に示すように両対数グラフ上で一定角度
で傾斜した直線状になる。第９図で、実線はＰＯ，１７
４の関係になり、点線は冷却面温度が９０°Ｃの場合で
ｑ　’＝、　９　Ｘ　Ｉ　Ｏ６ｐ　Ｏ・１２３の関係に
なり、大略９゜ＣＰｏ、２　　とみなすと、前記した々
口く冷却能Ｑは流量密度ＷとＱｃ−Ｃｗ　０°４〜０゛
６　　の関係にあたるため、冷却水のワークロールに対
する冷却効果、すなわち冷却能は噴射圧への依存性より
も水量密度への依存性が大きいことがわかる。この結果
より、冷却水の噴射圧を大巾に低くしても冷却水量をや
や多くすｎば、冷却能を低下させることなく、所定の冷
却効果を得ることができ、したがって冷却水を噴射させ
る駆動動力を低下させて省力化を計ることが可能である
。噴射圧の低圧下の関係をみるために、９にＰＯ，２Ｗ
Ｏ，５およびＷにｐＷの関係を用いる。但しＱは冷却能
、Ｐは噴射圧、Ｗは流量密度、Ｗは消費電力である。従
来用いられているロール冷却水の噴射圧をＰｌ・流量密
度をＷｌとし、このときの冷却能をＱｌ、消費電力をＷ
ｌとする。また噴射圧をＰ２に下げた時の流量密度をＷ
２、冷却能を９２、消費電力をＷ２とする。The relationship between the cooling capacity in such a direct cooling region is expressed as the injection pressure P
Looking at it, the relationship between the injection pressure P (Kg/c4) and the heat flow rate Q (Km/ny"・hr) is as follows when the cooling water' flow rate density W is kept constant (here, W = 10'e/d).・
W) 1. As shown in FIG. 9, it becomes a straight line inclined at a constant angle on the logarithmic graph. In Figure 9, the solid line is PO,17
4, and the dotted line shows the relationship q'=, 9 Since the capacity Q corresponds to the relationship between the flow rate density W and Qc-Cw 0°4 to 0゛6, the cooling effect of the cooling water on the work roll, that is, the cooling capacity, depends more on the water flow density than on the injection pressure. You can see that it's big. From this result, even if the injection pressure of cooling water is significantly lowered, if the amount of cooling water is slightly increased, the desired cooling effect can be obtained without reducing the cooling capacity, and therefore the cooling water can be injected. It is possible to save labor by reducing the driving power. In order to see the relationship under low injection pressure, PO, 2W in 9.
The pW relationship is used for O, 5 and W. However, Q is the cooling capacity, P is the injection pressure, W is the flow rate density, and W is the power consumption. The injection pressure of conventional roll cooling water is Pl, the flow rate density is Wl, the cooling capacity is Ql, and the power consumption is Wl.
Let it be l. Also, the flow rate density when the injection pressure is lowered to P2 is W
2. Let the cooling capacity be 92 and the power consumption W2.

Ｑｌ＝Ｑ２とした場合はＰｌｏ、２ｗ１０．５＝Ｐ２°
°２０．５ Ｗ２　よりｗ２＝（ｐｉ／Ｐ２）０°’　Ｗ　１−−−
−（１１となり、＜　１　、　Ｗ２　＝　（Ｐ２／ＰＩ
　）　Ｑ、５ｗｌ・・・（２）となる。今仮に、冷却能
をやや向上させるため番こＷ２＝（ＰＩｌｏ、６ Ｐ２）　　　Ｗｌ・・・・・・（３）とすればＷ２　＝
　（Ｐ　２７Ｐ　ｌ　）”４０．２ Ｗｌ・−・・−１４ＩＱ２−ＣＰ２７Ｐｉ）　　（Ｗ２
／Ｗｌ）０°５　Ｑ　１・・・・・・（５）となる。When Ql=Q2, Plo, 2w10.5=P2°
From °20.5 W2, w2=(pi/P2)0°' W 1---
−(11, < 1, W2 = (P2/PI
) Q, 5wl...(2). Now, suppose that in order to slightly improve the cooling capacity, W2 = (PIlo, 6 P2) Wl... (3), then W2 =
(P 27P l )"40.2 Wl・--14IQ2-CP27Pi) (W2
/Wl) 0°5 Q 1...(5).

これらの関係を第１Ｏ図に示す。第１０図の（１）。These relationships are shown in Figure 1O. (1) in Figure 10.

＋２］　、　（３１、＋４１の各曲線は、上記各式の＋
１１　、　＋２１　、　（３１。+2], (31, +41 curves are +2], (31, +41 curves)
11, +21, (31.

（４）に相当し、かつ上方の（５）の曲線はＱ２／Ｑｌ
の比を示す。Ｐｉ／Ｐ２の増加に伴ないＷ　２７’ＶＶ
　１ははｙ直線的に増加するが、必要動力の低下率はＰ
Ｉ／Ｐ２≦４では非常に大きく、ＰＲ／Ｐ２≧４では、
段々と少なくなっていることがわかる。具体例としてた
とえば、Ｐ　ｌ　＝　１５　Ｋｇ／Ｇ−Ｐ　２　＝　４
Ｋｌｌｔ／ｃｎとすればｗ２＝（１５／４　）　”４〜
”６ｘｗｌ＝　（１，７０〜２．２１）０．４５〜０．
５９）Ｗｌとなる。したがって、噴射圧を１５Ｋｇ／ｃ
−から４　Ｋｇ／　ｃ−に低下させ、冷却水量を１．７
〜２．２倍に増加させることにより、冷却能は現状もし
くは１４％向上させることができる一方、消費電力は５
５〜４１％減少させることができる。第１Ｏ図より、い
たずらに冷却水量を増加させることなく、必要動力の低
減を図るにはＰｉ／Ｐ２＝２〜７程度が望ましい。従来
の熱間圧延機のロール冷却水の噴射圧は１０　Ｋｐ、／
　ｃｄ程度あるいはそれ以上であることを考えると効果
的な噴射圧としては、１〜７　Ｋｇ／　ｃｌである。Corresponding to (4), the upper curve (5) is Q2/Ql
shows the ratio of As Pi/P2 increases, W 27'VV
1 increases linearly with y, but the rate of decrease in required power is P
It is very large when I/P2≦4, and when PR/P2≧4,
It can be seen that it is gradually decreasing. As a specific example, P l = 15 Kg/G-P 2 = 4
If Kllt/cn, w2 = (15/4) ”4~
"6xwl= (1,70~2.21)0.45~0.
59) It becomes Wl. Therefore, the injection pressure is 15Kg/c.
- to 4 Kg/c-, cooling water amount to 1.7
By increasing the cooling capacity by ~2.2 times, the cooling capacity can be improved by 14% compared to the current level, while the power consumption will be increased by 5%.
It can be reduced by 5-41%. From Fig. 1O, it is desirable that Pi/P2 = about 2 to 7 in order to reduce the required power without unnecessarily increasing the amount of cooling water. The injection pressure of roll cooling water in a conventional hot rolling mill is 10 Kp, /
Considering that it is approximately CD or more, the effective injection pressure is 1 to 7 Kg/cl.

なお、ＩＫＲ１ｒａｇ下では、冷却水量がかなり多く必
要になり、そのために、配管系、ポンプ、ピット、冷却
塔などの増設費用などが多大になる。Note that under IKR1rag, a considerably large amount of cooling water is required, which increases the cost of adding piping systems, pumps, pits, cooling towers, etc.

また、ポンプ−ロール冷却→ピット→ポンプ→冷却塔→
ポンプを循環して冷却水は使用されるが、たとえば冷却
塔への送給圧として１Ｋｇ／Ｃ１１以上が必要であるた
め、全体の必要動力は、ロール冷却のための噴射圧を極
端にｌＪりさくしても少なくならないことが考えられる
。Also, pump - roll cooling → pit → pump → cooling tower →
Cooling water is used by circulating it through a pump, but for example, a pressure of 1Kg/C11 or more is required to feed the cooling tower, so the overall power required is extremely low due to the injection pressure for cooling the rolls. It is conceivable that it will not decrease even if it is reduced.

なお、第６図、第７図および第９図を合せて考えてみる
と、同じ冷却水量でも高温冷却面での冷却能がはるかに
大きいことがわかり、高温冷却面で多量の冷却水を用い
る方がより効果的なことがわかる。Furthermore, if we consider Figures 6, 7, and 9 together, we can see that even with the same amount of cooling water, the cooling capacity on the high-temperature cooling surface is much greater. It turns out that it is more effective.

上記実施例に詳記した如く、本発明にかかる圧延機のロ
ール冷却方法はバックアップロールによりバックアップ
され一方向ζこ回転しながら、熱間の鋼板を圧延するワ
ークロールの圧延材と接する領域の前後に一対の水切板
を設けて、該水切板で圧延材から隔離されたバックアッ
プロール側のワークローｉの表面部分に対向して多数の
ノズルで冷却水を噴射させて冷却するものにして、該各
ノズルを広角噴射させて全ノズルより噴射水を直接し、
かつ各ノズルの噴射圧を１〜７Ｋｇ／ｄにする。−と共
に該各ノズルの噴射水量をＷ２＝（Ｐｉ／Ｐ２）０゛２
〜０゛８×Ｗ１（但し、噴射圧Ｐ１．Ｐ２　　の時の噴
射水量を夫々Ｗｌ、Ｗ２とする）を満すようにじ２゜さ
らに全ノズルで噴射する水量を上記直接冷却域の全面積
の増大とともに流量密度を減少させて、全水量を大略一
定量Ｃ単位圧延量当り２．５　ｎｆ／鐘・スタンド〕あ
るいはそれ以下に保持すると共に、圧延材出側の水切板
からバックアップロールまでの冷却領域の噴射水量を反
対側の圧延材入側のバックアップロールから水切板まで
の冷却領域の噴射水量より大きぐ、あるいは等しくなる
ようにしたことを特徴とするもので、ロール冷却面に分
散させて可能な限り冷却面全面に冷却媒体噴流を衝突さ
せて、冷却する方法であるから、従来法のように冷却面
に局所的に衝突させるのではなく、均一に分散させる方
法であり、またロール冷却面の高温部により多量の冷却
媒体を用いる方法であり、より表面温度の高い圧延材出
側ロール表面の方に多量に冷却媒体を用い、また、各ロ
ール面を冷却させる場合、より高温のロール面に多量の
冷却媒体が衝突するように、分布をもたせて分散させる
ようにし、さらに圧延材出側のロール面では水切板近く
の面に多量の冷却媒体が衝突するようにし。As described in detail in the above embodiments, the roll cooling method for a rolling mill according to the present invention is performed by rotating a work roll in one direction while being backed up by a backup roll, before and after the area in contact with the rolled material of a work roll that rolls a hot steel plate. A pair of drain plates are provided in the plate, and a number of nozzles are used to cool the surface of the work row i on the backup roll side isolated from the rolled material by jetting cooling water to the surface of the work row i, which is isolated from the rolled material by the drain plate. The nozzles are used to spray water at a wide angle, and the water is sprayed directly from all nozzles.
And the injection pressure of each nozzle is set to 1 to 7 kg/d. - together with the amount of water injected from each nozzle, W2=(Pi/P2)0゛2
〜0゛8×W1 (however, the amount of water injected when the injection pressure is P1 and P2 is Wl and W2, respectively). As the flow rate increases, the flow rate density is decreased to maintain the total water amount at a constant level of 2.5 nf/bell/stand per unit rolling amount or less, and the It is characterized in that the amount of water injected into the cooling area is set to be greater than or equal to the amount of water injected into the cooling area from the back-up roll to the drain plate on the opposite side where the rolled material enters, and is distributed over the roll cooling surface. This is a method of cooling by impinging the cooling medium jet on the entire surface of the cooling surface as much as possible, so instead of colliding locally with the cooling surface as in the conventional method, it is a method of uniformly dispersing the cooling medium. This method uses a large amount of cooling medium on the high temperature part of the cooling surface, and uses a large amount of cooling medium on the rolled material exit roll surface where the surface temperature is higher. A large amount of cooling medium is distributed and dispersed so that it collides with the roll surface, and a large amount of cooling medium collides with the surface near the drain plate on the roll surface on the exit side of the rolled material.

入側のロール面では、バックアップロール近傍の面に多
量の冷却媒体が衝突するようにし、さらにまた冷却水の
噴射圧を低くし冷却水量をやや多くして、冷却水噴射用
動力を低下させるものであり、　　　　（したがって圧
延機のロールの冷却を効率よく行な　　　　１うことが
出来る上にロール冷却水供給に必要な電力費の低減を図
ることができ、その結果ロールのサーマルクラウンを低
減し、製品の形状改善を図ると共にロール肌あれの防止
をしてロールの寿命を延し得る利点を有するものである
。On the roll surface on the entry side, a large amount of cooling medium collides with the surface near the backup roll, and the cooling water injection pressure is lowered and the amount of cooling water is slightly increased to reduce the power for cooling water injection. (Therefore, it is possible to efficiently cool the rolls of the rolling mill, and it is also possible to reduce the electricity cost required for supplying roll cooling water. As a result, the thermal crown of the rolls can be reduced, This has the advantage of improving the shape of the product, preventing roll roughness, and extending the life of the roll.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of drawings]

第１図は本発明のロール冷却方法を適用する圧延機の要
部を示す説明図、第２図はロール表面の展開位置と表面
温度の関係図、第３図は流量密度と熱流束の関係図、第
４図ｆａｌ　、　ｆｂｌは直接冷却面積の展開図、第５
図（ａｌ　、　ｆｂｌは冷却実験説明図、第６図と第７
図は冷却水流量密度と熱流束の関係図、第８図は直接冷
却面積と平均冷却能の関係図、第９図は冷却水の噴射圧
と熱流束の関係図、第Ｎ。 図は噴射圧比と必要動力比冷却水流量比、冷却能比の関
係図、第１１図（ａｌ　ｌ　（ｂｌ　ｌ　（ｃｌは直接
冷却域の説明図、°第１２Ｆｉ！Ｊ（Ａｌ　、　（Ｂｌ
は従来の噴射ノズルの噴射状態の説明図、第１３図（＾
ｊ、四乃至第１６図（Ａｔ。 ［Ｂｌは本発明に用いる噴射ノズルの噴射状態の説明図
である。 １・、・・ワークロール、　　３ａ　、３ｂ川水切板、
４ａ　ｌ　４ｂ　ｌ　４ｃ　ｌ　４ｄ・・・噴射水ノズ
ル、　５・・・式ンプ、　　１ｏ・・を圧鉦材。 特　許　出　願　人　　株式会社神戸製鋼所代　理　人
　弁理士　　青　山　葆はが２名第３図 →チタ量＊Ｉｔ　Ｖ＋＃／ｒｎ２ｒｎｉｎ）第４図（ａ
） 第５図（ａ）　　　　　　第５図（ｂ）城　　　（馬”
１０１一本γ％ 第９図 ｖ・１♂’／ｍ２ｍ１ｎ １１５１ゞ＠ｉ　ｐ　（ｋＱｒｃｍ２＞第８図 直捗玲り鉛憤（％） １１１２図（Ａ） 第１３図（Ａ） 第１２図（８） 第Ｍ３図（８）。 第１６図（Ａ） 第１６図（８） 手続補正書働式） 昭和５９年３月２９日 特許庁長　官　殿 １事件の表示 昭和５８年特許願第　１８５４５０　　　　号２発明の
名称 熱間圧延における作業ロール冷却方法 ３、補正をする者 事件との関係　特許出願人 ４代理人Figure 1 is an explanatory diagram showing the main parts of a rolling mill to which the roll cooling method of the present invention is applied, Figure 2 is a diagram showing the relationship between the developed position of the roll surface and surface temperature, and Figure 3 is the relationship between flow rate density and heat flux. Fig. 4 fal, fbl are development diagrams of direct cooling area, Fig. 5
Figures (al, fbl are explanatory diagrams of the cooling experiment, Figures 6 and 7)
Figure 8 is a relationship diagram between cooling water flow rate density and heat flux, Figure 8 is a relationship diagram between direct cooling area and average cooling capacity, Figure 9 is a relationship diagram between cooling water injection pressure and heat flux, and Figure N is a relationship diagram between cooling water injection pressure and heat flux. The figure shows the relationship between the injection pressure ratio, the required power ratio, the cooling water flow rate ratio, and the cooling capacity ratio.
is an explanatory diagram of the injection state of a conventional injection nozzle, Fig. 13 (^
j, Figures 4 to 16 (At. [Bl is an explanatory diagram of the injection state of the injection nozzle used in the present invention. 1... Work roll, 3a, 3b river drain board,
4a l 4b l 4c l 4d... water jet nozzle, 5... type pump, 1o... is pressurized material. Patent applicant Kobe Steel Co., Ltd. Agent Patent attorney Aoyama 2 people
) Figure 5 (a) Figure 5 (b) Castle (Horse)
101 one γ% Fig. 9 v・1♂'/m2m1n 1151ゞ@i p (kQrcm2>Fig. 8 Direct progress (%) Fig. 1112 (A) Fig. 13 (A) Fig. 12 ( 8) Figure M3 (8). Figure 16 (A) Figure 16 (8) Procedural amendment form) March 29, 1980 Director General of the Patent Office Indication of Case 1 1988 Patent Application No. 185450 No. 2 Name of the invention Work roll cooling method in hot rolling 3 Relationship with the case of the person making the amendment Patent applicant 4 agent

Claims (1)

【特許請求の範囲】[Claims] （１）鋼板の熱間圧延における作業ロールに、該作業ロ
ールの圧延材の入側方よび出側で、かつバレル方向に配
置された複数のノズルにより冷却水を噴射供給せしめて
冷却を行うものであって、上記作業ロールにノズルから
噴射水を８−３０　Ｋｇ／　Ｃｔｌの範囲内の一定流量
（Ｗｌ）、一定圧力ＣＰ□）で噴射して一定の冷却能を
得ている場合において、上記圧力（Ｐｏ）を１〜７　Ｋ
Ｒ／　ｃ−の範囲内に減圧（Ｐ２〕すると同時に上記流
量を（Ｗ２＝（Ｐ工／Ｐ２）０・２−〇・８×Ｗ０）の
範囲内で増量して上記一定の冷却能を維持させるように
したことを特徴とする熱間圧延における作業ロール冷却
方法０(1) Cooling is performed by spraying cooling water to the work rolls in hot rolling of steel plates through a plurality of nozzles arranged in the barrel direction on the inlet and outlet sides of the rolled material of the work rolls. In the case where water is injected from a nozzle onto the work roll at a constant flow rate (Wl) within the range of 8-30 Kg/Ctl and a constant pressure CP□) to obtain a constant cooling ability, the above-mentioned Pressure (Po) from 1 to 7 K
Reduce the pressure (P2) to within the range of R/c- and at the same time increase the above flow rate within the range of (W2 = (P/P2) 0.2-〇.8 x W0) to maintain the above constant cooling capacity. Work roll cooling method 0 in hot rolling characterized by