JPS5914282B2 - Tube expansion drawing method - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、チタン、ジルカロイ等の難加工金属母管を、
一組の工具により安定して拡管肉落し抽伸する新しい手
段の提供に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention provides a main tube made of difficult-to-process metals such as titanium and Zircaloy.
The present invention relates to the provision of a new means for stably expanding and thinning a pipe with a set of tools.

管に限らず、棒、線材等を冷間加工するには、通常、大
径から次第に細（していくのが普通であり、今、管体に
おいて考察すれば、母管より太くする拡管抽伸法がある
が、これは管径を大きくすることが主目的であって、同
時に肉厚を規定の厚みにするものではなかったのである
。In order to cold-work not only pipes but also rods, wire rods, etc., it is normal to start with a large diameter and gradually taper it to a thinner diameter.If we consider pipe bodies now, we will expand the pipe to make it thicker than the main pipe. Although there is a law, the main purpose of this was to increase the diameter of the pipe, and at the same time it was not intended to keep the wall thickness to a specified thickness.

本発明は、拡管肉落し抽伸を一組の工具で実施する方法
に関するものであるが、本発明者等はその完成に当り、
種々の考察と実験を重ねたのである。The present invention relates to a method for performing pipe expansion thinning drawing with a set of tools, and in completing the method, the present inventors
They conducted various studies and experiments.

即ち、チタン、ジルカロイ等の難加工材専用の技術は各
種あるけれども、いずれも管理、製品品質、コスト、面
倒さ及び不安定さがあって、ステンレス鋼の蓚酸塩皮膜
のような普及度はない。In other words, although there are various technologies dedicated to difficult-to-process materials such as titanium and Zircaloy, they all have problems with management, product quality, cost, trouble, and instability, and are not as popular as oxalate coatings on stainless steel. .

そこで、チタン用としては例えば特開昭５１−１３５８
６２号公報で開示した如（、潤滑技術が依然として採用
されているのであるが、現状技術でおいては、抽伸１回
で引落せる肉厚は最大０．１５１ｍと小さく、この条件
においても内面の焼付きは生じ易いのである。Therefore, for titanium, for example, JP-A-51-1358
As disclosed in Publication No. 62, the lubrication technology is still being adopted, but with the current technology, the maximum wall thickness that can be drawn in one drawing is as small as 0.151 m, and even under this condition, the inner surface Burn-in is easy to occur.

従って、製品を押出より全抽伸で加工するとすれば、抽
伸１回当りの引落し可能な肉厚が前述の如く僅少である
ことから、多数の抽伸パスが必要となるのである。Therefore, if the product is processed by full drawing rather than extrusion, a large number of drawing passes will be required because the wall thickness that can be drawn off per drawing is small as described above.

特に、チタン、ジルカロイ等にあっては、抽伸における
径絞りが表面潤滑剤を剥離することになって、工具・加
工材の接触に基く焼付きが生じてその抽伸加工が困難視
されていたのである。In particular, in the case of titanium, Zircaloy, etc., the diameter reduction during drawing peels off the surface lubricant, causing seizure due to contact between the tool and the workpiece, making it difficult to draw. be.

そこで、本発明者等は母管の口付は部を内面切削するこ
とで、従来者えられなかった肉厚加工１ｍｍでも焼付き
が生じないことを知見したのである゛が、この手段は、
拡管式がダイスベアリングと素管のクリアランス分とな
り小さいこと、内削作業は実際の作業上やり難い点があ
り、そのため、前記日付は部を外削することを試みたの
である。Therefore, the inventors of the present invention discovered that by cutting the mouth part of the main pipe internally, seizure would not occur even if the wall thickness was 1 mm, which was not possible with conventional methods.
In the expansion type, the clearance between the die bearing and the tube is small, and internal milling is difficult in practice, so on the above date, an attempt was made to mill the section externally.

この外削手段は、素管内径とプラグクリアランス分だけ
径絞り加工となるが、その外削が容易なことから有用性
があることを知見したのであるが、管端をエキスパンダ
ー或いは押込み等で拡管し、口付は部を設計値まで外削
するには、その口付は部の肉厚、有効管長寸法及び口付
は部直径が重要な設計値となり、特に、日付は部の抗張
力を抽伸強度以上にすることが必要となったのである。This external cutting method involves drawing the diameter by the inner diameter of the raw pipe and the plug clearance, but we found that it is useful because the external cutting is easy. However, in order to externally machine the mouth part to the design value, the wall thickness of the mouth part, the effective pipe length dimension, and the mouth diameter are important design values. It became necessary to make it even stronger.

そこで、本発明者等は次のような理論の下で、その設計
を試みたのである。Therefore, the present inventors attempted to design it based on the following theory.

第１図および第２図は、拡管肉薄し抽伸の設計基準図で
あり、第１図は抽伸前の日付は部を、第２図は抽伸状況
を示しており、両図において、１はダイベアリング部、
２は抽伸プラグベアリング部、３は母管、３Ａはその口
付は部を示している。Figures 1 and 2 are design reference drawings for pipe expansion and thinning drawing. Figure 1 shows the date before drawing, and Figure 2 shows the drawing situation. bearing part,
2 is a drawing plug bearing part, 3 is a main pipe, and 3A is a mouth part thereof.

更に、Ｄは母管外径、Ｄｌ は母管拡管後の外径（口
付は部）、Ｄ２ は母管拡管外削後の外径、Ｄ。Furthermore, D is the outer diameter of the main tube, Dl is the outer diameter after expanding the main tube (the opening is the part), and D2 is the outer diameter of the main tube after expanding.

は拡管抽伸後の外径、ｄは母管内径、ｄｌ は母管拡管
後の内径（口付は部）、ｄｏは拡管抽伸後の内径、Ｃ１
はダイス内径と日付は部外径のクリアランス、Ｃ２はプ
ラグ外径と日付は部内径のクリアランス、ｍは口付は部
外削代、１０は有効長さ部、Ｔは母管肉厚、ｔｌ は口
付は部外側抜の肉厚、ｔｏ は拡管抽伸後の肉厚を示し
ている。is the outer diameter after the tube expansion and drawing, d is the inner diameter of the main tube, dl is the inner diameter after the main tube is expanded (the opening is the part), do is the inner diameter after the tube is expanded and drawn, C1
is the die inner diameter and the date is the clearance between the outer diameter of the part, C2 is the outer diameter of the plug and the date is the clearance of the inner diameter of the part, m is the mouth and the outer cutting allowance, 10 is the effective length, T is the main tube wall thickness, tl The opening indicates the wall thickness at the outside of the tube, and to indicates the wall thickness after the pipe is expanded and drawn.

しかして、第１，２図において、Ｃ１およびＣ２はダイ
スベアリング部１、プラグベアリング部（２）に母管３
の日付は部３Ａが僅少クリアランス（０，５〜０．６
ｍｍ径）をもって貫挿できることにより決定され、従っ
て、Ｃ１及びＣ２は０．２５〜０．３ｍｍとする。Therefore, in Figs. 1 and 2, C1 and C2 are the die bearing part 1, the plug bearing part (2), and the main pipe 3.
For the date, part 3A has a slight clearance (0.5~0.6
Therefore, C1 and C2 are set to 0.25 to 0.3 mm.

一方、口付は部３Ａの外削化ｍは、母管肉厚Ｔ、拡管式
（Ｄｌ−Ｄ）、クリア ７ ：／、；ｚ、 ＣＩ、Ｃ２
ノ取り方及び口付は部の破断強度（材料の抗張力σＢ）
によって決り、口付は部外削代ｍ、 Ｃ１、Ｃ２を大き
くすると、肉厚ｔ１ はそれだけ薄（なるのであり、π
（Ｄ２−ｔｌ） ｔｔＸσＢ≦拡管抽伸力となると、口
付は部より破断するのでこれを考慮してｍ、 ｔｌ
を決めなければならないことになる。On the other hand, the external machining m of the mouth part 3A is the main tube wall thickness T, expansion type (Dl-D), clear 7:/, ;z, CI, C2
The way of cutting and the opening are the breaking strength of the part (tensile strength σB of the material)
As the outside cutting allowance m, C1, and C2 are increased, the wall thickness t1 becomes thinner (and π
(D2-tl) When ttXσB≦tube expansion drawing force, the cap will break from the part, so taking this into consideration m, tl
will have to decide.

今、一例として第３図に示す例において、７０φＸ５．
５ｔより７２．５φＸ４．９ｔに拡管肉薄し抽伸する場
合につき説明する。Now, as an example, in the example shown in FIG. 3, 70φX5.
The case where the tube is expanded from 5t to 72.5φ x 4.9t and thinned and drawn will be explained.

まず、拡管肉薄し抽伸が可能かつまり口付は部の強度を
みるためにはｔｌ、ｍをチェックする必要がある。First, it is necessary to check tl and m to see if it is possible to expand the pipe by thinning and drawing it, that is, to check the strength of the mouth part.

製品肉厚をｔ。The product wall thickness is t.

、肉薄し量をＫｔとすると、母管肉厚Ｔは、 Ｔ＝ｔｏ＋Ｋｔ ・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・（１）式、日付は
部外削代ｍは ｍ＝Ｔ−ｔｌ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・（２）式、又、
外削後の肉厚ｔ１は （ｔＯ（ＣＩ＋Ｃ２）） ・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・（３）式より求めることができる。, If the amount of wall thinning is Kt, the main tube wall thickness T is: T=to+Kt ・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・Formula (1), the date is the outside cutting allowance m is m=T−tl ・・・・・・・・・・・・・・・...
・・・・・・・・・・・・・・・Equation (2), also,
The wall thickness t1 after external cutting is (tO(CI+C2))...
......It can be determined from equation (3).

外径の拡は量をにφ（第３図では７２．５ｍ−７０朋＝
２．５ｍ）、製品外径をり。The amount of expansion of the outer diameter is φ (72.5 m - 70 mm in Figure 3 =
2.5m), product outer diameter.

、同内径をｄ。とすると、 口付は部の拡管外径Ｄ１は Ｄ１≧ｄｏ＋２（Ｃ２＋Ｔ） 又は Ｄ□≧２（Ｃ２＋ｔｏ＋Ｋｔ） 又は Ｄ１≧Ｄ□−２ＣＩ＋２ｍ。, the same inner diameter as d. Then, The expanded tube outside diameter D1 at the mouth is D1≧do+2(C2+T) or D□≧2(C2+to+Kt) or D1≧D□−2CI+2m.

又は Ｄ１≧Ｄ十にφ＋Ｋｔ十ｍ 又は Ｄ１≧Ｄｏ＋２Ｔ−（ｔｏ＋ｔ１）・・・・・・・・・
・・・（４）式外削後の口付げ部外径Ｄ２は Ｄ２≧ｄ□ ＋ ２ （Ｃ２＋ｔ４ ） 又は Ｄ２≧ＤＩ −２ｍ、 又は ）≧Ｄ０ ２Ｃ１・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・（５）式等となり、 要するに製品を基準としてにφ、Ｋｔを決めてから各部
を設計する場合、又は母管を基準としてにφ、Ｋｔを決
めて検討するが、通常は前者による。Or D1≧D10 and φ+Kt10m or D1≧Do+2T-(to+t1)・・・・・・・・・
...(4) The outside diameter D2 of the opening after external cutting is D2≧d□+2 (C2+t4) or D2≧DI -2m, or)≧D0 2C1...・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・Equation (5), etc. In other words, when designing each part after determining φ and Kt based on the product, or when determining φ and Kt based on the main pipe, I decide and consider it, but it usually depends on the former.

上述の（１）〜（５）式より各部を算出するが、さらに
抽伸力を試算しておく。Each part is calculated using the above-mentioned formulas (1) to (5), and the drawing force is also estimated.

第３図において、日付は部の破断力Ｆ。In Figure 3, the date is the breaking force F of the section.

はＦｏ＝π（Ｄ２−ｔｌ）ｔ１×σＢであり、第３図の
例では、 ＦＯ＝π（７２４，４） Ｘ ４−４Ｘ５０キ４６ ｔ
ｏｎ・・・・・・・・・・・・・・・（６）式断面加工
率、断面積の求め方は後述するとしてツートン式より抽
伸力Ｆ ＝ Ａｒ ＸσＢＸＣから、Ｆ＝１５５Ｘ５０
Ｘ２．３キ１８ ｔｏｎ −・・・・（７）式よって
Ｆ、 ＞ Ｆｏのため問題はない。is Fo=π(D2-tl)t1×σB, and in the example of Fig. 3, FO=π(724,4) X 4-4X50ki46 t
on・・・・・・・・・・・・・・・(6) Equation (6) How to calculate the cross-sectional processing rate and cross-sectional area will be described later. From the two-tone formula, drawing force F = Ar XσBXC, F = 155X50
X2.3ki18 ton -... According to formula (7), F, > Fo, so there is no problem.

次に、断面加工率Ｒ１および前後の断面積差Ａｒについ
ては、従来にあっては Ａｒ ＝ ｙｒ：ｃ （（ＤＭ−Ｔ）Ｔ）−（（ＤＯ−
ｔｏ） ｔｏ））・・・・・・・・・・・・・・・・・
・（８）式％式％） Ｒ＝１−（） ・・・・・・・・・・・・・・・・・・
（９）式（ＤＭ−Ｔ）Ｔ となり、 本発明においては Ａｒ’＝π（（（Ｄｏ−Ｔ）Ｔ） （（Ｄ ｔｏ）
ｔｏ））・・・・・・・・・・・・・・・・・・００）
式、（Ｄ−ｔｏ）ｔ。Next, regarding the cross-sectional processing rate R1 and the difference in cross-sectional area Ar before and after, conventionally, Ar = yr:c ((DM-T)T)-((DO-
to) to))・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・(8) Formula % Formula %) R=1-() ・・・・・・・・・・・・・・・・・・
(9) Formula (DM-T)T, and in the present invention, Ar'=π(((Do-T)T) ((D to)
to))・・・・・・・・・・・・・・・・・・00)
Formula, (D-to)t.

Ｒ’＝１−（） ・・・・・・・・・・・・・・・・・
・００式％式％） なお、上式（８）〜（１１）において従来では母管より
抽伸絞り、本発明では母管より拡管抽伸するのであり、
ＤＭは従来母管外径、Ｄは本例による母管外径、Ｔは各
側の母管肉厚、Ｄｏは各側の抽伸後の外径、ｔｏ は各
側の抽伸後の肉厚である。R'=1-() ・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・00 formula % formula %) In addition, in the above formulas (8) to (11), conventionally drawing is performed from the main pipe, and in the present invention, pipe expansion is drawn from the main pipe.
DM is the outer diameter of the conventional main tube, D is the outer diameter of the main tube according to this example, T is the wall thickness of the main tube on each side, Do is the outer diameter after drawing on each side, and to is the wall thickness after drawing on each side. be.

前記（８）、（９）式は全く問題ないが本発明において
、（８）、（９）式の考え方をすれば、実際は加工を加
えでいるのにＡｒ、Ｒが零になる場合があることから、
本例では（１０）、０１式としたのである。There is no problem with equations (8) and (9) above, but in the present invention, if you consider equations (8) and (9), Ar and R may become zero even though processing is actually added. Therefore,
In this example, (10) is set to equation 01.

今、Ｄ＝７０．０ｍｍ、 Ｔ ＝５−５ｍｒｔｔ、 Ｄ
Ｏ＝７２．５ｍｍ、ｔｏ＝４．９朋として（１０）０１
式に代入すると、となり、 （８Ｘ９）式に代入すれば、 となり、 Ａｒ’、Ｒ１の約１／２になる。Now, D=70.0mm, T=5-5mrtt, D
O=72.5mm, to=4.9 (10)01
When substituted into the formula, it becomes, and when substituted into the formula (8X9), it becomes: Ar', approximately 1/2 of R1.

但し、外径加エフ２．５−７０ 率＝ ＝３．４％、肉厚加工率＝７２．５ ５°５−４．９＝、０−９％となり、単純加算１０．９
＋５．５ ３．４＝１４．３％となり本例の（１０）（１１）式が
近いことが解る。However, the outer diameter machining rate = 2.5-70 = 3.4%, the wall thickness processing rate = 72.5 5°5-4.9 =, 0-9%, and the simple addition is 10.9
+5.5 3.4=14.3%, and it can be seen that equations (10) and (11) of this example are close.

以上の考察から明らかな如（本発明では、チタン、ジル
カロイ等の母管日付は部を、抽伸ダイベアリングおよび
抽伸プラグベアリングに貫挿し、前記日付は部をキャリ
ッジで掴持して拡管抽伸する方法であって、予じめ前記
母管先端部外周をその断面係数が抽伸時の引張力に耐え
得る範囲内で切削して薄肉化し、次いで母管先端部をダ
イベアリングの内径よりその外径が大きくならない範囲
でプラグにより拡管して口付は加工を施こし、その後、
該口付は部をダイとプラグによって画成される環状空間
に挿通しキャリッジで把持して拡管抽伸することを特徴
とする拡管抽伸方法に係るものであり、これによれば次
のような利点を奏する１小物母管より外径肉加工が可能
なため同じ製品を作るのに小内径のビレットから押出し
得て歩留向上する。As is clear from the above considerations (in the present invention, a mother tube part made of titanium, zircaloy, etc. is inserted through a drawing die bearing and a drawing plug bearing, and the said part is held by a carriage to expand and draw the pipe. The outer periphery of the tip of the main tube is thinned in advance by cutting within a range where its section modulus can withstand the tensile force during drawing, and then the tip of the main tube is made so that its outer diameter is smaller than the inner diameter of the die bearing. Expand the pipe with a plug to the extent that it does not become too large, process the mouthpiece, and then
The spout relates to a pipe expansion and drawing method characterized by inserting the part into an annular space defined by a die and a plug and gripping it with a carriage to expand and draw the pipe. According to this method, the following advantages are obtained. 1. Since it is possible to process the outer diameter of a small main tube, the same product can be extruded from a billet with a smaller inner diameter, improving yield.

極端な場合として径加工をしなくとも肉厚加工率が太き
（とれるので冷間工程が短縮でき、原単位の低減が図れ
る。In extreme cases, the wall thickness processing rate can be increased even without diameter processing, so the cold process can be shortened and the unit consumption can be reduced.

熱間加工以上の冷間物が製作可能であり、チタン、ジル
カロイ等の難加工材を安定して抽伸できしかも径の変化
を与えなくとも可能となり、これは原子力関係の管材と
して有用となる。It is possible to produce cold-worked products that are better than hot-worked materials, and it is possible to stably draw difficult-to-process materials such as titanium and zircaloy without changing the diameter, making it useful as nuclear-related pipe materials.

押出−抽伸不可能なサイズも製作可能となるし、単純な
潤滑で冷間加工を可能とする。It becomes possible to manufacture sizes that cannot be extruded or drawn, and cold working is possible with simple lubrication.

次に本発明の拡管抽伸方法に直接使用する装置を第４図
１，２，３，４，５に基き説明する。Next, the apparatus directly used in the tube expansion and drawing method of the present invention will be explained with reference to FIGS. 1, 2, 3, 4, and 5.

第４図において、４は主シリンダであって、その伸縮動
作を介して支持ロッド５が前後進退し、該ロッド先端に
抽伸プラグベアリング２が螺子構造にて着脱自在とされ
ている。In FIG. 4, reference numeral 4 denotes a main cylinder, and a support rod 5 moves back and forth through its expansion and contraction, and a draw plug bearing 2 is detachably attached to the tip of the rod by means of a screw structure.

なお支持ロッド５はカップラー９を介して折屈自在であ
る。Note that the support rod 5 is bendable via a coupler 9.

６は対向プラテンであり、このプラテン同志は対角配置
したスクリューネジ棒７が自身がその軸心回りに回転自
在として設けられ、該ネジ棒１にクロスヘッド８を螺装
し、該ヘッド８を前後に螺進移動自在としている。Reference numeral 6 denotes an opposing platen, and each of the platens is provided with a screw threaded rod 7 arranged diagonally so as to be rotatable around its axis. It can be spirally moved back and forth.

クロスヘッド８には拡管補助シリンダ装置１０を備えて
いる。The crosshead 8 is equipped with a tube expansion auxiliary cylinder device 10.

従って、第４図１に示す管端部の外周を予を予めその断
面係数が抽伸時の引張力に耐え得る範囲内で外削して薄
肉化した母管３を支持ロッド５に挿入し、その後、支持
ロッド先端にプラグ２を螺着せしめ、第４図２で示す如
くプラグ２をダイベアリング１の孔心と合致せしめ、補
助シリンダ装置１０を母管後端面に当接した状態におい
て主シリンダ４の伸長を介してプラグベアリング２をダ
イベアリング１と対応位置せしめると共に、クロスヘッ
ド８を前進せしめて第４図３の如く準備作業の後、補助
シリンダ装置１０の伸長を介して母管先端部をダイベア
リング１の内径よりその外径が大きくならない範囲でプ
ラグベアリング２により拡管して口付は加工を施すので
ある。Therefore, the main tube 3, which has been thinned by cutting the outer periphery of the tube end shown in FIG. Thereafter, the plug 2 is screwed onto the tip of the support rod, and the plug 2 is aligned with the hole center of the die bearing 1 as shown in FIG. 4, the plug bearing 2 is placed in a corresponding position with the die bearing 1, and the crosshead 8 is moved forward. After the preparation work as shown in FIG. The pipe is expanded using a plug bearing 2 to the extent that its outer diameter does not become larger than the inner diameter of the die bearing 1, and the mouth is machined.

その後この状態において、該口付は部３Ａをダイ１とプ
ラグ２によって画成される環状空間に挿通し、第４図４
で示す如く中子１１とチャック１２を有するキャリッジ
１３を図左方へ移動せしめ、中子１１を口付は部３Ａに
内嵌すると共に、チャック１２にて掴持せしめ、第４図
５で示す如くキャリッジ１３を図右方へ移動することで
拡管抽伸がなされるのである。Thereafter, in this state, the mouth part 3A is inserted into the annular space defined by the die 1 and the plug 2, and as shown in FIG.
The carriage 13 having the core 11 and the chuck 12 is moved to the left in the figure as shown in FIG. By moving the carriage 13 to the right in the figure, the tube is expanded and drawn.

以上、本発明によれば所期目的を有効に達成でき、その
工業的価値は著大である。As described above, according to the present invention, the intended purpose can be effectively achieved, and its industrial value is significant.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of drawings]

第１図、第２図は拡管肉薄し抽伸の設計基準図であり、
第１図は抽伸前、第２図は抽伸中を示し、第３図は実設
計−例の断面図、第４図１ 、２ 、３゜４．５は抽伸
工程を示す説明図である。 １・・・・・・ダイベアリング部、２ ・・・抽伸プラ
グベアリング部、３・・・・・・母管、３Ａ・・・・・
・口付は部、１３・・・・・・キャリッジ。Figures 1 and 2 are design reference drawings for pipe expansion, thinning and drawing.
FIG. 1 shows before drawing, FIG. 2 shows during drawing, FIG. 3 is a sectional view of an actual design example, and FIG. 4 is an explanatory view showing the drawing process. 1...Die bearing part, 2...Drawing plug bearing part, 3...Main pipe, 3A...
・The opening is part, 13...carriage.

Claims (1)

【特許請求の範囲】[Claims] １ チタン、ジルカロイ等の母管口付は部を、抽伸ダイ
ベアリングおよび抽伸プラグベアリングに貫挿し、前記
口付は部をキャリッジで掴持して拡管抽伸する方法であ
って、予じめ前記母管先端部外周をその断面係数が抽伸
時の引張力に耐え得る範囲内で切削して薄肉化し、次い
で母管先端部をダイベアリングの内径よりその外径が大
きくならない範囲でプラグにより拡管して日付は加工を
施こし、その後、該口付は部をダイとプラグによって画
成される環状空間に挿通しキャリッジで把持して拡管抽
伸することを特徴とする拡管抽伸方法。1. A method of expanding the pipe by inserting a main pipe fitting part made of titanium, zircaloy, etc. into a drawing die bearing and a drawing plug bearing, holding the part with a carriage, and drawing the main pipe part in advance. The outer periphery of the pipe tip is thinned by cutting the section modulus within a range that can withstand the tensile force during drawing, and then the main pipe tip is expanded with a plug to the extent that the outer diameter does not become larger than the inner diameter of the die bearing. A method for expanding and drawing a pipe, which comprises processing the date, and then inserting the mouthpiece into an annular space defined by a die and a plug and gripping it with a carriage to expand and draw the pipe.