JPS59137170A - 複合ロールの分割スリーブ取付構造 - Google Patents
複合ロールの分割スリーブ取付構造Info
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- JPS59137170A JPS59137170A JP1323183A JP1323183A JPS59137170A JP S59137170 A JPS59137170 A JP S59137170A JP 1323183 A JP1323183 A JP 1323183A JP 1323183 A JP1323183 A JP 1323183A JP S59137170 A JPS59137170 A JP S59137170A
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- Japan
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- sleeve
- arbor
- sleeves
- composite roll
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- Prior art date
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/128—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for removing
- B22D11/1287—Rolls; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Rolls And Other Rotary Bodies (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、アーバーの外周にスリーブを挿通し、焼嵌
めその他遊嵌等の手段により接続してなる複合ロールの
改良およびその使用方法に関するものである。
めその他遊嵌等の手段により接続してなる複合ロールの
改良およびその使用方法に関するものである。
円胴部分と、これを両端で軸支持するネックとから基本
的に構成されるロールは、その用途に応じて円胴部分と
ネックとを一体的に形成した１本もののロールと、アー
バーの外周にスリーブを挿通してなるいわゆる複合ロー
ルとに大別される。
的に構成されるロールは、その用途に応じて円胴部分と
ネックとを一体的に形成した１本もののロールと、アー
バーの外周にスリーブを挿通してなるいわゆる複合ロー
ルとに大別される。
そしてこの複合ロールは、例えば連続鋳造設備における
高温のスラブ鋳片を挟圧引抜きするためのピンチロール
や、スラブの熱間搬送用ロールとして好適に使用されて
いる。より具体的には、第１図に示す連続鋳造設備にお
いて、タンディツシュ１０からモールド１２に注入され
た溶鋼は、外被のみが凝固したスラブ鋳片１４となって
垂下し、この高温のスラブ鋳片１４は一連のサポートロ
ール１６．ガイドロール１８およびピンチロール２０に
より安定的に送出されるようになっている。
高温のスラブ鋳片を挟圧引抜きするためのピンチロール
や、スラブの熱間搬送用ロールとして好適に使用されて
いる。より具体的には、第１図に示す連続鋳造設備にお
いて、タンディツシュ１０からモールド１２に注入され
た溶鋼は、外被のみが凝固したスラブ鋳片１４となって
垂下し、この高温のスラブ鋳片１４は一連のサポートロ
ール１６．ガイドロール１８およびピンチロール２０に
より安定的に送出されるようになっている。
これらのロールは高温のスラブ鋳片１４に接触すること
により表面温度が６００〜８５０℃程度にまで上昇する
ので、従来は第２図に示すようにロール本体をなすアー
バー２２の外周にマルテンサイト系ステンレス鋼やクロ
ム・モリブデン鋼等の耐熱合金を材質とする１本ものの
スリーブ２４を挿通し、焼嵌めその他遊嵌接続した複合
ロールが使用されている。なおこの複合ロールでは、ス
リーブ２４の表面が高温に晒されて膨張するが、アーバ
ー２２はその中心に穿設した通孔２６を介して冷却水が
貫流していて余り温度上昇しないので、両者間に相当の
温度差が生じ、熱膨張の大きいスリーブ２４はアーバー
２２に対する締付力が低下する事態が生ずる。このため
、第２図の破線で示す円形部分Ａにおいて、第３図（ａ
）乃至（ｄ）に示すようにスリーブ２４の１端部をアー
バー２２に対して溶接２８．ピン止め３０その他ねじ止
め３２により固定し、該スリーブ２４の他端部はフリー
として、スリーブ２４が長手方向に伸縮し得るよう構成
しである。
により表面温度が６００〜８５０℃程度にまで上昇する
ので、従来は第２図に示すようにロール本体をなすアー
バー２２の外周にマルテンサイト系ステンレス鋼やクロ
ム・モリブデン鋼等の耐熱合金を材質とする１本ものの
スリーブ２４を挿通し、焼嵌めその他遊嵌接続した複合
ロールが使用されている。なおこの複合ロールでは、ス
リーブ２４の表面が高温に晒されて膨張するが、アーバ
ー２２はその中心に穿設した通孔２６を介して冷却水が
貫流していて余り温度上昇しないので、両者間に相当の
温度差が生じ、熱膨張の大きいスリーブ２４はアーバー
２２に対する締付力が低下する事態が生ずる。このため
、第２図の破線で示す円形部分Ａにおいて、第３図（ａ
）乃至（ｄ）に示すようにスリーブ２４の１端部をアー
バー２２に対して溶接２８．ピン止め３０その他ねじ止
め３２により固定し、該スリーブ２４の他端部はフリー
として、スリーブ２４が長手方向に伸縮し得るよう構成
しである。
このように−従来の複合ロールでは、スリーブのアーバ
ーに対する長手方向の伸縮を許容する設計にはなってい
るが、実際にはスリーブ２４は前述したように高温の連
鋳スラブに接触して高温に晒され、またガイドロール群
は冷却水がスプレーされて強制急冷されて温度の昇降変
化が激しく、しかもスリーブ２４のアーバー２２に対す
る伸縮もその長手方向全域に亘って均一に行われるとは
限うナいため、スリーブが中央部分で膨らむフクレ現象
を呈したり、またヒートクラックを生じたりする難点が
あった。殊にピンチロール群では、スラブ鋳片の厚みを
均一にするためロール間隔の微調節を行い、最適の圧下
刃となるよう調整されているが、このピンチロールに前
記フクレ現象を生じるとスラブ鋳片自体の品質に悪影響
を及ぼすことは明らかである。
ーに対する長手方向の伸縮を許容する設計にはなってい
るが、実際にはスリーブ２４は前述したように高温の連
鋳スラブに接触して高温に晒され、またガイドロール群
は冷却水がスプレーされて強制急冷されて温度の昇降変
化が激しく、しかもスリーブ２４のアーバー２２に対す
る伸縮もその長手方向全域に亘って均一に行われるとは
限うナいため、スリーブが中央部分で膨らむフクレ現象
を呈したり、またヒートクラックを生じたりする難点が
あった。殊にピンチロール群では、スラブ鋳片の厚みを
均一にするためロール間隔の微調節を行い、最適の圧下
刃となるよう調整されているが、このピンチロールに前
記フクレ現象を生じるとスラブ鋳片自体の品質に悪影響
を及ぼすことは明らかである。
また、前記連続鋳造設備のように高温の熱影響を受ける
個所での使用以外にも、長尺の複合ロールが過酷な作業
環境で使用される場合がある。この場合スリーブが均一
に摩耗せず片減りするときは、その都度長尺のスリーブ
全体を交換するのは極めて夕経済であるので、その片減
りした個所のみ補修できれば便利である。
個所での使用以外にも、長尺の複合ロールが過酷な作業
環境で使用される場合がある。この場合スリーブが均一
に摩耗せず片減りするときは、その都度長尺のスリーブ
全体を交換するのは極めて夕経済であるので、その片減
りした個所のみ補修できれば便利である。
本発明は、前述した従来技術に係る複合ロールに内在す
る難点を解決することを目的として案出されたものであ
って、スリーブを複数個に分割し、これらの複数個のス
リーブ中央くとも中間に位置するスリーブがアーバーの
両長手力向に摺動可能でかつ円周方向に回動不能となる
よう取−付けることにより、各スリーブが受ける伸縮負
荷を最少に押え、前記フクレ現象やヒートクラックの発
生を防止すると共に、各スリーブ群中摩耗損傷したスリ
ーブのみの交換を容易に、なし得るようにしたものであ
る。
る難点を解決することを目的として案出されたものであ
って、スリーブを複数個に分割し、これらの複数個のス
リーブ中央くとも中間に位置するスリーブがアーバーの
両長手力向に摺動可能でかつ円周方向に回動不能となる
よう取−付けることにより、各スリーブが受ける伸縮負
荷を最少に押え、前記フクレ現象やヒートクラックの発
生を防止すると共に、各スリーブ群中摩耗損傷したスリ
ーブのみの交換を容易に、なし得るようにしたものであ
る。
従って本発明に係る複合ロールは、アーバーと、このア
ーバーの外周に挿通される複数個の分割スリーブとから
なり、前記複数個のスリーブは隣接し合う各スリーブ間
に所定の膨張代を有し、また前記複数個のスリーブ中央
くとも中間に位置するスリーブは前記アーバーの両長手
方向に摺動可能でかつ円周方向には回動不能となるよう
該アーバーに取付けたことを特徴とする。
ーバーの外周に挿通される複数個の分割スリーブとから
なり、前記複数個のスリーブは隣接し合う各スリーブ間
に所定の膨張代を有し、また前記複数個のスリーブ中央
くとも中間に位置するスリーブは前記アーバーの両長手
方向に摺動可能でかつ円周方向には回動不能となるよう
該アーバーに取付けたことを特徴とする。
ところで、このように構成した本発明に係る複合ロール
を、所定間隔離間させて多数平行に順次配設して使用す
る場合において、隣接し合う複合ロールに形成される各
膨張代が全体として一直線に整列するよう配列されると
、例えば連続鋳造設備等では連鋳スラブに冷却症が付く
等の不都合が生ずる。
を、所定間隔離間させて多数平行に順次配設して使用す
る場合において、隣接し合う複合ロールに形成される各
膨張代が全体として一直線に整列するよう配列されると
、例えば連続鋳造設備等では連鋳スラブに冷却症が付く
等の不都合が生ずる。
これを未然に防止するため、本願の別の発明に係る複合
ロールの使用方法は、アーバーと、このアーバーの外周
に挿通される複数個の分割スリーブとからなり、前記複
数個のスリーブは隣接し合う各スリーブ間に所定の膨張
代を有し、また前記複数個のスリーブ中央くとも中間に
位置するスリーブは前記アーバーの両長手方向に摺動可
能でがつ円周方向には回動不能となるよう該アーバーに
取付けてなる複合ロールを所定間隔離間させて多数平行
に配設するに際し、各複合ロールに形成されている前記
膨張代が当該複合ロールと隣接し合う別の複合ロールに
形成されている膨張代に対し相互にｓｕｍし合うよう配
列使用することを特徴とする。
ロールの使用方法は、アーバーと、このアーバーの外周
に挿通される複数個の分割スリーブとからなり、前記複
数個のスリーブは隣接し合う各スリーブ間に所定の膨張
代を有し、また前記複数個のスリーブ中央くとも中間に
位置するスリーブは前記アーバーの両長手方向に摺動可
能でがつ円周方向には回動不能となるよう該アーバーに
取付けてなる複合ロールを所定間隔離間させて多数平行
に配設するに際し、各複合ロールに形成されている前記
膨張代が当該複合ロールと隣接し合う別の複合ロールに
形成されている膨張代に対し相互にｓｕｍし合うよう配
列使用することを特徴とする。
次に、本発明に係る複合ロールにつき、好適な実施例を
挙げて添付図面を参照しながら以下詳細に説明する・。
挙げて添付図面を参照しながら以下詳細に説明する・。
第４図は本発明に係る複合ロール３４の一実施例を示す
一部切欠側面図、第５図は第４図に示す複合ロールの斜
視図である。図示の複合ロール３４は、中心軸方向に冷
却水貫流用の通孔３６を穿設したアーバー３８と、この
アーバー３８の外周に挿通した複数個の分割スリーブ４
０ａ〜４０ｎとから基本的に構成されている。すなわち
、スリーブは第４図の場合、第１スリーブ４０ａ、中間
に位置する第２スリーブ４０ｂ、第３スリーブ４０ｃの
３つのセグメントに分割されており、前記複数個の分割
スリーブは夫々隣接し合う各スリーブ間に所定の膨張代
ｇが形成されるような配列になっている。この膨張代ｇ
の寸法は、スリーブ４０に固有の熱膨張系数、上昇温度
限界その地核スリーブ４０とアーバー３８との温度膨張
差等を考慮して、具体的に最適値が決定される。
一部切欠側面図、第５図は第４図に示す複合ロールの斜
視図である。図示の複合ロール３４は、中心軸方向に冷
却水貫流用の通孔３６を穿設したアーバー３８と、この
アーバー３８の外周に挿通した複数個の分割スリーブ４
０ａ〜４０ｎとから基本的に構成されている。すなわち
、スリーブは第４図の場合、第１スリーブ４０ａ、中間
に位置する第２スリーブ４０ｂ、第３スリーブ４０ｃの
３つのセグメントに分割されており、前記複数個の分割
スリーブは夫々隣接し合う各スリーブ間に所定の膨張代
ｇが形成されるような配列になっている。この膨張代ｇ
の寸法は、スリーブ４０に固有の熱膨張系数、上昇温度
限界その地核スリーブ４０とアーバー３８との温度膨張
差等を考慮して、具体的に最適値が決定される。
また各スリーブの材質は、当該複合ロールが使用される
作業環境に応じて適切なものが採用され、前記連続鋳造
設備に使用する場合は、マルテンサイト系ステンレス鋼
やクロム・モリブデン鋼等の耐熱合金が材質とされる。
作業環境に応じて適切なものが採用され、前記連続鋳造
設備に使用する場合は、マルテンサイト系ステンレス鋼
やクロム・モリブデン鋼等の耐熱合金が材質とされる。
また前記複数個のスリーブ４０ａ〜４０ｃの夫々は、ア
ーバー３８の両長手力向に摺動可能でかつ円周方向には
回動不能となるよう、該アーバー３８に適宜の手段によ
り取付けられている。この場合、「各セグメントとして
の分割スリーブ４０がアごバー３８の両長手方向に摺動
可能」とは、該分割゛スリーブ４０が高温上昇して熱膨
張した際に、該スリーブがアーバー３８の両長手方向に
沿って前記膨張代ｇを狭める方向に伸張可能であること
を指称し、分割スリーブ４０がアーバー３８に対して面
長手方向に常に自由にスライドし得る状態で遊嵌されて
いることを意味するものではない。
ーバー３８の両長手力向に摺動可能でかつ円周方向には
回動不能となるよう、該アーバー３８に適宜の手段によ
り取付けられている。この場合、「各セグメントとして
の分割スリーブ４０がアごバー３８の両長手方向に摺動
可能」とは、該分割゛スリーブ４０が高温上昇して熱膨
張した際に、該スリーブがアーバー３８の両長手方向に
沿って前記膨張代ｇを狭める方向に伸張可能であること
を指称し、分割スリーブ４０がアーバー３８に対して面
長手方向に常に自由にスライドし得る状態で遊嵌されて
いることを意味するものではない。
各分割スリーブ４０をアーバー３８に接続して、アーバ
ー３８に加えられた回転駆動力を該スリーブ４０に伝達
するための手段としては、各種のものが採用されるが、
本実施例ではアーバー３８に固定したキー４２と、各ス
リーブ端部に設けたキー溝４４とによるキー結合が好適
に使用されている。例えば、第４図および第５図におい
て、分割スリーブ４０ａの一方の円周端縁部には１８０
゜間隔で２つのキー溝４４ａが穿設され、また他方の円
周端縁部には前記キー溝４４ａに対し９０°の位相角を
もって、同じく１８０°間隔で２つのキー溝４４ｂが穿
設されている。そしてこのスリーブ４０ａをアーバー３
８の外周に挿通した後、各キー溝４４ａ、４４ｂの対応
個所においてキー４２ａ。
ー３８に加えられた回転駆動力を該スリーブ４０に伝達
するための手段としては、各種のものが採用されるが、
本実施例ではアーバー３８に固定したキー４２と、各ス
リーブ端部に設けたキー溝４４とによるキー結合が好適
に使用されている。例えば、第４図および第５図におい
て、分割スリーブ４０ａの一方の円周端縁部には１８０
゜間隔で２つのキー溝４４ａが穿設され、また他方の円
周端縁部には前記キー溝４４ａに対し９０°の位相角を
もって、同じく１８０°間隔で２つのキー溝４４ｂが穿
設されている。そしてこのスリーブ４０ａをアーバー３
８の外周に挿通した後、各キー溝４４ａ、４４ｂの対応
個所においてキー４２ａ。
４２ｂをアーバー３８にボルト締めその他溶接等の手段
で固定することにより、分割スリーブ４０ａをアーバー
３８に対し、両長手力向へは摺動可能でかつ円周方向に
は回動不可能となるよう取付けることができる。また他
の分割スリーブ４０ｂ、４０ｃにおいても、同様の手段
によりキー結合されている。なお、キー４２は、第６図
（ａ）乃至（Ｃ）に示すように断面円形、長円形その地
条角形等の形状に適宜選択して、特定個所に応力が集中
するのを回避するのが望ましい。
で固定することにより、分割スリーブ４０ａをアーバー
３８に対し、両長手力向へは摺動可能でかつ円周方向に
は回動不可能となるよう取付けることができる。また他
の分割スリーブ４０ｂ、４０ｃにおいても、同様の手段
によりキー結合されている。なお、キー４２は、第６図
（ａ）乃至（Ｃ）に示すように断面円形、長円形その地
条角形等の形状に適宜選択して、特定個所に応力が集中
するのを回避するのが望ましい。
このように、各分割スリーブ４０の側円周端縁部に穿設
されるキー溝４４および対応のキー４２は、順次千鳥状
に所定の位相角をもって配列するのが好ましく、その実
施例を第７図（ａ）乃至（Ｃ）に示す。第７図（ａ）は
、キー溝４４ａ、４４ｂが第４図および第５図に示す如
く９０°の位相角をもって千鳥配列されるものであり、
第７図（ｂ）は、１２０゜間隔で３つのキー溝４４ａが
一方のスリーブ円周端縁部に穿設され、これに対し他方
のスリーブ円周端縁部には、６０°の位相角をもって同
様に１２０″間隔で３つのキー溝４４’ｂが穿設されて
いる状態を示す。また第７図（Ｃ）は、９０°間隔で４
つのキー溝４４ａが穿設され、これに対し４５°の位相
角をもって同様に９０°間隔で４つのキー溝４４ｂが穿
設されている状態を示すが、必ずしもこれらの位相角に
よる千鳥配列であることを必要とするものではない。な
お、第４図に示す如く、キー４２の頂部は、分割スリー
ブ４０の表面レベルより下方に位置するよう設定される
こと勿論である。
されるキー溝４４および対応のキー４２は、順次千鳥状
に所定の位相角をもって配列するのが好ましく、その実
施例を第７図（ａ）乃至（Ｃ）に示す。第７図（ａ）は
、キー溝４４ａ、４４ｂが第４図および第５図に示す如
く９０°の位相角をもって千鳥配列されるものであり、
第７図（ｂ）は、１２０゜間隔で３つのキー溝４４ａが
一方のスリーブ円周端縁部に穿設され、これに対し他方
のスリーブ円周端縁部には、６０°の位相角をもって同
様に１２０″間隔で３つのキー溝４４’ｂが穿設されて
いる状態を示す。また第７図（Ｃ）は、９０°間隔で４
つのキー溝４４ａが穿設され、これに対し４５°の位相
角をもって同様に９０°間隔で４つのキー溝４４ｂが穿
設されている状態を示すが、必ずしもこれらの位相角に
よる千鳥配列であることを必要とするものではない。な
お、第４図に示す如く、キー４２の頂部は、分割スリー
ブ４０の表面レベルより下方に位置するよう設定される
こと勿論である。
また、第４図に示す実施例では、３つ存在する分割スリ
ーブ４０ａ乃至４０ｃの何れもがキー結合されて、アー
バー３８に対し面長手方向に摺動可能となるよう構成さ
れている。しかしながら本発明では、このように全ての
分割スリーブが両長手力向に摺動可能であることが要件
ではなく、複数個のスリーブ中、少くとも中間に位置す
るスリーブだけがアーバーの両長手力向に摺動可能でか
つ円周方向には回動不能となるよう取付けられ゛ておれ
ばよい。例えば、第８図に示すようにアーパー３８の各
端部近傍に位置する分割スリーブ４０ａおよび４０ｃの
一方の円周端縁部を第３図に示した如き手段、例えば溶
接４６によりアーバー３８に固定し、中間に位置する分
割スリーブ４０ｂのみがキー結合されて、両長手方向に
摺動可能に取付けられるよう構成してもよいこと勿論で
ある。
ーブ４０ａ乃至４０ｃの何れもがキー結合されて、アー
バー３８に対し面長手方向に摺動可能となるよう構成さ
れている。しかしながら本発明では、このように全ての
分割スリーブが両長手力向に摺動可能であることが要件
ではなく、複数個のスリーブ中、少くとも中間に位置す
るスリーブだけがアーバーの両長手力向に摺動可能でか
つ円周方向には回動不能となるよう取付けられ゛ておれ
ばよい。例えば、第８図に示すようにアーパー３８の各
端部近傍に位置する分割スリーブ４０ａおよび４０ｃの
一方の円周端縁部を第３図に示した如き手段、例えば溶
接４６によりアーバー３８に固定し、中間に位置する分
割スリーブ４０ｂのみがキー結合されて、両長手方向に
摺動可能に取付けられるよう構成してもよいこと勿論で
ある。
更に、スリーブ４０が肉厚の場合は、第９図に示すよう
にスリーブ円周端縁部に穿設されるキー溝４４を切欠溝
としないで有底溝とすることもできる。この場合は、キ
ー溝４４がスリーブ４０の外周に切欠溝として露呈しな
いので、連続鋳造設備におけるニラピングロール等に採
用すれば、スラブ鋳片の表面に溝跡をつけることがなく
、好適である。
にスリーブ円周端縁部に穿設されるキー溝４４を切欠溝
としないで有底溝とすることもできる。この場合は、キ
ー溝４４がスリーブ４０の外周に切欠溝として露呈しな
いので、連続鋳造設備におけるニラピングロール等に採
用すれば、スラブ鋳片の表面に溝跡をつけることがなく
、好適である。
また、第１０図および第１１図は本発明に係る複合ロー
ルの更に別の実施例を示すものであって。
ルの更に別の実施例を示すものであって。
前記キー溝およびキーを使用することなく各分割スリー
ブ４０ａ乃至４０ｎをアーバー３８に挿通接続する構成
を採用している。すなわち、図示の実施例において複数
のスリーブの集合からなるロールの両端部に位置する分
割スリーブ４０ａおよび４０ｎの各外側端部は、アーバ
ー３８に夫々溶接固定されている（符号４６）。そして
前記分割スリーブ４０ａおよび４０ｎに挾まれて中間に
位置する各分割スリーブ４０ｂ乃至４０ ｎ−ｉは、第
１１図に示すように夫々その開放端面部に周方向に連続
する凹凸段部４８を有し、これらの各分割スリーブの凹
凸段部４８は、隣接する分割スリーブの凹凸段部４８と
相互に噛み合うようにして連結されるようになっている
。例えば第１１図において１分割スリーブ４０ｂの右端
部に位置する凹凸段部４８は、周方向の幅（山部）が大
きい凸部５０ａと周方向の幅（谷部）が小さい凹部５２
ａとの繰返しとして形成されており、各凸部５０ａの谷
部から山部への立上り面は若干のテーパ（角度α）が付
されている。また分割スリーブ４０ｃの左端部に位置す
る凹凸段部４８は、周方向の幅（山部）が小さい凸部５
０ｂと周方向の幅（谷部）が大きい凹部５２ｂとの繰返
しとして形成されており、各凹部５２ｂの谷部から山部
への立上り面は若干のテーパ（角度β）が付されていて
、かつ前記角部α≠角度βとなっている。そして凸部５
０ａは凹部５２ｂに噛み合い、凹部５２ａは凸部５０ｂ
と噛み合うようになっているが、前記の如く各テーパの
角度αおよびβは相違しているので、図示のように隣接
し合う各スリーブの凹部および凸部はその輪郭において
密着的に当接することはなく、アーバーの軸方向に若干
の膨張代ｇを保持している。但し、凹凸係合はしている
から、各分割スリーブは円周方向には回動し得ない。す
なわち、第１０図および第１１図に示す構造によっても
、複数個の分割スリーブ中央くとも中間に位置するスリ
ーブは、アーバー３８の長手方向に摺動可能でかつ円周
方向に回動不能に取付けられていることになる。
ブ４０ａ乃至４０ｎをアーバー３８に挿通接続する構成
を採用している。すなわち、図示の実施例において複数
のスリーブの集合からなるロールの両端部に位置する分
割スリーブ４０ａおよび４０ｎの各外側端部は、アーバ
ー３８に夫々溶接固定されている（符号４６）。そして
前記分割スリーブ４０ａおよび４０ｎに挾まれて中間に
位置する各分割スリーブ４０ｂ乃至４０ ｎ−ｉは、第
１１図に示すように夫々その開放端面部に周方向に連続
する凹凸段部４８を有し、これらの各分割スリーブの凹
凸段部４８は、隣接する分割スリーブの凹凸段部４８と
相互に噛み合うようにして連結されるようになっている
。例えば第１１図において１分割スリーブ４０ｂの右端
部に位置する凹凸段部４８は、周方向の幅（山部）が大
きい凸部５０ａと周方向の幅（谷部）が小さい凹部５２
ａとの繰返しとして形成されており、各凸部５０ａの谷
部から山部への立上り面は若干のテーパ（角度α）が付
されている。また分割スリーブ４０ｃの左端部に位置す
る凹凸段部４８は、周方向の幅（山部）が小さい凸部５
０ｂと周方向の幅（谷部）が大きい凹部５２ｂとの繰返
しとして形成されており、各凹部５２ｂの谷部から山部
への立上り面は若干のテーパ（角度β）が付されていて
、かつ前記角部α≠角度βとなっている。そして凸部５
０ａは凹部５２ｂに噛み合い、凹部５２ａは凸部５０ｂ
と噛み合うようになっているが、前記の如く各テーパの
角度αおよびβは相違しているので、図示のように隣接
し合う各スリーブの凹部および凸部はその輪郭において
密着的に当接することはなく、アーバーの軸方向に若干
の膨張代ｇを保持している。但し、凹凸係合はしている
から、各分割スリーブは円周方向には回動し得ない。す
なわち、第１０図および第１１図に示す構造によっても
、複数個の分割スリーブ中央くとも中間に位置するスリ
ーブは、アーバー３８の長手方向に摺動可能でかつ円周
方向に回動不能に取付けられていることになる。
本発明に係る複合ロールは、前述したようにアーバー外
周に挿通されるスリーブが複数のセグメントに分割され
ているので、例えば連続鋳造設備におけるピンチロール
やスラブの熱間搬送用ロールの如く高温に晒されて熱膨
張し易い用途に使用しても、少くとも中間に位置する分
割スリーブが両長手力向に伸張し、このためスリーブ全
体の伸縮負荷は小さく押えることができるので、従来の
如く１本もののスリーブの中央部が膨張するフクレ現象
や、ヒートクラックの発生を未然かつ有効に防止するこ
とができる。従って補修に要する経費節減並びにスラブ
鋳片の品質向上に著しく寄与するものである。
周に挿通されるスリーブが複数のセグメントに分割され
ているので、例えば連続鋳造設備におけるピンチロール
やスラブの熱間搬送用ロールの如く高温に晒されて熱膨
張し易い用途に使用しても、少くとも中間に位置する分
割スリーブが両長手力向に伸張し、このためスリーブ全
体の伸縮負荷は小さく押えることができるので、従来の
如く１本もののスリーブの中央部が膨張するフクレ現象
や、ヒートクラックの発生を未然かつ有効に防止するこ
とができる。従って補修に要する経費節減並びにスラブ
鋳片の品質向上に著しく寄与するものである。
しかも各分割スリーブはアーバーへの装着および取外し
が容易となるよう構成されているので、必ずしも高熱環
境で使用される複合ロールに限らなくとも、過酷な作業
環境下で使用されて該ロールに部分的な片減りが生ずる
ような場合にも好適に使用される。この場合は、片減り
した部分の分割スリーブのみをそっくり交換すればよい
ので、長尺の１本もののスリーブを全て交換補修する場
合に比べて、大幅な経費節減が達成される。
が容易となるよう構成されているので、必ずしも高熱環
境で使用される複合ロールに限らなくとも、過酷な作業
環境下で使用されて該ロールに部分的な片減りが生ずる
ような場合にも好適に使用される。この場合は、片減り
した部分の分割スリーブのみをそっくり交換すればよい
ので、長尺の１本もののスリーブを全て交換補修する場
合に比べて、大幅な経費節減が達成される。
次に、本願の別の発明に係る前記複合ロールの使用方法
について説明する。前述の構成を有する複合ロールを、
第１２図に示すように所定間隔離間させて多数平行に順
次配設すると、各複合ロール３４に形成される各膨張代
ｇは、隣接する別の複合ロールに形成される膨張代ｇと
一直線に整列してしまうことになる。従って、この配列
構成を例えば前記連続鋳造設備に採用すると、前記膨張
代ｇを形成する各分割スリーブ４ｏの端縁部近傍は中央
部分に比べて温度降下が大きくなる。このため、未硬化
状態にある連鋳スラブ１４が各複合ロールの膨張代ｇと
接触する部分は過度に冷却されて均一な熱分布を保持し
得なくなり、スラブ表面にいわゆる冷却層が付く不都合
が指摘される。
について説明する。前述の構成を有する複合ロールを、
第１２図に示すように所定間隔離間させて多数平行に順
次配設すると、各複合ロール３４に形成される各膨張代
ｇは、隣接する別の複合ロールに形成される膨張代ｇと
一直線に整列してしまうことになる。従って、この配列
構成を例えば前記連続鋳造設備に採用すると、前記膨張
代ｇを形成する各分割スリーブ４ｏの端縁部近傍は中央
部分に比べて温度降下が大きくなる。このため、未硬化
状態にある連鋳スラブ１４が各複合ロールの膨張代ｇと
接触する部分は過度に冷却されて均一な熱分布を保持し
得なくなり、スラブ表面にいわゆる冷却層が付く不都合
が指摘される。
そこで、本発明では、前記複合ロールを所定間隔離間さ
せて多数平行に配設するに際し、第１３図に示すように
各複合ロール３４に形成される膨張代ｇが、当該複合ロ
ール３４と隣接し合う別の複合ロール３４に形成されて
いる膨張代ｇに対し、相互に岨艶させて（すなわち、−
直線に整列し合わないよう）配列使用する。これによっ
て、複合ロール群に当接しつつ搬送される連鋳スラブ１
４は、各スリーブの温度降下の大きい膨張代形成縁部に
ランダムに接触することになるので、前記冷却層が生ず
る惧れは完全に回避される。従ってスラブの品質管理に
大きく寄与することになる。
せて多数平行に配設するに際し、第１３図に示すように
各複合ロール３４に形成される膨張代ｇが、当該複合ロ
ール３４と隣接し合う別の複合ロール３４に形成されて
いる膨張代ｇに対し、相互に岨艶させて（すなわち、−
直線に整列し合わないよう）配列使用する。これによっ
て、複合ロール群に当接しつつ搬送される連鋳スラブ１
４は、各スリーブの温度降下の大きい膨張代形成縁部に
ランダムに接触することになるので、前記冷却層が生ず
る惧れは完全に回避される。従ってスラブの品質管理に
大きく寄与することになる。
第１図は連続鋳造設備におけるロール群の概略説明図、
第２図は従来技術に係る複合ロールの縦断面図、第３図
（ａ）乃至（ｄ）は第２図に破線で示す円形部分Ａの拡
大断面図、第４図は本発明に係る複合ロールの一実施例
の一部切欠側面図、第５図は第４図に示す複合ロールの
斜視図、第６図（ａ）乃至（Ｃ）はキーの断面形状を示
す説明図、第７図（ａ）乃至（ｃ）は千鳥配列されるキ
ー溝の説明図、第８図は本発明に係る複合ロールの別の
実施例を示す側面図、第９図は肉厚のスリーブをアーバ
ーに接続する場合のキー結合の別の実施例を示す斜視図
、第１０図は本発明に係る複合ロールの更に別の実施例
の縦断面図、第１１図は第１０図に示す分割スリーブの
一部展開図、第１２図は複合ロール群の配設例を示す概
略図、第１３図は本発明に係る、複合ロールの使用方法
を実施するための複合ロール群の配設例を示す概略図で
ある。 ３８・・・・アーバー ４０・・・・スリーブｇ・
・・・膨張代
第２図は従来技術に係る複合ロールの縦断面図、第３図
（ａ）乃至（ｄ）は第２図に破線で示す円形部分Ａの拡
大断面図、第４図は本発明に係る複合ロールの一実施例
の一部切欠側面図、第５図は第４図に示す複合ロールの
斜視図、第６図（ａ）乃至（Ｃ）はキーの断面形状を示
す説明図、第７図（ａ）乃至（ｃ）は千鳥配列されるキ
ー溝の説明図、第８図は本発明に係る複合ロールの別の
実施例を示す側面図、第９図は肉厚のスリーブをアーバ
ーに接続する場合のキー結合の別の実施例を示す斜視図
、第１０図は本発明に係る複合ロールの更に別の実施例
の縦断面図、第１１図は第１０図に示す分割スリーブの
一部展開図、第１２図は複合ロール群の配設例を示す概
略図、第１３図は本発明に係る、複合ロールの使用方法
を実施するための複合ロール群の配設例を示す概略図で
ある。 ３８・・・・アーバー ４０・・・・スリーブｇ・
・・・膨張代
Claims (2)
- （１）アーバーと、このアーバーの外周に挿通される複
数個の分割スリーブとからなり、前記複数個のスリーブ
は隣接し合う各スリーブ間に所定の膨張代を有し、また
前記複数個のスリーブ中央くとも中間に位置するスリー
ブは前記アーバーの両長手方向に摺動可能でかつ円周方
向には回動不能となるよう該アーバーに取付けたことを
特徴とする複合ロール。 - （２）アーバーと、このアーバーの外周に挿通される複
数個の分割スリーブとからなり、前記複数個のスリーブ
は隣接し合う各スリーブ間に所定の膨張代を有し、また
前記複数個のスリーブ中央くとも中間に位置するスリー
ブは前１己アーバーの両長手方向に摺動可能でかつ円周
方向には回動不能となるよう該アーバーに取付けてなる
複合ロールを所定間隔離間させて多数平行に配設するに
際し、各複合ロールに形成されている前記膨張代が当該
複合ロールと隣接し合う別の複合ロールに形成されてい
る膨張代に対し相互に１ｉｌｌｌｌｉＬ合うよう配列使
用することを特徴とする纏合ロールの使用方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1323183A JPS59137170A (ja) | 1983-01-28 | 1983-01-28 | 複合ロールの分割スリーブ取付構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1323183A JPS59137170A (ja) | 1983-01-28 | 1983-01-28 | 複合ロールの分割スリーブ取付構造 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59137170A true JPS59137170A (ja) | 1984-08-07 |
| JPH0428466B2 JPH0428466B2 (ja) | 1992-05-14 |
Family
ID=11827407
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1323183A Granted JPS59137170A (ja) | 1983-01-28 | 1983-01-28 | 複合ロールの分割スリーブ取付構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59137170A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2012045935A1 (fr) * | 2010-10-07 | 2012-04-12 | Snecma Propulsion Solide | Rouleau en materiau composite pour recuit haute temperature |
| CN109759551A (zh) * | 2018-12-10 | 2019-05-17 | 上海宝钢工业技术服务有限公司 | 具有预埋结构的组合辊及制造方法 |
| EP3985267A1 (en) * | 2020-10-16 | 2022-04-20 | Hamilton Sundstrand Corporation | Fastener joints with enhanced strength for composite components |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4834893U (ja) * | 1971-08-31 | 1973-04-26 | ||
| JPS5588919A (en) * | 1978-12-27 | 1980-07-05 | Kuroki Kogyosho:Kk | Carrier roll for hot metallic billet |
| JPS57132758U (ja) * | 1981-02-10 | 1982-08-18 | ||
| JPS586719A (ja) * | 1982-05-10 | 1983-01-14 | Kuroki Kogyosho:Kk | 熱間金属片移送用ロ−ル |
| JPS5893549A (ja) * | 1981-11-30 | 1983-06-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | スリ−ブ式ロ−ル |
-
1983
- 1983-01-28 JP JP1323183A patent/JPS59137170A/ja active Granted
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4834893U (ja) * | 1971-08-31 | 1973-04-26 | ||
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|---|---|---|---|---|
| WO2012045935A1 (fr) * | 2010-10-07 | 2012-04-12 | Snecma Propulsion Solide | Rouleau en materiau composite pour recuit haute temperature |
| FR2965868A1 (fr) * | 2010-10-07 | 2012-04-13 | Snecma Propulsion Solide | Rouleau en materiau composite pour recuit haute temperature |
| JP2013545888A (ja) * | 2010-10-07 | 2013-12-26 | エラクレス | 高温アニール用の複合材料ローラ |
| US9200668B2 (en) | 2010-10-07 | 2015-12-01 | Herakles | Composite material roller for high-temperature annealing |
| CN109759551A (zh) * | 2018-12-10 | 2019-05-17 | 上海宝钢工业技术服务有限公司 | 具有预埋结构的组合辊及制造方法 |
| EP3985267A1 (en) * | 2020-10-16 | 2022-04-20 | Hamilton Sundstrand Corporation | Fastener joints with enhanced strength for composite components |
| US11371549B2 (en) | 2020-10-16 | 2022-06-28 | Hamilton Sundstrand Corporation | Fastener joints with enhanced strength for composite components |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0428466B2 (ja) | 1992-05-14 |
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