JPS59133320A - 強度および耐摩耗性の優れた鋼部材の製造方法 - Google Patents
強度および耐摩耗性の優れた鋼部材の製造方法Info
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- JPS59133320A JPS59133320A JP803883A JP803883A JPS59133320A JP S59133320 A JPS59133320 A JP S59133320A JP 803883 A JP803883 A JP 803883A JP 803883 A JP803883 A JP 803883A JP S59133320 A JPS59133320 A JP S59133320A
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/28—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for plain shafts
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、デファレンシャルピニオンシャフトあるいは
ピストンピン等として使用されるシャフト部材の製造方
法に関するものである。
ピストンピン等として使用されるシャフト部材の製造方
法に関するものである。
この種のシャフト部材には、表面の耐摩耗、耐焼付性と
曲げ強度(例えば芯部硬度Hv 、2 j O〜JjO
)とが要求されるところから、従来法のような処理を施
したものが用いられていた。
曲げ強度(例えば芯部硬度Hv 、2 j O〜JjO
)とが要求されるところから、従来法のような処理を施
したものが用いられていた。
0)肌焼用合金鋼(例えばクロム鋼、クロムモリブデン
鋼等)の浸炭焼入処理。
鋼等)の浸炭焼入処理。
(ロ)前記(イ)の処理後、クロムメッキあるいはニッ
クルーリンメッキ処理。
クルーリンメッキ処理。
(/ウ 機械構造用合金鋼(例えば機械構造用炭素鋼
、クロム鋼等)の焼入れ焼戻し後、部分モリブデン溶射
処理。
、クロム鋼等)の焼入れ焼戻し後、部分モリブデン溶射
処理。
ところが上記(イ)の場合、この種のシャフト部材とし
て使用する場合、表面の耐摩耗性、耐焼付性に余裕がな
く、上記(ロ)およびG/9の場合、表面の耐摩耗性、
耐焼付性は良好となるが、コストアップとなるという難
点がちった。
て使用する場合、表面の耐摩耗性、耐焼付性に余裕がな
く、上記(ロ)およびG/9の場合、表面の耐摩耗性、
耐焼付性は良好となるが、コストアップとなるという難
点がちった。
一方、クロムメッキやモリブデン溶射に近い耐摩耗性、
耐焼付性を得る低コストの処理方法として、軟窒化処理
が知られているが、ところが、該軟窒化処理は370−
!;10℃という温度下において行なわれるため、従来
のような焼入れによって芯部硬度を得る方法では、軟窒
化処理によって焼戻し効果を受けることとなり、芯部硬
度が低下するという問題がちった。
耐焼付性を得る低コストの処理方法として、軟窒化処理
が知られているが、ところが、該軟窒化処理は370−
!;10℃という温度下において行なわれるため、従来
のような焼入れによって芯部硬度を得る方法では、軟窒
化処理によって焼戻し効果を受けることとなり、芯部硬
度が低下するという問題がちった。
本発明は、上記問題点に鑑み、バナジウムを添加された
鋼素材(所謂非調質鋼)が熱間圧延後の冷却速度を適当
に選ぶことによって、芯部硬度が高まるとともに、所定
量のバナジウムを添加することによって軟窒化処理温度
において焼戻し効果を受けないことおよび軟窒化特性が
良好であることに着目して、強度および耐摩耗性の優れ
たシャフト部材を低コストで製造することを目的とする
ものである。
鋼素材(所謂非調質鋼)が熱間圧延後の冷却速度を適当
に選ぶことによって、芯部硬度が高まるとともに、所定
量のバナジウムを添加することによって軟窒化処理温度
において焼戻し効果を受けないことおよび軟窒化特性が
良好であることに着目して、強度および耐摩耗性の優れ
たシャフト部材を低コストで製造することを目的とする
ものである。
本発明方法は、重量比で炭素a3j〜a夕O%と、硅素
0073〜0.33%と、マンガンO1夕O〜/、 3
0%°と、ハナジfy ム(10A;−0,20%と、
窒素aOO乙〜QO2%とを基本成分とし、その他必要
に応じてクロム、アルミニウム、硫黄、鉛のうち7種又
は2種を少量含み、残部鉄とからなる鋼素材を1000
〜i、:zso℃に加熱した後、熱間圧延を行ない、圧
延後700℃から夕OO℃までを冷却速度10〜b 却し、その後機械加工し、軟窒化処理を行なうことを特
徴としている。
0073〜0.33%と、マンガンO1夕O〜/、 3
0%°と、ハナジfy ム(10A;−0,20%と、
窒素aOO乙〜QO2%とを基本成分とし、その他必要
に応じてクロム、アルミニウム、硫黄、鉛のうち7種又
は2種を少量含み、残部鉄とからなる鋼素材を1000
〜i、:zso℃に加熱した後、熱間圧延を行ない、圧
延後700℃から夕OO℃までを冷却速度10〜b 却し、その後機械加工し、軟窒化処理を行なうことを特
徴としている。
以下、本発明方法を鋼素材の含有化学成分および各工程
の処理条件について詳述する0(1)含有化学成分の含
有理由および条件eL)炭素ニ一般に知られているよう
に強度確保のための基本成分でアシ、基地の硬さに影響
するパーライト量を左右する。0.33%以下では強度
が不足し、0.5 o%以上では靭性が低下するO b)硅素:鉄と固溶して鋼の強度を増大させる。
の処理条件について詳述する0(1)含有化学成分の含
有理由および条件eL)炭素ニ一般に知られているよう
に強度確保のための基本成分でアシ、基地の硬さに影響
するパーライト量を左右する。0.33%以下では強度
が不足し、0.5 o%以上では靭性が低下するO b)硅素:鉄と固溶して鋼の強度を増大させる。
075%以下では効果が不十分であシ、035%以上で
は被削性が劣化する。
は被削性が劣化する。
C)マンyyン:鋼の強度と靭性を増大させる。
強度向上に対して靭性を低下させずに炭素の効果を補な
う。ajO%以下では強度が不足し、/、 j 0%以
上では熱間圧延後の冷却過程中、組織にベイナイトを生
じ、被削性が劣化する。
う。ajO%以下では強度が不足し、/、 j 0%以
上では熱間圧延後の冷却過程中、組織にベイナイトを生
じ、被削性が劣化する。
tL) ハf シウム:(イ)iooo℃以上の温度
で鉄と固溶し、その後の冷却過程中に炭窒化物となって
フェライト中に析出し、鋼を強化する。(ロ)軟窒化処
理した際、侵入する窒素および炭素と結合して微細なバ
ナジウムの炭窒化物を析出せしめ、表面下の窒素拡散硬
化層のかたさと深さを増大させる。上記(イ)、(ロ)
に対して、0.03%以下では効果が不十分であシ、0
.20%以上では効果が飽和し、経済性を損なう。(ハ
)軟窒化時の加熱C,3−70−!;10℃)に対する
母材の軟化抵抗を高めるが、001%以上で効果がちシ
、005%以下では効果が不十分である。参考のため第
1図に、バナジウム添加鋼(マンガン/、0%、クロム
a2%、硅素0./1.%、窒素0.0/%、残部鉄)
のバナジウム添加量(本社%)と圧延(加熱温度//D
O℃、冷却速度SO〜70で7分)後のかたさとの関係
を炭素ftk変えて描いたグラフを示す。
で鉄と固溶し、その後の冷却過程中に炭窒化物となって
フェライト中に析出し、鋼を強化する。(ロ)軟窒化処
理した際、侵入する窒素および炭素と結合して微細なバ
ナジウムの炭窒化物を析出せしめ、表面下の窒素拡散硬
化層のかたさと深さを増大させる。上記(イ)、(ロ)
に対して、0.03%以下では効果が不十分であシ、0
.20%以上では効果が飽和し、経済性を損なう。(ハ
)軟窒化時の加熱C,3−70−!;10℃)に対する
母材の軟化抵抗を高めるが、001%以上で効果がちシ
、005%以下では効果が不十分である。参考のため第
1図に、バナジウム添加鋼(マンガン/、0%、クロム
a2%、硅素0./1.%、窒素0.0/%、残部鉄)
のバナジウム添加量(本社%)と圧延(加熱温度//D
O℃、冷却速度SO〜70で7分)後のかたさとの関係
を炭素ftk変えて描いたグラフを示す。
e) クロム:軟窒化処理した際の窒素拡散硬化層のか
たさと深さを増大させる。但し、/、0%以上になると
、鋼の焼入性が著しく高くな多熱間圧延後の冷却速度の
ばらつきによるかたさの変動が太きくなシ、又、組織中
にベイナイトを析出して被削性を劣化させるため、好ま
しくない。
たさと深さを増大させる。但し、/、0%以上になると
、鋼の焼入性が著しく高くな多熱間圧延後の冷却速度の
ばらつきによるかたさの変動が太きくなシ、又、組織中
にベイナイトを析出して被削性を劣化させるため、好ま
しくない。
J) アルミニウム:軟窒化処理した際の窒素拡散硬
化層のかたさを高くする。0.70%以上になると、硬
化深さを低下させるため、好ましくない。
化層のかたさを高くする。0.70%以上になると、硬
化深さを低下させるため、好ましくない。
!1)窒素:結晶粒を微細化することを通じて、靭性を
向上させる。又、バナジウムとの結合によシ、析出硬化
を生ぜしめる。従って芯部かださの向上に有効である。
向上させる。又、バナジウムとの結合によシ、析出硬化
を生ぜしめる。従って芯部かださの向上に有効である。
但し、αOo乙%以下では芯部かたさの向上に効果がな
く aO,Z%以上になると被削性が著しく低下するの
で好ましくない。
く aO,Z%以上になると被削性が著しく低下するの
で好ましくない。
h)硫黄:被剛性向上に有効であ夛、熱間圧延後の冷却
過程中2よび軟窒化時の硬化性には影響がない。但し、
α/夕%以上になると強度。
過程中2よび軟窒化時の硬化性には影響がない。但し、
α/夕%以上になると強度。
靭性を著しく阻害する。
i)鉛:前記硫黄と同様の効果がある。但し、α3j%
以上になると強度、靭性を著しく阻害するため、好まし
くない。
以上になると強度、靭性を著しく阻害するため、好まし
くない。
(2)熱間圧延温度条件
加熱温度7000℃以下ではバナジウムがマトリックス
中に完全固溶しないため不可。1230℃以上では結晶
粒が粗大化する。
中に完全固溶しないため不可。1230℃以上では結晶
粒が粗大化する。
(8)圧延後の冷却速度
70℃/分以下では、バナジウム炭窒化物が凝集して析
出し、強度向上効果が乏しい。100v分以上では、組
織中にベイナイトを生じ、被削性が低下する。従って、
芯部かださを向上させるために必要なバナジウム炭窒化
物を微細に析出させるためには、10〜/DO℃/分の
範囲内が望ましい。
出し、強度向上効果が乏しい。100v分以上では、組
織中にベイナイトを生じ、被削性が低下する。従って、
芯部かださを向上させるために必要なバナジウム炭窒化
物を微細に析出させるためには、10〜/DO℃/分の
範囲内が望ましい。
(4)軟窒化処理条件
a)温度二j夕0−630℃
b)時間:as−g時間
C)雰囲気: RX : NE[、=/ : /d)
軟窒化後の冷却:水冷、油冷、空冷のいずれでもよい
が、冷却速度は速い方が窒素拡散硬化層の硬さが高くな
るため、疲労強度で有利であシ、一方、寸法変形の点で
は、遅い冷却速度の方が好ましい。よって、部品の要求
特性に応じて、適当な冷却速度を選定すればよい。
軟窒化後の冷却:水冷、油冷、空冷のいずれでもよい
が、冷却速度は速い方が窒素拡散硬化層の硬さが高くな
るため、疲労強度で有利であシ、一方、寸法変形の点で
は、遅い冷却速度の方が好ましい。よって、部品の要求
特性に応じて、適当な冷却速度を選定すればよい。
本発明方法によれば、バナジウムを含む鋼素材を熱間圧
延−後に軟窒化処理を施すことによって、芯部かださを
低下させることなく、表面の耐摩耗性、耐焼付性を十分
に確保できることとなシ、クロムメッキやモリブデン溶
射に比べて低コストの軟窒化処理で、従来の浸炭焼入れ
材よシ優れた耐摩耗表面を有するシャフト部材を製造す
ることができるのである。
延−後に軟窒化処理を施すことによって、芯部かださを
低下させることなく、表面の耐摩耗性、耐焼付性を十分
に確保できることとなシ、クロムメッキやモリブデン溶
射に比べて低コストの軟窒化処理で、従来の浸炭焼入れ
材よシ優れた耐摩耗表面を有するシャフト部材を製造す
ることができるのである。
なお、第2図には、焼入れ、焼戻しした従来例九本発明
の鋼索材(圧延のまま)である/くナジウム添加鋼(組
成:炭素α≠5%、硅素a2j%、マンガン/、O%、
バナジウムQ、/%、クロムO,SS%、アルミニウム
aO3%、窒素αO/%、残部と圧延後のかたさとの関
係を示すグラフ、第2図は、焼入れ、焼戻しした炭素m
(点線図示)と比較したバナジウム添加鋼(実線図示)
の加熱によるかたさの変化を示したグラフ、第3図は熱
間圧延後ガス軟窒化した試料/、2の断面かたさ分布を
示すグラフ、第弘図は試料/、2の耐摩耗試験結果を従
来例と共に示したグラフである。
の鋼索材(圧延のまま)である/くナジウム添加鋼(組
成:炭素α≠5%、硅素a2j%、マンガン/、O%、
バナジウムQ、/%、クロムO,SS%、アルミニウム
aO3%、窒素αO/%、残部と圧延後のかたさとの関
係を示すグラフ、第2図は、焼入れ、焼戻しした炭素m
(点線図示)と比較したバナジウム添加鋼(実線図示)
の加熱によるかたさの変化を示したグラフ、第3図は熱
間圧延後ガス軟窒化した試料/、2の断面かたさ分布を
示すグラフ、第弘図は試料/、2の耐摩耗試験結果を従
来例と共に示したグラフである。
OO/ ’0.2
Claims (1)
- 1、重量比で、炭素a3夕〜a夕θ%と、硅素0、/3
−Q3!;%と、マ>N>Q3ON/、3;0%と、バ
ナジウムα0!;−0,20%と、窒素o、oo乙〜Q
O2%と、残部鉄とからなる組成を有する鋼素材な1o
oo〜/2jO℃に加熱した後、熱間圧延を行ない、−
圧延後700’Cがらsoo’cまでを冷却速度10〜
10O℃/分の範囲で調枝冷却し、その後機械加工し、
軟窒化処理を行なうことft418+−微とする強度お
よび耐摩耗性の優れたシャフト部材の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP803883A JPS59133320A (ja) | 1983-01-18 | 1983-01-18 | 強度および耐摩耗性の優れた鋼部材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP803883A JPS59133320A (ja) | 1983-01-18 | 1983-01-18 | 強度および耐摩耗性の優れた鋼部材の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59133320A true JPS59133320A (ja) | 1984-07-31 |
JPH0159334B2 JPH0159334B2 (ja) | 1989-12-15 |
Family
ID=11682165
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP803883A Granted JPS59133320A (ja) | 1983-01-18 | 1983-01-18 | 強度および耐摩耗性の優れた鋼部材の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59133320A (ja) |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS55161065A (en) * | 1979-05-22 | 1980-12-15 | Daido Steel Co Ltd | Manufacture of mission synchro mechanism parts having least strain |
JPS57123920A (en) * | 1981-01-22 | 1982-08-02 | Daido Steel Co Ltd | Production of structural steel |
JPS58130219A (ja) * | 1982-01-28 | 1983-08-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 軟窒化用鋼材の製造方法 |
-
1983
- 1983-01-18 JP JP803883A patent/JPS59133320A/ja active Granted
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS55161065A (en) * | 1979-05-22 | 1980-12-15 | Daido Steel Co Ltd | Manufacture of mission synchro mechanism parts having least strain |
JPS57123920A (en) * | 1981-01-22 | 1982-08-02 | Daido Steel Co Ltd | Production of structural steel |
JPS58130219A (ja) * | 1982-01-28 | 1983-08-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 軟窒化用鋼材の製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0159334B2 (ja) | 1989-12-15 |
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