JPS59107190A - 熱交換器 - Google Patents
熱交換器Info
- Publication number
- JPS59107190A JPS59107190A JP21750482A JP21750482A JPS59107190A JP S59107190 A JPS59107190 A JP S59107190A JP 21750482 A JP21750482 A JP 21750482A JP 21750482 A JP21750482 A JP 21750482A JP S59107190 A JPS59107190 A JP S59107190A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- core
- louver
- fin
- pitch
- range
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
- F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
- F28D1/04—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits
- F28D1/053—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being straight
- F28D1/0535—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being straight the conduits having a non-circular cross-section
- F28D1/05366—Assemblies of conduits connected to common headers, e.g. core type radiators
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/12—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element
- F28F1/126—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element consisting of zig-zag shaped fins
- F28F1/128—Fins with openings, e.g. louvered fins
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Geometry (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、自動車用ラジェータ及び自動車用暖房装置
のヒータコア等として使用される熱交換器に関し、特に
コアを構成するコルゲートフィンの改良に関するもので
ある。
のヒータコア等として使用される熱交換器に関し、特に
コアを構成するコルゲートフィンの改良に関するもので
ある。
熱交換器、例えば自動車用ラジェータにおいて、機関冷
却液と冷却空気との間の熱交換を行うコルゲートフーイ
ン形コアは、冷却空気流と平行な方向に２列ないし３列
に配置した冷却液°流通用の扁平チューブと、空気流れ
方向と平行する扁平チューブ間に介在され、かつチュー
ブ配列の全長に亘る長さの幅を有するコルゲートフィン
と、扁平チューブの両端をそれぞれ水密に圧入した入口
及び出口側の座板とから構成され、そして各座板には冷
却液の入口及び出口タンクがそれぞれ取り付けられた構
造になっている。
却液と冷却空気との間の熱交換を行うコルゲートフーイ
ン形コアは、冷却空気流と平行な方向に２列ないし３列
に配置した冷却液°流通用の扁平チューブと、空気流れ
方向と平行する扁平チューブ間に介在され、かつチュー
ブ配列の全長に亘る長さの幅を有するコルゲートフィン
と、扁平チューブの両端をそれぞれ水密に圧入した入口
及び出口側の座板とから構成され、そして各座板には冷
却液の入口及び出口タンクがそれぞれ取り付けられた構
造になっている。
この種方式の従来のラジェータに用いられているコルゲ
ートフィンの幅及びピッチは、放熱性能、空気抵抗など
の点から比較的大きくとって、ｌ、ラジェータの薄形、
軽量化の面で問題がある−ところで近年では、自動車の
小型軽量化及び排気ガス対策のだめの機器などを設ける
関係上、二／ジンルーム内の空間スペースが小さくなシ
、これに伴いラジェータの設置場所も空間的に制限され
、ラジェータの薄形軽量化が望まれている。
ートフィンの幅及びピッチは、放熱性能、空気抵抗など
の点から比較的大きくとって、ｌ、ラジェータの薄形、
軽量化の面で問題がある−ところで近年では、自動車の
小型軽量化及び排気ガス対策のだめの機器などを設ける
関係上、二／ジンルーム内の空間スペースが小さくなシ
、これに伴いラジェータの設置場所も空間的に制限され
、ラジェータの薄形軽量化が望まれている。
この発明は上記要求を満足すべくなされたもので、放熱
性能を向上させ、かつコアの薄形化、軽量化及び低コス
ト化を可能にしたコルゲートフィン付き熱交換器を提供
することを目的とする。
性能を向上させ、かつコアの薄形化、軽量化及び低コス
ト化を可能にしたコルゲートフィン付き熱交換器を提供
することを目的とする。
以下、この発明の一実施例を図面について説明する。
第１図及び第２図はこの発明にかかるコルゲートフィン
構造方式を熱交換器、さらに詳しくは自動車用ラジェー
タに適用した場合のものである。
構造方式を熱交換器、さらに詳しくは自動車用ラジェー
タに適用した場合のものである。
同図において、１はラジェータを構成するコルゲートフ
ィン形コアであシ、該コア１は、冷却空気の流れ方向Ｘ
と平行に配列した金属製の扁平チューブ１αと、この扁
平チューブ１ａ、ｌａ間に接触状態に介在された金属製
のコルゲートフイ７１ｂと、上記扁平チューブ１ｃＬの
上下端をそれぞれ水密に圧入固定した入口及び出口側座
板ＩＣ１１ｄとから構成され、そして上記入口側座板Ｉ
Ｃには、図示しないエンジンのウォータジャケットから
の冷却液を導入する入口タンク２が取り付けられている
とともに、上記出口側座板１ｄにはコア１の扁平チュー
ブ１ｃＬを通過した冷却液を集合しエンジンのウォータ
ジャケットに供給する出口タンク３が取シ伺けられてい
る。
ィン形コアであシ、該コア１は、冷却空気の流れ方向Ｘ
と平行に配列した金属製の扁平チューブ１αと、この扁
平チューブ１ａ、ｌａ間に接触状態に介在された金属製
のコルゲートフイ７１ｂと、上記扁平チューブ１ｃＬの
上下端をそれぞれ水密に圧入固定した入口及び出口側座
板ＩＣ１１ｄとから構成され、そして上記入口側座板Ｉ
Ｃには、図示しないエンジンのウォータジャケットから
の冷却液を導入する入口タンク２が取り付けられている
とともに、上記出口側座板１ｄにはコア１の扁平チュー
ブ１ｃＬを通過した冷却液を集合しエンジンのウォータ
ジャケットに供給する出口タンク３が取シ伺けられてい
る。
また、上記コルゲートフィン１ｂ−は、厚さ０．０５〜
００６陥の黄銅又はアルミニウム板利をサインカーブの
波形状に折曲げ成形したものからなり、そのフィンピッ
チＰｆは１．７ ＴＭ１程度になっているとともに、フ
ィン１ｂの波形頂部とこれに接触する扁平チー−プ１４
とはロー付けによシ一体化されている。また、フィン１
ｂの平、板部分には、第３図に示す如く冷却空気の流れ
方向Ｘと直角に多数のルーバ４が切シ起しによシ一体に
形成され、このときのルーバピッチＬＷは０７〜１．３
ｔｒｒｒｈに設定され、その切シ起しによるルーバ角
度θは３２５°〜４０°に設定されている。まだコア１
の幅Ｃば１０〜２０ｍｍであり、チューブピッチＰＴは
８５〜１４ｍｍの範囲に設定されるものである。
００６陥の黄銅又はアルミニウム板利をサインカーブの
波形状に折曲げ成形したものからなり、そのフィンピッ
チＰｆは１．７ ＴＭ１程度になっているとともに、フ
ィン１ｂの波形頂部とこれに接触する扁平チー−プ１４
とはロー付けによシ一体化されている。また、フィン１
ｂの平、板部分には、第３図に示す如く冷却空気の流れ
方向Ｘと直角に多数のルーバ４が切シ起しによシ一体に
形成され、このときのルーバピッチＬＷは０７〜１．３
ｔｒｒｒｈに設定され、その切シ起しによるルーバ角
度θは３２５°〜４０°に設定されている。まだコア１
の幅Ｃば１０〜２０ｍｍであり、チューブピッチＰＴは
８５〜１４ｍｍの範囲に設定されるものである。
次に上述する如き値に設定したコルゲートフィンをラジ
ェータに適用したとき、ラジェータの放熱性能向上及び
薄形化ができる理由について説明する。
ェータに適用したとき、ラジェータの放熱性能向上及び
薄形化ができる理由について説明する。
そこで、捷ず第１図に示すコア１の寸法をｔｌ＝６１０
． ｔ ｚ＝３６０と固定し、コア１の幅、即ちフィ
ン１ｈの幅Ｃを種々変化させたときＯラジェータの放熱
性能に及ぼす影響を調べて見た。
． ｔ ｚ＝３６０と固定し、コア１の幅、即ちフィ
ン１ｈの幅Ｃを種々変化させたときＯラジェータの放熱
性能に及ぼす影響を調べて見た。
第４図は縦軸に熱貫流率Ｋをとシ、横軸にコア１の厚さ
Ｃをとって、コアｌの厚さＣを変化させたときの熱貫流
率にの測定結果を表したものである３、ただし、ルーバ
角度θ＝２８°、ルーバピッチＬＷ＝１．０、冷却空気
の流速Ｖ ａ ＝ １０ ｍ ／ ｓ 。
Ｃをとって、コアｌの厚さＣを変化させたときの熱貫流
率にの測定結果を表したものである３、ただし、ルーバ
角度θ＝２８°、ルーバピッチＬＷ＝１．０、冷却空気
の流速Ｖ ａ ＝ １０ ｍ ／ ｓ 。
冷却液流量Ｇ ｗ ＝ １２０ ｔ ／ ｍｉｎとする
。
。
この第４図において、特性曲線Ｉはフィンの高さ＝５醇
、特性曲線■はフィンの高さ＝６−１特性曲線■はフィ
ンの高さ一７祁としたときのもので、コア１の幅Ｃを漸
次減少させると、熱質流率には増加し、特にコア１０幅
Ｃが２０ｍｍ付近になると急上昇し、１０１幅付近では
最高値になることが認められた。このことはフィン１ｂ
のルーバ角度θ、ルーバピッチＬｗ及びフィン高さＨｌ
ｆを適性値に設定すれば、コア１の幅Ｃを薄くできるこ
とを意味する。
、特性曲線■はフィンの高さ＝６−１特性曲線■はフィ
ンの高さ一７祁としたときのもので、コア１の幅Ｃを漸
次減少させると、熱質流率には増加し、特にコア１０幅
Ｃが２０ｍｍ付近になると急上昇し、１０１幅付近では
最高値になることが認められた。このことはフィン１ｂ
のルーバ角度θ、ルーバピッチＬｗ及びフィン高さＨｌ
ｆを適性値に設定すれば、コア１の幅Ｃを薄くできるこ
とを意味する。
また、第５図はコアサイズを６１０Ｘ３６０、フィンピ
ッチＰ ｆ ”” １．７胴、ルーバ角度θ＝２８°、
ルーバピッチＬ Ｗ−１，Ｏｒｉｍ 、冷却空気の流速
■α＝ １０ ｍ ／ ｓ 、冷却液流量Ｇ Ｗ： １
２０１ ／ ｍｉｎ、。
ッチＰ ｆ ”” １．７胴、ルーバ角度θ＝２８°、
ルーバピッチＬ Ｗ−１，Ｏｒｉｍ 、冷却空気の流速
■α＝ １０ ｍ ／ ｓ 、冷却液流量Ｇ Ｗ： １
２０１ ／ ｍｉｎ、。
フィン高さＨｆ＝ ７ ｗｎとしたときのラジェータの
放熱率Ｈとコア厚さＣとの実験結果を表わしたものであ
る。
放熱率Ｈとコア厚さＣとの実験結果を表わしたものであ
る。
この第５図の特性曲線■からも明らかなように、コア１
の厚さＣを漸次減少させれば、コア１の放熱面積が減少
し、放熱率Ｈも２次カーブで減少するが、放熱率Ｈは放
熱面積に比例したものとならない。例えばコア１の厚さ
Ｃが１６脳と１３ｍｍをとって比較した場合、１６關の
厚さを基準にすると、１３＋ＩＩｍのコア１の放熱面積
は１６陥の厚さのコア１よＩ）１９％と減少するが、第
４図からも明らかなように熱貫流率Ｋが大きいため、そ
の上昇分に対応して実質的な放熱率は１５％の減少にと
どまることが認められる。
の厚さＣを漸次減少させれば、コア１の放熱面積が減少
し、放熱率Ｈも２次カーブで減少するが、放熱率Ｈは放
熱面積に比例したものとならない。例えばコア１の厚さ
Ｃが１６脳と１３ｍｍをとって比較した場合、１６關の
厚さを基準にすると、１３＋ＩＩｍのコア１の放熱面積
は１６陥の厚さのコア１よＩ）１９％と減少するが、第
４図からも明らかなように熱貫流率Ｋが大きいため、そ
の上昇分に対応して実質的な放熱率は１５％の減少にと
どまることが認められる。
また、第６図はコアサイズを６１０Ｘ３６０゜フィンピ
ッチＰ ｆ＝ １．７爺、ルーバ角度θ＝２８°、ルー
バピッチＬ ｗ＝ １．０ ｍｍ、、冷却空気の流速Ｖ
ａ＝＝ １０ ｍ ／ ｓ 、冷却液流量ＧＷ： １２
０１／ｒｎ、ｉｎ。
ッチＰ ｆ＝ １．７爺、ルーバ角度θ＝２８°、ルー
バピッチＬ ｗ＝ １．０ ｍｍ、、冷却空気の流速Ｖ
ａ＝＝ １０ ｍ ／ ｓ 、冷却液流量ＧＷ： １２
０１／ｒｎ、ｉｎ。
フィン高さＨｆ＝ ７ ｍｍとしたときのラジエータコ
アの空気損失△Ｐαとコア厚さＣとの実験結果を表わし
たものである。
アの空気損失△Ｐαとコア厚さＣとの実験結果を表わし
たものである。
この第６図の特性曲線■からも明らかなようにコア１の
厚さＣを漸次減少させると、その空気損失△Ｐａば１次
曲線的に減少し、コア１の厚さが薄い程有利となる。例
えばコア１の厚さＣが１６ｍｍと１３咽をとって比較し
た場合、１６筋の厚さを基準にすると、１３■のコアの
空気損失△Ｐａは１６ｍｍのものよ９２０％減少できる
ことが認められている。
厚さＣを漸次減少させると、その空気損失△Ｐａば１次
曲線的に減少し、コア１の厚さが薄い程有利となる。例
えばコア１の厚さＣが１６ｍｍと１３咽をとって比較し
た場合、１６筋の厚さを基準にすると、１３■のコアの
空気損失△Ｐａは１６ｍｍのものよ９２０％減少できる
ことが認められている。
以上ハルーハ角度θ−２８°、ルーバピッチＬｗ＝１０
にしたときの実験結果であるが、フィン高さＨｆが５〜
７ ｍｍに変化してもコアの厚さを１０〜２０ｒｔｒｍ
の範囲に設定することが放熱性能、空気損失の点から最
も有利であることが分かる。
にしたときの実験結果であるが、フィン高さＨｆが５〜
７ ｍｍに変化してもコアの厚さを１０〜２０ｒｔｒｍ
の範囲に設定することが放熱性能、空気損失の点から最
も有利であることが分かる。
」二記のように第４図及び第５図の測定結果からも明ら
かな如くフィンの構造を上述した設定値にしておけば、
熱貫流量及び放熱率も必要十分なものとなるのであるが
、自動車の小型軽量化が進むと、薄形で放熱性能のさら
に高いものが望捷れてくる。
かな如くフィンの構造を上述した設定値にしておけば、
熱貫流量及び放熱率も必要十分なものとなるのであるが
、自動車の小型軽量化が進むと、薄形で放熱性能のさら
に高いものが望捷れてくる。
そこで、この発明は一ルーバ角度θを３２５°〜４０°
の範囲に設定すれば、放熱率、即ちコアの放熱性能をよ
逆向上できるのである。以下、その理由を実験結果に基
づいて説明する。
の範囲に設定すれば、放熱率、即ちコアの放熱性能をよ
逆向上できるのである。以下、その理由を実験結果に基
づいて説明する。
第７図は第１図に示すコア１の寸法１１． ｔ２をそ
れぞれ２６８咽、 ３３０Ｍとし、かつフィンピッチ
Ｐ ｆ＝ １．１ ｒｒｒｍ、フィン高さＨｆ−７ｍ１
冷却空気の流速■α＝ ｉ ０ ｍ ／ ｓとしたとき
の熱貫流率にとルーバ角度θとの実験結果を示すもので
ある。
れぞれ２６８咽、 ３３０Ｍとし、かつフィンピッチ
Ｐ ｆ＝ １．１ ｒｒｒｍ、フィン高さＨｆ−７ｍ１
冷却空気の流速■α＝ ｉ ０ ｍ ／ ｓとしたとき
の熱貫流率にとルーバ角度θとの実験結果を示すもので
ある。
この第７図において、特性曲線■はルーバピッチＬｗ＝
０８、特性曲線■はルーバピッチＬ ｗ ＝１０、特性
曲線■はルーバピッチＬ ｗ ＝ １．３に設定したと
きのもので、ルーバ角度θを漸次増力口させると、熱貫
流率には大きくなり、そしてルーバ角度θが３０°附近
から上昇率が急に大きくなり、４００附近まで急昇カー
ブとなることが認められ辷、また、第８図はコアサイズ
を２６８Ｘ３３０、フィンピッチＰ ｆ＝ １． ｉ■
、フィン高さＨｆ−７咽、冷却空気の流速Ｖ ａ ＝
１０ ｍ ／ ｓとしたときの放熱率Ｈとルーバ角度θ
との実験結果を表わしたものである。同図において、特
性曲線■はルーバピッチＬｗ−０８、特性曲線Ｘはルー
バピッチＬ ｗ−１，０％特性曲線ＸはルーバピッチＬ
ｗ＝１３としたときの特性図であって、これら特性曲線
からも明らかなように、ルーバ角度θを変化させると、
放熱率Ｈはルーバ角度θが３０°附近から４０°附近の
範囲において急上昇していることが認められる３゜ さらにまた、第９図はコアサイズを２６８Ｘ３３０、
フィンピッチＰ ｆ−１，１％ フィン高さＨｆ＝７
胴、ルーバピッチＬ ｗ ＝ １．０ ％冷却空気の流
速Ｖ ａ ： １０ ｍ ／ ｓとしたときの゛空気損
失△Ｐαとルーバ角度θとの関係を実験結果から得だも
のであり、同図からも明らかなようにルーバ角度θを漸
次増加させると、コアの空気損失△ＰｃＬはルーバ角度
θが４０°附近から急速に上昇し、それ以下では空気損
失△Ｐａ、の変化率は比較的小さくゆるやかになってい
ることが認められた。
０８、特性曲線■はルーバピッチＬ ｗ ＝１０、特性
曲線■はルーバピッチＬ ｗ ＝ １．３に設定したと
きのもので、ルーバ角度θを漸次増力口させると、熱貫
流率には大きくなり、そしてルーバ角度θが３０°附近
から上昇率が急に大きくなり、４００附近まで急昇カー
ブとなることが認められ辷、また、第８図はコアサイズ
を２６８Ｘ３３０、フィンピッチＰ ｆ＝ １． ｉ■
、フィン高さＨｆ−７咽、冷却空気の流速Ｖ ａ ＝
１０ ｍ ／ ｓとしたときの放熱率Ｈとルーバ角度θ
との実験結果を表わしたものである。同図において、特
性曲線■はルーバピッチＬｗ−０８、特性曲線Ｘはルー
バピッチＬ ｗ−１，０％特性曲線ＸはルーバピッチＬ
ｗ＝１３としたときの特性図であって、これら特性曲線
からも明らかなように、ルーバ角度θを変化させると、
放熱率Ｈはルーバ角度θが３０°附近から４０°附近の
範囲において急上昇していることが認められる３゜ さらにまた、第９図はコアサイズを２６８Ｘ３３０、
フィンピッチＰ ｆ−１，１％ フィン高さＨｆ＝７
胴、ルーバピッチＬ ｗ ＝ １．０ ％冷却空気の流
速Ｖ ａ ： １０ ｍ ／ ｓとしたときの゛空気損
失△Ｐαとルーバ角度θとの関係を実験結果から得だも
のであり、同図からも明らかなようにルーバ角度θを漸
次増加させると、コアの空気損失△ＰｃＬはルーバ角度
θが４０°附近から急速に上昇し、それ以下では空気損
失△Ｐａ、の変化率は比較的小さくゆるやかになってい
ることが認められた。
したがって、上記第７図〜第９図の実験結果から云える
ことは、ルーバ角度θを３２５°〜４０°に設定してお
けば、熱貫流率Ｋ及び放熱率Ｈを、空気損失△ｐａにそ
れ程の影響を与えることなく増大させることができ、こ
のことはルーバ角度θを３０°以下に設定したものより
もコアの放熱性能が向上し、かつコアの薄形化が容易と
なるのである。
ことは、ルーバ角度θを３２５°〜４０°に設定してお
けば、熱貫流率Ｋ及び放熱率Ｈを、空気損失△ｐａにそ
れ程の影響を与えることなく増大させることができ、こ
のことはルーバ角度θを３０°以下に設定したものより
もコアの放熱性能が向上し、かつコアの薄形化が容易と
なるのである。
なお、ルーバピッチＬＷは小さく、ルーバの枚数が多い
程熱質流率Ｋを増大させることは理論的に証明されてい
るものであシ、その傾向は第７図。
程熱質流率Ｋを増大させることは理論的に証明されてい
るものであシ、その傾向は第７図。
第８図からも明らかである。しかし、ルーバピッチＬＷ
を小さくすることは現状のフィン加工上制約があり、０
７瑞程度が限度である。したがって、より熱貫流率Ｋを
増大させようとするにはこの発明に述べた如くルーバ角
度θを３２５°〜４０°に設定することが現段階で最も
効果的で、かつ実用的である。
を小さくすることは現状のフィン加工上制約があり、０
７瑞程度が限度である。したがって、より熱貫流率Ｋを
増大させようとするにはこの発明に述べた如くルーバ角
度θを３２５°〜４０°に設定することが現段階で最も
効果的で、かつ実用的である。
以上述べた通りこの発明によれば、コルゲート７イン形
熱交換器において、コルゲートフィンの空気流と平行、
となる方向の幅Ｃを１０〜２０ ｍｍとシ、カつコルゲ
ートフィンのルーバピッチＬ ｗ ヲ０７〜１３とし、
これに加えてルーバ角度θを３２５°〜４０°と設定し
たので、空気抵抗をそれ程増大させることなくルーバ角
度３０°以下に設定したものに比し、コアの放熱性能を
大幅に向上でき、かつコアの薄形化もさらに促進できる
とともに、熱交換器の軽量化及び低コスト化も可能にな
る効果がある。
熱交換器において、コルゲートフィンの空気流と平行、
となる方向の幅Ｃを１０〜２０ ｍｍとシ、カつコルゲ
ートフィンのルーバピッチＬ ｗ ヲ０７〜１３とし、
これに加えてルーバ角度θを３２５°〜４０°と設定し
たので、空気抵抗をそれ程増大させることなくルーバ角
度３０°以下に設定したものに比し、コアの放熱性能を
大幅に向上でき、かつコアの薄形化もさらに促進できる
とともに、熱交換器の軽量化及び低コスト化も可能にな
る効果がある。
第１図はこの発明にかかる熱交換器をラジェータに適用
した場合の一例を示す正面図、第２図はこの発明におけ
るコアの一部を示す斜視図、第３図はこの発明における
コルゲートフィンの断面図、第４図〜第６図はと９発明
における実験結果をグラフに表わしたもので、第４図は
熱貫流率とコア厚さとの関係を示す特性図、第５図は放
熱率とコア厚さとの関係を示す特性図、第６図は空気損
失とコアｊ阜さとの関係を示す特性図である。また、第
７図〜第９図はこの発明における実験結果をグラフに表
わしたもので、第７図は熱貫流率とルーバ角度との関係
を示す特性図、第８図は放熱率とルーバ角度との関係を
示す特性図、第９図は空気損失とルーバ角度との関係を
示す特性図である。 １・ コア、１α・・・扁平チューブ、１ｂ・コルゲー
トフィン、１Ｇ、１ｄ・・・座板、２ ・入口タンク、
３ ・出口タンク、４ ・ルーバ。 特 許 出 願 人 日本ラヂヱーター株式会社、
１．ニア、、Ｔ−，１、 代 理 人 弁理士 古 谷 史 ｊＪ％’
、””：ｊ／９とニア′ 第２図 第３図 第 ４ 図 コア厚ごＣ（１先） コアｌＩ−′：ＩＣＣ会）
した場合の一例を示す正面図、第２図はこの発明におけ
るコアの一部を示す斜視図、第３図はこの発明における
コルゲートフィンの断面図、第４図〜第６図はと９発明
における実験結果をグラフに表わしたもので、第４図は
熱貫流率とコア厚さとの関係を示す特性図、第５図は放
熱率とコア厚さとの関係を示す特性図、第６図は空気損
失とコアｊ阜さとの関係を示す特性図である。また、第
７図〜第９図はこの発明における実験結果をグラフに表
わしたもので、第７図は熱貫流率とルーバ角度との関係
を示す特性図、第８図は放熱率とルーバ角度との関係を
示す特性図、第９図は空気損失とルーバ角度との関係を
示す特性図である。 １・ コア、１α・・・扁平チューブ、１ｂ・コルゲー
トフィン、１Ｇ、１ｄ・・・座板、２ ・入口タンク、
３ ・出口タンク、４ ・ルーバ。 特 許 出 願 人 日本ラヂヱーター株式会社、
１．ニア、、Ｔ−，１、 代 理 人 弁理士 古 谷 史 ｊＪ％’
、””：ｊ／９とニア′ 第２図 第３図 第 ４ 図 コア厚ごＣ（１先） コアｌＩ−′：ＩＣＣ会）
Claims (1)
- コア及び入口、出口タンクを有するコルゲートフィン形
熱交換器において、コアに対する空気流と平行になる方
向のコルゲートフィンの幅Ｃを１０〜２０間とし、かつ
上記コルゲートフィンに形成されだルーバのピンチＬｗ
を０７〜１３覗とするとともに、上記ルーバの角度θを
３２．５°〜４０゜としたことを特徴とする熱交換器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21750482A JPS59107190A (ja) | 1982-12-10 | 1982-12-10 | 熱交換器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21750482A JPS59107190A (ja) | 1982-12-10 | 1982-12-10 | 熱交換器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59107190A true JPS59107190A (ja) | 1984-06-21 |
Family
ID=16705267
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21750482A Pending JPS59107190A (ja) | 1982-12-10 | 1982-12-10 | 熱交換器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59107190A (ja) |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6399494A (ja) * | 1986-10-15 | 1988-04-30 | Nippon Denso Co Ltd | 熱交換器 |
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| JP2020060355A (ja) * | 2018-10-12 | 2020-04-16 | 株式会社ティラド | 熱交換器用偏平チューブ |
-
1982
- 1982-12-10 JP JP21750482A patent/JPS59107190A/ja active Pending
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