JPS59103968A - 内燃機関用点火装置 - Google Patents
内燃機関用点火装置Info
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- JPS59103968A JPS59103968A JP57212632A JP21263282A JPS59103968A JP S59103968 A JPS59103968 A JP S59103968A JP 57212632 A JP57212632 A JP 57212632A JP 21263282 A JP21263282 A JP 21263282A JP S59103968 A JPS59103968 A JP S59103968A
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- Japan
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- converter
- ignition
- egr
- idling
- signal
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P3/00—Other installations
- F02P3/06—Other installations having capacitive energy storage
- F02P3/08—Layout of circuits
- F02P3/0876—Layout of circuits the storage capacitor being charged by means of an energy converter (DC-DC converter) or of an intermediate storage inductance
- F02P3/0884—Closing the discharge circuit of the storage capacitor with semiconductor devices
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02P—IGNITION, OTHER THAN COMPRESSION IGNITION, FOR INTERNAL-COMBUSTION ENGINES; TESTING OF IGNITION TIMING IN COMPRESSION-IGNITION ENGINES
- F02P9/00—Electric spark ignition control, not otherwise provided for
- F02P9/002—Control of spark intensity, intensifying, lengthening, suppression
- F02P9/007—Control of spark intensity, intensifying, lengthening, suppression by supplementary electrical discharge in the pre-ionised electrode interspace of the sparking plug, e.g. plasma jet ignition
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
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- Plasma & Fusion (AREA)
- Ignition Installations For Internal Combustion Engines (AREA)
- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(発明の利用分野)
本発明は、内燃機関の点火装置に関し、特にDC−DC
コンバータを用いて点火エネルギーを増強する方式の点
火装置の燃費性能及び耐久性向上技術に関する。
コンバータを用いて点火エネルギーを増強する方式の点
火装置の燃費性能及び耐久性向上技術に関する。
(従来技術)
従来のDC−DCコンバータを用いて点火エネルギーを
増強する点火装置としては1例えば第1図に示すごとき
ものがある。(例えば公開特許公報昭53−14242
号) 第1図において、1は電源となるバッテリ、2はキース
イッチ、3は1次巻線3Aと2次巻線3Bとが分離した
4端子型の点火コイルである。4は・点火時期を検出す
る点火時期センサであり2例えば電磁ピックアップであ
る。5はトランジスタ点火装置、6は1次電流遮断用の
トランジスタ、7は一2kV程度の高電圧を1発生する
DC−DCコンバータである。8は配電器、 9A〜
9Dは各気筒毎に設けられた点火プラグである。
増強する点火装置としては1例えば第1図に示すごとき
ものがある。(例えば公開特許公報昭53−14242
号) 第1図において、1は電源となるバッテリ、2はキース
イッチ、3は1次巻線3Aと2次巻線3Bとが分離した
4端子型の点火コイルである。4は・点火時期を検出す
る点火時期センサであり2例えば電磁ピックアップであ
る。5はトランジスタ点火装置、6は1次電流遮断用の
トランジスタ、7は一2kV程度の高電圧を1発生する
DC−DCコンバータである。8は配電器、 9A〜
9Dは各気筒毎に設けられた点火プラグである。
キースイッチ2がオンにされている作動時においては2
点火時期に点火時期センサ4が点火信号を出力すると、
トランジスタ点火装置5が信号を出力してトランジスタ
6をオフにする。そのため点火コイル3の1次電流が遮
断され、2次巻線3Aに一数]QkVの高電圧が発生し
、それが配電器8を介して該当する点火プラグに印加さ
れ、その点火プラグで火花放電を発生する。
点火時期に点火時期センサ4が点火信号を出力すると、
トランジスタ点火装置5が信号を出力してトランジスタ
6をオフにする。そのため点火コイル3の1次電流が遮
断され、2次巻線3Aに一数]QkVの高電圧が発生し
、それが配電器8を介して該当する点火プラグに印加さ
れ、その点火プラグで火花放電を発生する。
一方、 DC−DCコンバータ7から出力される一2k
V程度の高電圧は、2次巻線3Bを介して常時配電器8
に印加されている。そして前記のごとく放電が生じると
、 DC−DCコンバータ7からの高電圧によって放
電が継続する。そのため通常の点火装置では2〜4ms
である放電継続時間か10〜20 msと数倍に伸びる
ので9点火エネルギーが大幅に堀加し、希薄な混合気に
対しても確実に着火することが出来る。
V程度の高電圧は、2次巻線3Bを介して常時配電器8
に印加されている。そして前記のごとく放電が生じると
、 DC−DCコンバータ7からの高電圧によって放
電が継続する。そのため通常の点火装置では2〜4ms
である放電継続時間か10〜20 msと数倍に伸びる
ので9点火エネルギーが大幅に堀加し、希薄な混合気に
対しても確実に着火することが出来る。
したがって従来より希薄な混合気で機関を運転すること
が出来るので、燃費性能を向」ユさせることが出来、ま
たEGR(排気還流)率を大きくしても安定な運転を行
なうことが出来るので、排気浄化性能を向上させること
も出来る。
が出来るので、燃費性能を向」ユさせることが出来、ま
たEGR(排気還流)率を大きくしても安定な運転を行
なうことが出来るので、排気浄化性能を向上させること
も出来る。
しかし上記のごとき従来装置においては、キースイッチ
2がオンにされている作動時には、 DC−DCコンバ
ータが機関の運転状態に拘りなく常時動作する構成とな
っているため、 DC−DCコンバータの消費電力によ
って燃費節減効果が減殺され、また配電器や点火プラグ
の電極の劣化が促進されて寿命か短くなる等の問題があ
る。
2がオンにされている作動時には、 DC−DCコンバ
ータが機関の運転状態に拘りなく常時動作する構成とな
っているため、 DC−DCコンバータの消費電力によ
って燃費節減効果が減殺され、また配電器や点火プラグ
の電極の劣化が促進されて寿命か短くなる等の問題があ
る。
すなわち2点火エネルギーを増大することによって燃費
改善に大きな効果があるのは、燃焼か不安定になりやす
いアイドリング状態時、加速時。
改善に大きな効果があるのは、燃焼か不安定になりやす
いアイドリング状態時、加速時。
EGRを行なう運転領域等であり、それ以外の運転状態
のときには、それほどの効果は生じない。
のときには、それほどの効果は生じない。
したがって」1記のようにDC−DCコンバータを常時
作動させておくと、それによる燃費節減効果がDC−D
Cコンバータの消費電力のために減殺され、全体として
の燃費節減効果が低下してしまうという問題がある。
作動させておくと、それによる燃費節減効果がDC−D
Cコンバータの消費電力のために減殺され、全体として
の燃費節減効果が低下してしまうという問題がある。
また高エネルギーの注入が常時行なわれると。
配電器のロータ電極が過熱してロータの耐久性が低下し
たり1点火プラグの損耗が激しくなって寿命が短くなる
という問題もある。
たり1点火プラグの損耗が激しくなって寿命が短くなる
という問題もある。
(発明の目的)
本発明は上記の問題を解決するためになされたものであ
り、希薄混合気で安定、かつ確実に着火させることが出
来、しかも燃費性能を更に向上させることが出来、更に
配電器や点火プラクの耐久性も向上させることの出来る
点火装置を提供することを目的とする。
り、希薄混合気で安定、かつ確実に着火させることが出
来、しかも燃費性能を更に向上させることが出来、更に
配電器や点火プラクの耐久性も向上させることの出来る
点火装置を提供することを目的とする。
(発明の概要)
上記の目的を達成するため本発明においては。
機関の運転状態を検出し、 DC−DCコンバータによ
る高エネルギーの注入タイミングや注入時間を機関の運
転状態に応じて精密に制御し、必要な場合に必要な量の
点火エネルギーを注入するように構成している。
る高エネルギーの注入タイミングや注入時間を機関の運
転状態に応じて精密に制御し、必要な場合に必要な量の
点火エネルギーを注入するように構成している。
(発明の実施例)
以下実施例に基づいて本発明の詳細な説明する第2図は
本発明の一実施例の回路図であり、第1図と同符号は同
一物を示す。
本発明の一実施例の回路図であり、第1図と同符号は同
一物を示す。
第2図において、 DC−DCコンバータ7は、トラン
ジスタ7A、 7B、昇圧トランス7C,整流用のタイ
オード7D、 コンデンサ7E、増111器7F及び
発振器7Gから構成されている。そして発振器7Gの出
力を増II器7Fで増II L、た信号でトランジスタ
7A、 7Bを交互にオンにすることにより、バッテリ
1から与えられる12Vの電圧を−2に■程度に昇圧、
整流して出力する。
ジスタ7A、 7B、昇圧トランス7C,整流用のタイ
オード7D、 コンデンサ7E、増111器7F及び
発振器7Gから構成されている。そして発振器7Gの出
力を増II器7Fで増II L、た信号でトランジスタ
7A、 7Bを交互にオンにすることにより、バッテリ
1から与えられる12Vの電圧を−2に■程度に昇圧、
整流して出力する。
なお発振器7Gは、後述する制御装置10から与えられ
る制御信号S5が” i ”のときにのみ発振動作を行
ない、 Ssが°“0”′のときは停止する。したがっ
てDC−DCコンバータ7が昇圧動作を行なうのは制御
信号S5が“1′°のときのみである。
る制御信号S5が” i ”のときにのみ発振動作を行
ない、 Ssが°“0”′のときは停止する。したがっ
てDC−DCコンバータ7が昇圧動作を行なうのは制御
信号S5が“1′°のときのみである。
制御装rt 10は2例えば入出力装置10A、中央演
算装置(CPU) JOB 、 RAMH)c 、 R
OM ]、OD等からなるマイクロコンピュータで構成
されている。
算装置(CPU) JOB 、 RAMH)c 、 R
OM ]、OD等からなるマイクロコンピュータで構成
されている。
また11はクランク角セン、すであり、クランク軸が基
準角度(4気筒機関では180°)回転する毎に基準パ
ルスS1を出力し、単位角度(例えば1°)回転する毎
に単位パルスS2を出力する。
準角度(4気筒機関では180°)回転する毎に基準パ
ルスS1を出力し、単位角度(例えば1°)回転する毎
に単位パルスS2を出力する。
また12は吸気圧センサであり9機関の吸入負圧に対応
した吸気圧信号S3を出力する。
した吸気圧信号S3を出力する。
また13はアイドルスイッチであり2機関がアイドリン
グ状態のとき1′′となるアイドル信号S4を出力する
。
グ状態のとき1′′となるアイドル信号S4を出力する
。
次に作用を説明する。
クランク角センサ11の出力する単位パルスS2を計数
して算出されるエンジン回転数と、吸入負圧□に応じて
出力される吸気圧信号S3をA−D変換した値とが、制
御装置10のRAM IOcに格納される。
して算出されるエンジン回転数と、吸入負圧□に応じて
出力される吸気圧信号S3をA−D変換した値とが、制
御装置10のRAM IOcに格納される。
またROMIQDにはエンジン回転数と吸入負圧とをパ
ラメータとする2次元の進角値データマツプやバッテリ
電圧をパラメータとする点火コイルの1次電流通電角デ
ータマツプ等をあらかじめ、エンジンの特性に応じて記
憶させておく。そしてクランク角センサ11の基準パル
スS1を基準として、前記の検出されたエンジン回転数
、吸入負圧、バッテリ電圧によってデータマツプを参照
して点火時期を決定し、クランク角センサ11の単位パ
ルスS2を計数することによって所定の点火時期を検出
して点火信号S4を0″にし、それによってトランジス
タ6をオフにすることにより、1次電流を遮断して点火
プラグに放電を開始させる。
ラメータとする2次元の進角値データマツプやバッテリ
電圧をパラメータとする点火コイルの1次電流通電角デ
ータマツプ等をあらかじめ、エンジンの特性に応じて記
憶させておく。そしてクランク角センサ11の基準パル
スS1を基準として、前記の検出されたエンジン回転数
、吸入負圧、バッテリ電圧によってデータマツプを参照
して点火時期を決定し、クランク角センサ11の単位パ
ルスS2を計数することによって所定の点火時期を検出
して点火信号S4を0″にし、それによってトランジス
タ6をオフにすることにより、1次電流を遮断して点火
プラグに放電を開始させる。
DC−DCコンバータ7の高エネルギーは、アイドリン
ク時やEGR領域及び加速時等の燃焼状態の悪い運転状
態のときに注入するのが省電力の点で。
ク時やEGR領域及び加速時等の燃焼状態の悪い運転状
態のときに注入するのが省電力の点で。
また、省燃費の点て非常に有効である。したがってアイ
ドリング状態を検出するアイドル信号S4が“1”′に
なっている場合及びエンジン回転数と吸入負圧からエン
ジンが加速時であることを検出した場合に、 CPUl
0Bからの信号を受けた入出力装浴1OAは、制御信号
S5を1°°にしてDC−DCコンノ・−タフを7動作
させる。DC−DCコンバータ7の動作時間はこの場合
、一定値に設定してもよいし、別に水温センサを設けて
水温のA−D変換値をパラメータとして補正し可変にし
てもよい。またEGR領域での動作は、エンジく回転数
と吸入負圧等からCPU IOBによって算出されたそ
の瞬時瞬時の最適EGR率に応じてD(、−DCコンバ
ータ7の動作時間を制御するようにする。すなわちEG
R率が大きいほど+’ DC−DCコンバータ7の高エ
ネルギー注入時間を長くすることになる。この場合EG
R率に関する関数を設定してエネルギー注入時間を算出
するようにしてもよい。
ドリング状態を検出するアイドル信号S4が“1”′に
なっている場合及びエンジン回転数と吸入負圧からエン
ジンが加速時であることを検出した場合に、 CPUl
0Bからの信号を受けた入出力装浴1OAは、制御信号
S5を1°°にしてDC−DCコンノ・−タフを7動作
させる。DC−DCコンバータ7の動作時間はこの場合
、一定値に設定してもよいし、別に水温センサを設けて
水温のA−D変換値をパラメータとして補正し可変にし
てもよい。またEGR領域での動作は、エンジく回転数
と吸入負圧等からCPU IOBによって算出されたそ
の瞬時瞬時の最適EGR率に応じてD(、−DCコンバ
ータ7の動作時間を制御するようにする。すなわちEG
R率が大きいほど+’ DC−DCコンバータ7の高エ
ネルギー注入時間を長くすることになる。この場合EG
R率に関する関数を設定してエネルギー注入時間を算出
するようにしてもよい。
また点火の間隔はエンジン回転数によって大きく変動す
るので1例えば第7図に示すごときエンジン回転数とE
GR率とをパラメータとする2次元のデータマツプを参
照することにより決定してもよい。マツプの格子点外に
あるデータについては補間計算を行なって求める。DC
−DCコ/バータフの高エネルギー注入のタイミングは
、任意に設定できるわけであるが9点火時期よりクラン
ク角度でr〜2°程度遅らせて注入を開始す一1Lは適
当である。
るので1例えば第7図に示すごときエンジン回転数とE
GR率とをパラメータとする2次元のデータマツプを参
照することにより決定してもよい。マツプの格子点外に
あるデータについては補間計算を行なって求める。DC
−DCコ/バータフの高エネルギー注入のタイミングは
、任意に設定できるわけであるが9点火時期よりクラン
ク角度でr〜2°程度遅らせて注入を開始す一1Lは適
当である。
第3図は上記の動作における信号波形の一例図であり、
エンジン回転数120Orpm 、 EGR率20%。
エンジン回転数120Orpm 、 EGR率20%。
点火時期がBTDC40°の場合を示す。
次に第4〜6図は、 ROMl0Dに格納される制御プ
ログラムのフローチャートの一実施例図である第4図は
メインルーチンである。まずPlで、キースイッチ2が
オンにされて電源が投入された後のRAM 1Qcの初
期化(イニシャライズ)を行ないメモリに必要な定数を
セットしたりクリアしておく。次にPlて、クランク角
センサ11の単位パルスS2を計数することによりエン
ジン回転数を計測しRAM ]QCに格納する。次にP
3で、エンジン回転数及び後に述べる割込処理ルーチン
中で行なうA−D変換によって得られる吸入負圧から最
適進角値を。
ログラムのフローチャートの一実施例図である第4図は
メインルーチンである。まずPlで、キースイッチ2が
オンにされて電源が投入された後のRAM 1Qcの初
期化(イニシャライズ)を行ないメモリに必要な定数を
セットしたりクリアしておく。次にPlて、クランク角
センサ11の単位パルスS2を計数することによりエン
ジン回転数を計測しRAM ]QCに格納する。次にP
3で、エンジン回転数及び後に述べる割込処理ルーチン
中で行なうA−D変換によって得られる吸入負圧から最
適進角値を。
算出する。
次にP4て、エンジン回転数と吸入負圧がら最適EGR
率を算出し、最後にP5で、 DC−DCコンバータの
動作時間の計算(後記第6図)を行なう。
率を算出し、最後にP5で、 DC−DCコンバータの
動作時間の計算(後記第6図)を行なう。
次に第5図は9割込処理ルーチンの一例図であ1す、第
4図のメインルーチン実行中にタイマ、基準パルスSl
の順に優先順位をもつ割込が発生すると、このルーチン
にジャンプする。まずP6のタイマ割込は、 CPUl
0Bの内部タイマを用いて10m5毎に割込を発生させ
、Plでバッテリ電圧、吸入負川等のアナログ値をディ
ジタル値に変換し、メモリ(RA’M IOC)に格納
する。また、このときPsでエンスト検出のためのカウ
ントも行なう。次にP9でクランク角センサ11の基準
パルスS】が入力されたときも割込を発生し+ Plo
で、メインルーチンで算出された進角値、1次電流の通
電時間及びDC−DCコンバータの動作時間を入出力装
置10Aのカウンタの内容と比較されるべきレジスタに
セットするなおり(、−DCコンバータの動作開始時期
の設定はメインルーチンの初期値設定の部分P1て行な
う。
4図のメインルーチン実行中にタイマ、基準パルスSl
の順に優先順位をもつ割込が発生すると、このルーチン
にジャンプする。まずP6のタイマ割込は、 CPUl
0Bの内部タイマを用いて10m5毎に割込を発生させ
、Plでバッテリ電圧、吸入負川等のアナログ値をディ
ジタル値に変換し、メモリ(RA’M IOC)に格納
する。また、このときPsでエンスト検出のためのカウ
ントも行なう。次にP9でクランク角センサ11の基準
パルスS】が入力されたときも割込を発生し+ Plo
で、メインルーチンで算出された進角値、1次電流の通
電時間及びDC−DCコンバータの動作時間を入出力装
置10Aのカウンタの内容と比較されるべきレジスタに
セットするなおり(、−DCコンバータの動作開始時期
の設定はメインルーチンの初期値設定の部分P1て行な
う。
次に第6図は、 DC−DCコンバータの動作時間計算
ルーチン(第4図のPs )である。
ルーチン(第4図のPs )である。
まずpHで、アイドル信号S4か“′1”′か“′0”
′かによってアイドリング状態を検出し、アイドリンク
であると判断されると、PI2て、 DC−DCCコン
パ−夕動作時間を20 msに設定する。一方、アイド
リングではないと判断されると2次にはPI3で、 E
GRが行なわれているかどうかを判断し、 EGRが行
なわれている場合はPI4で、その時のEGR率とエン
ジン回転数をパラメータとするデータマツプ(第7図)
を参照することにより、最適なりC−DCコンバータの
動作時間を決定する。なお第7図において、動作時間の
単位はmsである。
′かによってアイドリング状態を検出し、アイドリンク
であると判断されると、PI2て、 DC−DCCコン
パ−夕動作時間を20 msに設定する。一方、アイド
リングではないと判断されると2次にはPI3で、 E
GRが行なわれているかどうかを判断し、 EGRが行
なわれている場合はPI4で、その時のEGR率とエン
ジン回転数をパラメータとするデータマツプ(第7図)
を参照することにより、最適なりC−DCコンバータの
動作時間を決定する。なお第7図において、動作時間の
単位はmsである。
アイドリングでもな(、EGRも行なわれていない場合
には、PI5へ行き、 DC−DCコンバータノ動作時
間は零にする。
には、PI5へ行き、 DC−DCコンバータノ動作時
間は零にする。
以」二のようにして、 DC−DCコンバータの動作か
制御され1点火コイルの1次電流が遮断され点火プラク
に放電を開始させた直後にDC−DCコンバータの高エ
ネルギーを注入して放電継続時間を延長する。DC−D
Cコンバータの高エネルギーにより希薄な混合気でも安
定な燃焼が行なえるため、燃費か向上し、またEGR率
を太き(できるため(第8図参照)、Nα等をより一層
低減させることができ、しかもその高エネルギーを発生
するDC,−DCコンバータの動作を必要最小限に制御
するため。
制御され1点火コイルの1次電流が遮断され点火プラク
に放電を開始させた直後にDC−DCコンバータの高エ
ネルギーを注入して放電継続時間を延長する。DC−D
Cコンバータの高エネルギーにより希薄な混合気でも安
定な燃焼が行なえるため、燃費か向上し、またEGR率
を太き(できるため(第8図参照)、Nα等をより一層
低減させることができ、しかもその高エネルギーを発生
するDC,−DCコンバータの動作を必要最小限に制御
するため。
消費電流を小さくすることかできるので、オルタネータ
の負荷を軽減してさらに燃費を向上させることか出来る
。
の負荷を軽減してさらに燃費を向上させることか出来る
。
第8図はEGR率の限界を示す特性図であり、エンジン
回転数140OrpmにおけるEGR率の限界値を示し
ている。なお実線Xは本発明の特性、破線YはDC−D
Cコンバータを持たない通常の点火装置の特性を示す。
回転数140OrpmにおけるEGR率の限界値を示し
ている。なお実線Xは本発明の特性、破線YはDC−D
Cコンバータを持たない通常の点火装置の特性を示す。
前記のようにEGR率に応じてDC−DCコンバータの
動作時間を制御してやることにより、第8図に示すとと
<、EGR率の限界を大きくすることが出来る。
動作時間を制御してやることにより、第8図に示すとと
<、EGR率の限界を大きくすることが出来る。
なお本実施例で使用するマイクロコンピュータには、同
一チップ上にCPU、ROM、RAM、ADコンバータ
等を内蔵した1チツプマイクロコンピユータを使用すれ
ば、システムの大幅な小型化を図ルコトカテキ、マイコ
ンシステムヲDC−DCコンバータの内部や配電器の内
部に内蔵させることも可能となる。
一チップ上にCPU、ROM、RAM、ADコンバータ
等を内蔵した1チツプマイクロコンピユータを使用すれ
ば、システムの大幅な小型化を図ルコトカテキ、マイコ
ンシステムヲDC−DCコンバータの内部や配電器の内
部に内蔵させることも可能となる。
(発明の効果)
以上説明したごとく本発明においては、アイドリング、
加速時、 EGR率等の機関の運転状態に応じてDC−
DCコンバータの動作を制御するように構成しているの
で、燃焼状態の悪い運転状態でもDC−DCコンバータ
からの高エネルギー注入によって安定、確実な燃焼を行
なわせることが出来、燃費を向」ニさせることが出来る
。またEGRを増加しても安定な運転を行なうことが出
来るので、排気浄化性能を向」ニさせることも出来る。
加速時、 EGR率等の機関の運転状態に応じてDC−
DCコンバータの動作を制御するように構成しているの
で、燃焼状態の悪い運転状態でもDC−DCコンバータ
からの高エネルギー注入によって安定、確実な燃焼を行
なわせることが出来、燃費を向」ニさせることが出来る
。またEGRを増加しても安定な運転を行なうことが出
来るので、排気浄化性能を向」ニさせることも出来る。
またDC−DCコンバータの動作時間を精密に制御し、
必要なときに必要な量のエネルギーを注入することが出
来るので、不要な電力消費がなくなり、消費電力を大+
lに減少させることが出来、燃費性能を更に向」ユさせ
ることが出来ると共に、配電器や点火プラクの劣化を押
えることが出来、耐久性を向上させることか出来る。
必要なときに必要な量のエネルギーを注入することが出
来るので、不要な電力消費がなくなり、消費電力を大+
lに減少させることが出来、燃費性能を更に向」ユさせ
ることが出来ると共に、配電器や点火プラクの劣化を押
えることが出来、耐久性を向上させることか出来る。
第1図は従来の点火装置の一例図、第2図は本発明の一
実施例図、第3図は第2図の回路の信号波形図、第4〜
6図は制御プロクラムのフローチャートの実施例図、第
7図はDC−DCコンバータの動作時間特性側図、第8
図はEGR率の限界特性図である。 符号の説明 1・・バッテリ 2・・・キースイッチ3・
・点火コイル 3A・・・1次巻線3B・・2次
巻線 4・・・点火時期センサ5・・トランジ
スタ点火装置 6・・・トランジスタ 7・・DC−DCコンバー
タ7A、 7B・・トランジスタ 7C・・・昇圧トラ
ンス7D・・・ダイオード 7E・・コンデンサ
7F・・・増1+器 7G・発振器8・・配
電器 9A〜9D・・点火プラク10・・・
制御装置 10A・・・入出力装置10B・・
・CPU IOC・・・RAM10D・・
・ROM 11・・・クランク角センサ1
2・・・吸気圧センサ 13・・・アイトルスイン
チ代理人弁理士 中村純之助 、、j(l″′4r1 枦 iハIl”i八い鷹j尋丸
実施例図、第3図は第2図の回路の信号波形図、第4〜
6図は制御プロクラムのフローチャートの実施例図、第
7図はDC−DCコンバータの動作時間特性側図、第8
図はEGR率の限界特性図である。 符号の説明 1・・バッテリ 2・・・キースイッチ3・
・点火コイル 3A・・・1次巻線3B・・2次
巻線 4・・・点火時期センサ5・・トランジ
スタ点火装置 6・・・トランジスタ 7・・DC−DCコンバー
タ7A、 7B・・トランジスタ 7C・・・昇圧トラ
ンス7D・・・ダイオード 7E・・コンデンサ
7F・・・増1+器 7G・発振器8・・配
電器 9A〜9D・・点火プラク10・・・
制御装置 10A・・・入出力装置10B・・
・CPU IOC・・・RAM10D・・
・ROM 11・・・クランク角センサ1
2・・・吸気圧センサ 13・・・アイトルスイン
チ代理人弁理士 中村純之助 、、j(l″′4r1 枦 iハIl”i八い鷹j尋丸
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、 DC−DCコンバータで発生する高電圧を点火
コイルの2次巻線を介して点火プラクに与え9点火時期
に点火コイルで発生した高電圧によって点火プラグで生
じる放電に引き続いて」二記DC−DCコンバータから
の高電圧によって放電を行なわせることにより、放電継
続時間を延長して点火エネルギーを増大さぜた点火装置
において、内燃機関の運転状態に応じて上記DC−DC
C一式−タの動作時間及び動作開始時期を制御する手段
を備えたことを特徴とする題記装置。 2 」1記手段はマイクロコンピュータで構成されてお
り、内燃機関がアイドリング状態、加速状態及びEGR
作動領域のうちの少なくとも一つの状態にある場合にの
み、その状態に応じて予め定められた時間だけ上記DC
−DCC一式−タを動作させるものであることを特徴と
する特許請求の範囲第1項記載の頭記装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57212632A JPS59103968A (ja) | 1982-12-06 | 1982-12-06 | 内燃機関用点火装置 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57212632A JPS59103968A (ja) | 1982-12-06 | 1982-12-06 | 内燃機関用点火装置 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59103968A true JPS59103968A (ja) | 1984-06-15 |
JPS6156419B2 JPS6156419B2 (ja) | 1986-12-02 |
Family
ID=16625872
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57212632A Granted JPS59103968A (ja) | 1982-12-06 | 1982-12-06 | 内燃機関用点火装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59103968A (ja) |
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