JPS59101259A - 連続鋳造機用鋳型 - Google Patents
連続鋳造機用鋳型Info
- Publication number
- JPS59101259A JPS59101259A JP21019382A JP21019382A JPS59101259A JP S59101259 A JPS59101259 A JP S59101259A JP 21019382 A JP21019382 A JP 21019382A JP 21019382 A JP21019382 A JP 21019382A JP S59101259 A JPS59101259 A JP S59101259A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- radius
- mold
- arc
- curvature
- casting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/04—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into open-ended moulds
- B22D11/043—Curved moulds
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、7“3曲型連続鋳造杉゛多、特に機高6m
以下のローヘッド連続鋳造機における鋳型の改良に関す
る。
以下のローヘッド連続鋳造機における鋳型の改良に関す
る。
近年、連続門造機(以下、連鋳機と略称する)は、垂直
型、垂直曲げ型から湾曲型へと定着する趨勢にある、 従来の湾曲型連鋳機の湾曲鋳型は、鋳造時に、鋳片の上
面側および1面側(以下、それぞれL側およびF 11
TQと略称する)にそれぞれ接する鋳型内壁面の円弧半
径をそれぞり、 nも、几、とすると、鋳込み厚さdと
の間に次の関係がある形状になっている。
型、垂直曲げ型から湾曲型へと定着する趨勢にある、 従来の湾曲型連鋳機の湾曲鋳型は、鋳造時に、鋳片の上
面側および1面側(以下、それぞれL側およびF 11
TQと略称する)にそれぞれ接する鋳型内壁面の円弧半
径をそれぞり、 nも、几、とすると、鋳込み厚さdと
の間に次の関係がある形状になっている。
RF −RL = d ・・・・・・・・・fi
l上式の関係をもち、几F 、 RL が小さい、6
m以下の低機高(ローヘッド)用の湾曲鋳型で溶鋼を連
続鋳造する場合には、L側とF @11との鋳型壁面か
らの抜熱能の相異が、高梯高用の、RF 、 nLが大
きい湾曲鋳型の場合に比べて、顕著であること、即ちL
側の抜熱能が甚しく低いこと、及び鋳片と鋳型内壁面と
の間の接触状襲が、F側に比べてT、側が不良であるこ
とを知った。そして、これらが原因になって発生する鋳
片表層の熱応力によって、表面割れが生じる等、鋳片の
品質劣化を招くこと、及び甚しい場合にはブレークアウ
トi生じることを知った。
l上式の関係をもち、几F 、 RL が小さい、6
m以下の低機高(ローヘッド)用の湾曲鋳型で溶鋼を連
続鋳造する場合には、L側とF @11との鋳型壁面か
らの抜熱能の相異が、高梯高用の、RF 、 nLが大
きい湾曲鋳型の場合に比べて、顕著であること、即ちL
側の抜熱能が甚しく低いこと、及び鋳片と鋳型内壁面と
の間の接触状襲が、F側に比べてT、側が不良であるこ
とを知った。そして、これらが原因になって発生する鋳
片表層の熱応力によって、表面割れが生じる等、鋳片の
品質劣化を招くこと、及び甚しい場合にはブレークアウ
トi生じることを知った。
鋳造過程で、鋳片が保有している顕熱を、n造後に消失
してしまわずに、高温のままで鋳片を圧延工程へ供給し
、圧延のための加熱エネルギの節減或は省略を8Yる、
所謂連鋳−圧延直結プロセスが、近年指向されているが
、連続鋳造過程での鋳片の品質の劣化は、この連鋳−圧
延直結プロセスでは、問題が直接的に顕在化することに
なシ、連鋳−圧延直結プロセスの成否を左右することに
なる。
してしまわずに、高温のままで鋳片を圧延工程へ供給し
、圧延のための加熱エネルギの節減或は省略を8Yる、
所謂連鋳−圧延直結プロセスが、近年指向されているが
、連続鋳造過程での鋳片の品質の劣化は、この連鋳−圧
延直結プロセスでは、問題が直接的に顕在化することに
なシ、連鋳−圧延直結プロセスの成否を左右することに
なる。
この発明は、低機高連続鋳造機による溶鋼の連続鋳造に
おける、上に述べた如き問題を解決することを目的とし
てなされたもので、その要旨は、湾曲型連続鋳造機用鋳
型において、鋳片上面側(5面)と接する鋳型内壁面の
円弧半径が、鋳片下面側(F面)と接する鋳片内壁面の
円弧半径から鋳片鋳込厚さを差引いた寸法未満の半径で
あることを特徴とする連続鋳造機用鋳型である。
おける、上に述べた如き問題を解決することを目的とし
てなされたもので、その要旨は、湾曲型連続鋳造機用鋳
型において、鋳片上面側(5面)と接する鋳型内壁面の
円弧半径が、鋳片下面側(F面)と接する鋳片内壁面の
円弧半径から鋳片鋳込厚さを差引いた寸法未満の半径で
あることを特徴とする連続鋳造機用鋳型である。
以下に、この発明の詳細な説明する。
発明者等は、低機高連続鋳造機における湾曲鋳型の形状
について、多くの実験を伴なう研究を行なった結果、(
1)式で示される鋳型のL側内壁面の円弧半径(曲率半
径) RLよシも、円弧半径の小さなL側円弧半径を有
する湾曲鋳型を用いることが前記問題の解決に有効であ
ることを知見した。
について、多くの実験を伴なう研究を行なった結果、(
1)式で示される鋳型のL側内壁面の円弧半径(曲率半
径) RLよシも、円弧半径の小さなL側円弧半径を有
する湾曲鋳型を用いることが前記問題の解決に有効であ
ることを知見した。
第1図は、この発明の湾曲鋳型のL側、F側の鋳型片の
説明図である。
説明図である。
第1図において、線分AOは、メニスカスを表ワシ、!
LU、T、 (1111鋳W ai?、・z゛ハ、F
1111 n 型i −r 6る。
LU、T、 (1111鋳W ai?、・z゛ハ、F
1111 n 型i −r 6る。
第1図において、実線で示す、鋳型片内壁面のもので、
L側曲率半径FLL% F側曲率半径RFの円の一部で
あり、この円弧半径RLとRIF および鋳片鋳込厚
さdとの間には、既に述べた(1)式の関係RF −
RL = d がある。
L側曲率半径FLL% F側曲率半径RFの円の一部で
あり、この円弧半径RLとRIF および鋳片鋳込厚
さdとの間には、既に述べた(1)式の関係RF −
RL = d がある。
今、角、4AOBの2等分線上に新たな曲率中心E全設
定し1点Aと点Bt−通る半径B L /の円弧を考え
る。この場合、鋳造方向中央点における鋳型内壁面間の
絞り込み量rと、線分OEの長さa、曲率半径RT、、
’との関係は、実線で示した半径FLLの円弧ABの長
さ2tとすると、次の+21 、 +31式で与えられ
る。
定し1点Aと点Bt−通る半径B L /の円弧を考え
る。この場合、鋳造方向中央点における鋳型内壁面間の
絞り込み量rと、線分OEの長さa、曲率半径RT、、
’との関係は、実線で示した半径FLLの円弧ABの長
さ2tとすると、次の+21 、 +31式で与えられ
る。
tt4. α+β
RL α+β
αは、鋳型の長さに関係する量で、βは、絞り込み量に
関係する量である。
関係する量である。
絞り込み量rの決定は、鋳込む鍋種、鋳造温度、鋳造中
の鋳型内壁面と鋳片間の潤滑状態、鋳型材質、さらに円
弧半径RLlによるけれども、実験によれば−r/l=
o・3〜()・5%程度に取るの力I好ましい。
の鋳型内壁面と鋳片間の潤滑状態、鋳型材質、さらに円
弧半径RLlによるけれども、実験によれば−r/l=
o・3〜()・5%程度に取るの力I好ましい。
上記の条件を満した円弧面をもつL側の鋳型片を具備し
ている本考案の湾曲鋳型は、L側内壁面の曲率半径が、
(1)式に示されるそれよシも小さく、そして鋳造条件
に対応した絞シ込み量r K してあるので、本考案の
6曲鋳型を低機高の連鋳機に使用することにより、鋳型
内壁面と、鋳片との接触状態がL側で従来@晋νよりも
密になシ、鋳型内壁面からの抜熱量が、L側とF側とで
均一化して、操栗上のトラブルを避けることができると
ともに凝固過程の厚さ方向における偏りを防止しでき、
延いては、鋳片の厚さ方向における偏りも生じることが
ない。かくして、前記の諸問題をすべて解決できる。
ている本考案の湾曲鋳型は、L側内壁面の曲率半径が、
(1)式に示されるそれよシも小さく、そして鋳造条件
に対応した絞シ込み量r K してあるので、本考案の
6曲鋳型を低機高の連鋳機に使用することにより、鋳型
内壁面と、鋳片との接触状態がL側で従来@晋νよりも
密になシ、鋳型内壁面からの抜熱量が、L側とF側とで
均一化して、操栗上のトラブルを避けることができると
ともに凝固過程の厚さ方向における偏りを防止しでき、
延いては、鋳片の厚さ方向における偏りも生じることが
ない。かくして、前記の諸問題をすべて解決できる。
上記の例では、絞り込み量rを得るためのL側鋳型内壁
面の、よシ小さな曲率半径の曲面を、第1図におけるA
、B点を通る曲面としたけれども、絞り込み量rが最大
の点Gから、鋳造方向下流側へF伸鋳型内壁面と平行或
は漸増する曲率半径の円弧面としてもよい。かかる構成
とすることによシ、L側鋳型内壁面と鋳片間の接触状態
がよシ良好になυ、L側の抜熱能を向上せしめF側によ
り一層近づけることができる。
面の、よシ小さな曲率半径の曲面を、第1図におけるA
、B点を通る曲面としたけれども、絞り込み量rが最大
の点Gから、鋳造方向下流側へF伸鋳型内壁面と平行或
は漸増する曲率半径の円弧面としてもよい。かかる構成
とすることによシ、L側鋳型内壁面と鋳片間の接触状態
がよシ良好になυ、L側の抜熱能を向上せしめF側によ
り一層近づけることができる。
この発明によれば、L側の鋳型片の内面が以上に述べた
曲率半径、又は曲面であるから、低機高の湾曲型連続鋳
造機、就中6m以下の低機高湾曲型連続鋳造機による溶
毎の連続鋳造において、L側、F側のvJ型内壁面から
の抜熱を均一ならしめることができ、これに依って、L
τ11j、F側の抜熱量の差異に起因する鋼材材質の不
均一が生じなくなる等の効果を奏することができる。
曲率半径、又は曲面であるから、低機高の湾曲型連続鋳
造機、就中6m以下の低機高湾曲型連続鋳造機による溶
毎の連続鋳造において、L側、F側のvJ型内壁面から
の抜熱を均一ならしめることができ、これに依って、L
τ11j、F側の抜熱量の差異に起因する鋼材材質の不
均一が生じなくなる等の効果を奏することができる。
第1図は、この発明の湾曲型鋳型のL側、F側部型片の
説明図である。 ■−・・鋳型のL細部型片、2・・・鋳型のF(In鋳
型片。 代理人 弁理士 秋 沢 政 党 外2名 オ目図 特許庁長官 殿 昭和57年11月30日差出の特許願(1)2、発明の
名称 連続げ1a造機用釣型 3、補正をする各 “1′11牛との関[系 出 顧 人 11:所(居所) 束基部千代田区大手町2丁目6査3
号氏名(名称) (61’+5) @1日本馴鐵株式会
社4、代 理 人 居 所 東京都中央区1」本僑兜町12番1号人洋ヒル
r+li 、+l(6□7′7のH付昭和 年 月
日(発送)5° 11・絶理111通う11 6、浦11モにより増加する発明のViiニジ補 正
の 内 容 1、 本願特許請求の範囲を下記の通り訂正する。 「(1) 湾曲型連続鋳造機用鋳型VCおいて、鋳片
上面側(L面)と接する鋳型内壁面の円弧半径−公−1
箔片下面側(2面)と接する鋳片内壁面の円弧半径から
鋳片鋳込厚さを差引いた寸法未満の半径とした湾曲部を
有することな特徴とする連続鋳造機用鋳型。」 2 明細書j・3頁矛lO行「・・・・・円弧半径が、
1片下」を「・・・・円弧半径を、鋳片下」と改める。 3 同牙3員第12行「・・・・半径であるこ」す「・
1−半径とした湾曲部な有するこ」と改める。 4、間中3頁下かも2行目「さなL側円弧半径を・・・
りな「さなL側円弧半径の湾曲部mlと改め麿5、 同
315頁下から5〜4行目「上記の・・・・本考案の湾
曲鋳型は、」を「上記の条件を満した円弧面IL側の鋳
型片にもつ湾曲部を有する本考案の湾曲鋳型は、」と改
める。 6 同士6頁下から2行目[又は曲面であるから、」7
を「又は曲面をもつ湾曲部を有するので、」と改める。
説明図である。 ■−・・鋳型のL細部型片、2・・・鋳型のF(In鋳
型片。 代理人 弁理士 秋 沢 政 党 外2名 オ目図 特許庁長官 殿 昭和57年11月30日差出の特許願(1)2、発明の
名称 連続げ1a造機用釣型 3、補正をする各 “1′11牛との関[系 出 顧 人 11:所(居所) 束基部千代田区大手町2丁目6査3
号氏名(名称) (61’+5) @1日本馴鐵株式会
社4、代 理 人 居 所 東京都中央区1」本僑兜町12番1号人洋ヒル
r+li 、+l(6□7′7のH付昭和 年 月
日(発送)5° 11・絶理111通う11 6、浦11モにより増加する発明のViiニジ補 正
の 内 容 1、 本願特許請求の範囲を下記の通り訂正する。 「(1) 湾曲型連続鋳造機用鋳型VCおいて、鋳片
上面側(L面)と接する鋳型内壁面の円弧半径−公−1
箔片下面側(2面)と接する鋳片内壁面の円弧半径から
鋳片鋳込厚さを差引いた寸法未満の半径とした湾曲部を
有することな特徴とする連続鋳造機用鋳型。」 2 明細書j・3頁矛lO行「・・・・・円弧半径が、
1片下」を「・・・・円弧半径を、鋳片下」と改める。 3 同牙3員第12行「・・・・半径であるこ」す「・
1−半径とした湾曲部な有するこ」と改める。 4、間中3頁下かも2行目「さなL側円弧半径を・・・
りな「さなL側円弧半径の湾曲部mlと改め麿5、 同
315頁下から5〜4行目「上記の・・・・本考案の湾
曲鋳型は、」を「上記の条件を満した円弧面IL側の鋳
型片にもつ湾曲部を有する本考案の湾曲鋳型は、」と改
める。 6 同士6頁下から2行目[又は曲面であるから、」7
を「又は曲面をもつ湾曲部を有するので、」と改める。
Claims (1)
- (1) 湾曲型連続鋳造機用鋳型において、鋳片上面f
ill(L面)と接する鋳型内壁面の円弧半径が、鋳片
下面側(1面)と接する鋳片内壁面の円弧半径から鋳片
朗込厚さを差引いた寸法未満の半径であることを特徴と
する連続鋳造機用鋳型。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21019382A JPS59101259A (ja) | 1982-11-30 | 1982-11-30 | 連続鋳造機用鋳型 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21019382A JPS59101259A (ja) | 1982-11-30 | 1982-11-30 | 連続鋳造機用鋳型 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59101259A true JPS59101259A (ja) | 1984-06-11 |
Family
ID=16585320
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP21019382A Pending JPS59101259A (ja) | 1982-11-30 | 1982-11-30 | 連続鋳造機用鋳型 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59101259A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4928747A (en) * | 1987-07-22 | 1990-05-29 | Mannesmann Ag | Side wall geometry for molds for casting of thin slabs |
-
1982
- 1982-11-30 JP JP21019382A patent/JPS59101259A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4928747A (en) * | 1987-07-22 | 1990-05-29 | Mannesmann Ag | Side wall geometry for molds for casting of thin slabs |
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