JPS5893859A - Three-layered sleeve for roll for rolling h-beam - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To enhance the fouling and wear resistances by adding prescribed percentages of C, Si, Mn, P, S, Ni, etc. to the service layer contacting with a material to be rolled and to the material of the inner layer not contacting with the material to be rolled and by welding the layers in one united body. CONSTITUTION:The titled 3-layered sleeve is composed of a service layer contacting with a material to be rolled and an inner layer not contacting with the material to be rolled. The service layer is composed of the 1st outer layer with seizing resistance and the 2nd outer layer with wear resistance, and the inner layer is made of a tough material. The 1st outer layer contains 2.8-3.8% C, 1.2-3% Si, 0.2-1% Mn, <=0.1% P, <=0.04% S, <=3% Ni, 0.1-1% Cr, etc., the 2nd outer layer contains 1.8-3% C, 0.2-1.5% Si, 0.4-1.5% Mn, <=0.1% P, <=0.1% S, etc., and the inner layer contains 1-2% C, 0.6-3% Si, 0.2-1% Mn, <=0.1% P, etc. The layers are welded in one united body, providing ehanced fouling and wear resistances.

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はＨ型調圧延用ロー〃、等にユニパーサＡ／　ｔ
　ｌｖの水平スタンド用スリーブ営−〃に供されるスリ
ーブに関するものである。[Detailed description of the invention] The present invention applies to Uniparser A/t for H-type adjustment rolling rows, etc.
This relates to a sleeve for use in horizontal stands of lv.

今日、Ｈ２ｉｌＩｌ！鋼の圧延は生産性、品質確保の見
地から、第１図に示すように、ユニパーサｌｖｔルの使
用が一般化して−る。これを簡単に説明すると、ユニパ
ーサ／Ｉ／ミ〃は上下一対の水平ロ−／Ｌ’　（１）　
（１）と左右一対の竪ロー／７　（２）　（りを具備し
てな夛、圧延材（Ｈ型鋼）（３）はこれらローμ間を通
されて、高さ方向と幅方向から同時に圧延成彫されて論
〈のである。Today, H2ilIl! In rolling steel, from the standpoint of productivity and quality assurance, the use of a universal LVT wheel, as shown in FIG. 1, has become commonplace. To explain this simply, Uniparser /I/Mi〃 has a pair of upper and lower horizontal rows /L' (1)
(1) and a pair of left and right vertical rows/7 (2) (2) The rolled material (H-shaped steel) (3) is passed through these rows μ from the height direction and width direction at the same time. It was rolled and carved.

とヒにおいて水平ロー／Ｉ’　（１）　（１）　Ｋは、
その田−〃の形状並びに部分的な所要性質の相違に基づ
き、図例のように別体のスリーブ（５）をｐ−μアーμ
（４）Ｋ焼嵌めて組立たスリーブ！−μを使用するのが
通例である。すなわち、この種のロー！におっては、圧
延によって七Ｏ゛使用層が損傷摩耗すると、そのスリー
ブ（ｉ）のみを改削あるーは新品に取替て再使用に供す
るのである。Horizontal low/I' (1) (1) K is
Based on the difference in the shape of the field and the required properties of the parts, a separate sleeve (5) is installed as shown in the figure.
(4) Sleeve assembled by shrink fitting K! It is customary to use −μ. That is, this kind of low! In this case, when the used layer is damaged or worn due to rolling, only the sleeve (i) is modified or replaced with a new one for reuse.

しかして、このようなＨ５ｌ調圧延用スリープローＡ／
に用いられるスリーブ（ｆｉ）ＩＩＣつ−でみると、そ
Ｏ圧延材（ｓ）と接する部分即ち使用層には、耐焼付性
、耐摩耗性、耐クラツク性が要求され、他方圧延材（８
）と接しな一ヌリープ内面側即ち内層には、焼嵌め応力
や圧延時の負荷応力等に耐える強靭性が要求される。す
なわち、アーμ（４）Ｋ焼嵌めて組立られるスリーブ（
６）には、更にその内外部分によシ相反する性質を具備
することが要求される訳である。そこで、従来よりヒ０
種スリーブロー〃の用途には、その使用層と内層とを異
材質で形成しかつ両者を溶着一体化せしめて構成した複
合スリーブを利用することも多Ｊ＠されている。However, such a three-row A/
Looking at the sleeve (fi) used for IIC, the part that comes into contact with the rolled material (s), that is, the layer used, is required to have seizure resistance, abrasion resistance, and crack resistance;
), that is, the inner layer, is required to have toughness to withstand shrink-fitting stress, load stress during rolling, etc. In other words, the sleeve (
6) further requires that its inner and outer parts have contradictory properties. Therefore, it is less expensive than before.
For seed sleeve blow applications, a composite sleeve is often used in which the used layer and inner layer are made of different materials and are welded together.

しかし乍ら、最近の圧延材品質の確保に対する高度な要
求Ｋｆ１’い、上記複合スリーブの使用によっても、ス
リーブロー〃の性能並びに耐用性の維持向上に充分対応
できない問題点が認められつつある。これは、Ｋ型鋼圧
延用水平ロールにあっては、そのスリーブ（５）の使用
層において、更に部分的に異なる性質が要求されるため
である。す彦わち、スリーブ（５）のウェブ成形部（〜
にお−ては、圧延材（３）の熱が集中し易いため図中ム
郁において焼付を発生し易い問題があシ、一方そのフブ
ンシ成形部け）に訃いては、比較的低温の圧延材７ラン
Ｖ先端部と摺動するため、７ランジ先端から２０−４部
位置にまで至る図中１部の摩耗が漱しい問題点を抱えて
−るが、これに対して、複合スリーブ０使用層材質にか
ってのような球状黒鉛鋳鉄を用いた場合では、焼付防止
には有効な反面、上記局部摩耗の進行が著しく早期にそ
の改削を要する欠点があシ、またアダマイト材質を用！
Ａた場合では、耐摩耗性の向上に有効な反面、上記焼付
防止の点く問題を残し、結局−ずれの場合も必要ｐ−〜
性能を兼備するζ棲がで亀ないためである。However, in view of the recent high demands for ensuring the quality of rolled materials, it is becoming clear that even with the use of the above-mentioned composite sleeve, there is a problem in that the performance and durability of the sleeve draw cannot be sufficiently maintained and improved. This is because, in the case of horizontal rolls for rolling K-type steel, the layers used in the sleeve (5) are required to have partially different properties. Now, the web forming part of the sleeve (5) (~
In this case, there is a problem in that the heat of the rolled material (3) tends to concentrate, so seizure is likely to occur in the area shown in the figure. Since the material slides with the tip of the 7-run V, there is a problem in that the part 1 in the figure from the tip of the 7-run to the 20-4 position is worn out, but in contrast, the composite sleeve 0 When using spheroidal graphite cast iron as the layer material used in the past, it is effective in preventing seizure, but it has the disadvantage that the local wear progresses significantly and requires modification at an early stage.
In the case of A, although it is effective in improving wear resistance, it still leaves the above-mentioned problem of preventing seizure, and in the end, it is also necessary in the case of misalignment.
This is because it is difficult to find a ζ type that has both performance.

そこで最近では、アダマイト材質がフツンジ成形部（１
）の耐摩耗性に良好であシ、しかもそのＣ含有量を高め
ることによって、その耐焼付性も一般に改善されること
に着目して、複１合スリーブの使用層材質として、いわ
ゆる高Ｃ％のアダマイト材質を用−る傾向にある。しか
し乍ら、この高ＣＸアダｉイＦ材質にあっても、耐事故
性を確保する見地から、そのＣ含有量の増加には限度が
あシ、従ってウェブ成形部（６）の焼付問題を完全に解
消できないのが実情である。Therefore, recently, adamite material has been used for the futunji molding part (1
) has good abrasion resistance, and in addition, by increasing its C content, its seizure resistance is generally improved. There is a tendency to use adamite material. However, even with this high CX AddiF material, there is a limit to the increase in C content from the standpoint of ensuring accident resistance, and therefore, the problem of seizure in the web forming part (6) can be avoided. The reality is that it cannot be completely resolved.

本発明は上記の如＝ｌＩＨｍ調圧延用スリープロー〃の
問題点に鑑み、この種口−μに供される複合スリーブの
使用層について必要な耐焼付性、耐摩耗性、耐事故性の
性質を全て満足することができるものを提供せんとする
ものであシ、これがために本発明は、圧延材と接する使
用層を耐焼付性に優れる材質の第１外層と耐摩耗性に優
れる材質の第２外層の二層に形成し、一方圧延材と接し
な一内層を強靭性に優れる材質で形成し、かつこれら第
１外層、第２外層及び内層を溶着一体化せしめて攻る三
層スリーブＫかいて、その第１外層、第２外層及び内層
を各々下記に詳述するような特定化学成分を有する材質
で形成することを特徴とするものである。In view of the above-mentioned problems with the three-row roller for IHm control rolling, the present invention has been developed to provide the properties of seizing resistance, abrasion resistance, and accident resistance necessary for the layer used in the composite sleeve used for this type of rolling. It is therefore an object of the present invention to provide a material that can satisfy all of the above requirements, and for this reason, the present invention provides a layer in contact with the rolled material, in which the first outer layer is made of a material with excellent seizure resistance and the first outer layer is made of a material with excellent wear resistance. A three-layer sleeve consisting of two layers: a second outer layer, and an inner layer that is not in contact with the rolled material, made of a material with excellent toughness, and the first outer layer, second outer layer, and inner layer are welded and integrated. The first outer layer, the second outer layer, and the inner layer are each made of a material having a specific chemical component as detailed below.

すなわち、本発明に係る三層スリーブは、従来使用層と
内層の二層から構成されていたこの種複合スリーブを、
その使用層について更に異材質からなる第１外層と第２
外層の二層に構成し、使用層の各部に要求される異なる
性質を同時に満足せしめるものである。第２図はこのよ
うな三層スリーブの構造例を図示し、ことにお−てａは
耐焼付性に優れる第１外層、ｂは耐摩耗性に優れる第２
外層、Ｇは強靭性に優れる内層を示し、各層を形成する
材質の具体例は下記に列記される。That is, the three-layer sleeve according to the present invention is a composite sleeve of this type that was conventionally composed of two layers: a used layer and an inner layer.
Regarding the layers used, the first outer layer and the second outer layer are made of different materials.
It is composed of two outer layers, and simultaneously satisfies different properties required for each part of the layers used. Figure 2 shows an example of the structure of such a three-layer sleeve, in which a is the first outer layer with excellent seizure resistance, and b is the second outer layer with excellent wear resistance.
The outer layer G indicates an inner layer having excellent toughness, and specific examples of materials forming each layer are listed below.

なお、本発明の理解のために述べると、従来からもある
種の用途に対して三層ロー！およびスリーブの製造及び
適用例が存在するととが知られているが、この従来公知
の三層り一μおよびスリーブにあっては、中間層を介在
せしめるのは外層と内層Ｏ溶着健全性の向上等を企図す
るものであって、勿論その中間層は使用に供されず、使
用層は二層ローμおよびスリーブと同じく外層のみであ
る。これに対して本発明に係る三層スリーブは、上記説
明からも明らかなように、第１外層と共に第２外層も同
時に使用層として圧延に直接供される部分となシ、上記
従来の三層ロー！およびスリーブとはその技術的趣Ｖが
明確に区別されるものである。また、このような本質的
な相違に基づき、両者は各層を形成する材質及び層厚に
おいて顕著に異なる構成を具備するものとなろう。In order to understand the present invention, three-layer low! It is known that there are manufacturing and application examples of sleeves and sleeves, but in this conventionally known three-layer 1μ and sleeve, the intermediate layer is interposed to improve the soundness of welding between the outer layer and the inner layer. Of course, the middle layer is not used, and the only layer used is the outer layer, like the two-layer low μ and sleeve. In contrast, in the three-layer sleeve according to the present invention, as is clear from the above description, the first outer layer and the second outer layer are simultaneously used as layers that are directly subjected to rolling. Low! and a sleeve are clearly distinguished from each other in terms of their technical features. Moreover, based on such essential differences, the two will have structures that are significantly different in terms of the materials forming each layer and the layer thickness.

以下本発明に係る三層スリーブのき１外層、第２外層及
び内層を形成する材質を掲げ、各層につ−て詳細に説明
する。Hereinafter, the materials forming the first outer layer, the second outer layer, and the inner layer of the three-layer sleeve according to the present invention will be listed, and each layer will be explained in detail.

〔第１外層〕 耐焼付性に優れる外層は、Ｃ２，８−４８％、８１１．
２−＆０！％、Ｍｎ０．２−１．ＯＮ、ＰＣＬ１Ｘ以下
、８Ｇ、０４Ｘ以下、１１ｉ＆ＯＮ以下、ＣｒＱ、１−
１．ＯＮ、ＭｏＱ、２−２ｆＯ％、Ｍｇ０゜０２〜０．
１％を各重量嶌含み、残部ν・　および通常の不純物か
らなる材質、又は上記成分に必要に応じて希土類元素を
会計量で０．０５重量ｘ以下添加せしめてなる材質から
形成される。すなわち、第１外層は前述の如く球状黒鉛
鋳鉄が耐焼付性に極めて良好である点に着目して、上記
成分範囲の球状黒鉛鋳鉄材質で形成する。[First outer layer] The outer layer having excellent seizure resistance is C2, 8-48%, 811.
2-&0! %, Mn0.2-1. ON, PCL1X or less, 8G, 04X or less, 11i&ON or less, CrQ, 1-
1. ON, MoQ, 2-2fO%, Mg0°02-0.
It is formed from a material containing 1% of each weight by weight and the balance ν and ordinary impurities, or a material in which 0.05 weight x or less of a rare earth element is added to the above components as necessary. That is, the first outer layer is formed of a spheroidal graphite cast iron material having the above-mentioned composition range, paying attention to the fact that spheroidal graphite cast iron has extremely good seizure resistance as described above.

（１）化学組成（ｊｉ量％、残部１ｅおよび通常の不純
物）Ｃ：　　Ｌ８−３．８！％ 球状黒鉛鋳鉄材質において、Ｃａ１％未満ではチμ化傾
向が・著しく、耐焼付性、耐クラツク性に効果の大ｔ１
ｖｓ黒鉛の晶出が難しくなる。一方＆８％を超えると、
黒鉛化が過剰となシ強度面で問題を来たす。(1) Chemical composition (ji amount%, balance 1e and normal impurities) C: L8-3.8! % In spheroidal graphite cast iron materials, if Ca is less than 1%, there is a marked tendency to increase the temperature, and t1 has a large effect on seizure resistance and crack resistance.
vs. It becomes difficult to crystallize graphite. On the other hand, if it exceeds &8%,
Excessive graphitization causes problems in terms of strength.

８１　：　１．２−３．０％ ８ｉは黒鉛化の制御を主目的とするものであ）、１．２
％未満ではチμ化が著しく、耐焼付性、耐クラツク性に
効果の大きい黒鉛の晶出量が少なくなる。しかし、ｓ、
　ＯＮを超えて含有されると、黒鉛化が過剰となると共
にフェライト中に固溶し九８１が材質を脆弱にする。81: 1.2-3.0% 8i is mainly intended to control graphitization), 1.2
If it is less than 20%, the corrosion will be significant and the amount of crystallized graphite, which is highly effective for seizure resistance and crack resistance, will be reduced. However, s,
If the content exceeds ON, graphitization becomes excessive and 981 becomes a solid solution in the ferrite, making the material brittle.

１２ｍ　：　０．２＝１．０％ Ｍｎは８と結合してＢの悪影響を除去し、同時に硬度上
昇、耐摩耗性向上にも簡単に寄与するととができる。し
かして、ＭｎＯ，２％未満ではその効果が少なく、一方
１．０％を超えると材質が脆弱となる。12m: 0.2=1.0% Mn combines with 8 to eliminate the adverse effects of B, and at the same time easily contributes to increasing hardness and improving wear resistance. However, if MnO is less than 2%, the effect is small, while if it exceeds 1.0%, the material becomes brittle.

ｐｉＱ、１％以下 Ｐは溶湯の流動性を高め、耐摩耗性、耐焼付性を付与す
るが、材質を脆くするため０．ＩＸ以下に抑える。piQ, 1% or less P increases the fluidity of the molten metal and imparts wear resistance and seizure resistance, but it makes the material brittle, so 0. Keep it below IX.

８：０．０４Ｘ以下 ８は黒鉛の球状化阻害元素であ〕、低く抑える必要があ
るため０．０４Ｘ以下とする。8: 0.04X or less 8 is an element that inhibits the spheroidization of graphite] and needs to be kept low, so it is set to 0.04X or less.

１１：＆ＯＸ以下 Ｍｉは基地硬度を高（するが、組織の高温安定性を減じ
耐肌荒性を劣化させる作用がある。球状黒鉛鋳鉄材質の
場合では、ｌｆｉ＆ＯＮを超えると上記整置が顕著とな
る。11: &OX or less Mi increases the base hardness (but has the effect of reducing the high temperature stability of the structure and deteriorating the roughness resistance. In the case of spheroidal graphite cast iron materials, when lfi & ON is exceeded, the above alignment becomes noticeable. Become.

Ｃｒ：０．１−１．ＯＮ Ｃ，は球状黒鉛鋳鉄材質において、セメンタイトの強化
とセメンタイト量の制御を主目的として添加される。こ
の場合、ＣｒＱ、１８未満ではセメンタイ）量が少な（
かつセメンタイト強化の効果も少なイ、シかし、１．０
Ｘを超えるとセメンタイト量が多（なシ過ぎて、耐焼付
性に効果のある黒鉛の量が少なくなる。Cr:0.1-1. ON C is added to spheroidal graphite cast iron materials with the main purpose of strengthening cementite and controlling the amount of cementite. In this case, if CrQ is less than 18, the amount of cementite is small (
And the effect of cementite reinforcement is also small, but 1.0
If X is exceeded, the amount of cementite is too large, and the amount of graphite, which is effective in improving seizure resistance, decreases.

Ｍ　ｏ　：　０．２＝　２．０Ｘ Ｍｏは基地硬度を高くする作用を有するが、０．２％未
満ではその効果が少ない、一方λｏｘを超えると、上記
効果が飽和する経済性の観点と共にチ〃化促進の問題を
生じ好ましくな一０ Ｍｇ：０．０２〜０．１％ Ｍｇは黒鉛の球状化のために添加するものであるが、０
．０２％未満ではその効果がなく、一方Ｑ、ＩＸを超え
るとＭｇのチ〃化促進作用およびドロス等の鋳造欠陥を
発生し易くなる点から好ましくなへ希土類元素：０．０
５Ｘ以下 第１外層を形成する球状黒鉛鋳鉄材質には必要に応じて
上記成分に加えて希土類元素０．０５Ｘ以下が添加され
る。すなわち、希土類元素は（ＬＯ５％全上限として黒
−〇球状化に効果を有する。Mo: 0.2=2.0X Mo has the effect of increasing the base hardness, but if it is less than 0.2%, the effect is small; on the other hand, if it exceeds λox, the above effect is saturated, and from the economic point of view, Mg: 0.02-0.1% Mg is added to make graphite spheroidal, but
．． Rare earth element: 0.0% is less than 0.02%, there is no effect, whereas if it exceeds Q or IX, it promotes the oxidation of Mg and tends to cause casting defects such as dross.
5X or less Rare earth elements of 0.05X or less may be added to the spheroidal graphite cast iron material forming the first outer layer in addition to the above components as necessary. That is, rare earth elements (as the total upper limit of LO5%) have an effect on black-〇 spheroidization.

（１）接種 接種は組織の微細化、黒鉛化の助長のために有効である
０本材質についても、接種技術を応用すれば、より微細
なかつ黒鉛の均一に分布した材質が得られる。このさ−
１接種量は８１分として００５−１．０％が適当である
。すなわち、０ＩＪ５％未満では接種効果が期待できず
、一方１０％を超えても相応の効果が得られな−ためで
ある。接種剤としては、Ｃ＆８１、Ｆｅ８１が好適であ
る。なお、接種後の８１含有量は、上記１．２−＆ＯＸ
の範囲に止まるように成分調整される。(1) Inoculation Inoculation is effective for refining the structure and promoting graphitization Even for zero-carbon materials, by applying the inoculation technique, it is possible to obtain a material that is finer and has evenly distributed graphite. This-
Assuming that one inoculation amount is 81 minutes, 0.005-1.0% is appropriate. That is, if the 0IJ is less than 5%, no inoculation effect can be expected, and on the other hand, even if it exceeds 10%, a corresponding effect cannot be obtained. As the inoculant, C&81 and Fe81 are suitable. In addition, the 81 content after inoculation is the above 1.2-&OX
The components are adjusted to stay within the range of .

１）顕微鏡組織 本材質の顕微鏡組織は、セメンタイト、黒鉛及び基地の
三相からなる。セメンタイトは、耐摩耗性、耐焼付性に
奏効するが、多過ぎると耐クラッタ性を損う、黒鉛は耐
焼付性に有効であるが、多過ぎると耐摩耗性讐減じる。1) Microscopic structure The microscopic structure of this material consists of three phases: cementite, graphite, and matrix. Cementite is effective in improving wear resistance and seizure resistance, but too much of it impairs clutter resistance. Graphite is effective for seizure resistance, but too much of it reduces wear resistance.

を光、基地はマμテンｔイ）を析出すると組織の高温管
定性を減じ、使用時ＫＩ’！５１ｍを発生するため、パ
ーライト、べ一ナイ）（望壜しくはバーライ））Ｋｌｌ
整するのが良−０ 輪外層の厚さ ウェブ成形ｍｓ　（６）はローμ表面から１０〜５０−
であシ、一方フリンジ先端部は通常ツール表面から１０
０Ｗ程度であるから、その外面から２０〜８０■とする
。なお、鋳造にさいしては、外面取代並びに第２外層と
の溶着部分を考慮して、５ｏ−１３０■とする。If the light is used, the base will precipitate the matrix and reduce the high-temperature properties of the structure, and when used, KI'! In order to generate 51m, pearlite, beichinai) (boho or barai)) Kll
It is better to adjust the thickness to 0. The thickness of the outer ring layer web molding ms (6) is 10 to 50 from the low μ surface.
On the other hand, the fringe tip is usually 10 mm from the tool surface.
Since it is about 0W, it is set at 20 to 80 cm from the outer surface. In addition, when casting, the outer surface machining allowance and the welded part with the second outer layer are taken into consideration, and the thickness is set at 5o-130.

〔第２外層〕 耐摩耗性に優れる第２外層は、Ｃ１，８−＆Ｏ％、８１
０．２−１．５％、Ｍｎ０．４−１．５％％Ｐ０．１Ｘ
以下、８０．１Ｘ以下、Ｎｉ０，５−３．５Ｘ、Ｃｒ０
．５＝＆ＯＸ、Ｍｏα５−２５Ｘを各重量％含み、残部
ｙ＠および通常の不純物又は上記成分に必要に応じてＴ
ｉ、ムノ、Ｚｒの一種又は二種以上を合計量で０．１重
量％以下、及び／又は、１ｆｂ１．ＯＸ以下、Ｖｌ、Ｏ
ＸＸ以下−Ｍ又ハ二ｆａｔ各重量Ｘ含有せしめてなる−
わゆる高Ｃ％アダマイト材質から形成される。[Second outer layer] The second outer layer with excellent wear resistance is C1,8-&O%, 81
0.2-1.5%, Mn0.4-1.5%%P0.1X
Below, 80.1X or less, Ni0,5-3.5X, Cr0
．． 5 = &OX, contains each weight% of Moα5-25X, the balance is y@ and normal impurities or the above components as required.
i, Muno, and Zr in a total amount of 0.1% by weight or less, and/or 1fb1. Below OX, Vl, O
XX or less - M or honey fat each containing X by weight -
It is formed from a so-called high C% adamite material.

（１）化学組成（重量％、残部１ｅおよび通常の不純物
）Ｃ：　１．８−＆ＯＸ Ｃは耐摩耗性を主目的として１．８％以上含有せしめる
。１．８％未満では、セメンタイトの量が少な（、耐摩
耗性は劣化する。しかし、五〇！％を超えると、脆くな
シ本材質の使用目的に適合しな−０８１：０．２−１．
５ｊ％ 本材質ではＳｌは脱酸を主目的としておｌ）、０．２％
未満ではその効果が不尼し、一方１．５％を超えると材
質が脆くなる。(1) Chemical composition (wt%, balance 1e and normal impurities) C: 1.8-&OX C is contained in an amount of 1.8% or more for the main purpose of providing wear resistance. If it is less than 1.8%, the amount of cementite is small (and the wear resistance deteriorates. However, if it exceeds 50!%, the material becomes brittle and is not suitable for the purpose of use. 1.
5j% In this material, Sl is mainly used for deoxidation (l), 0.2%
If it is less than 1.5%, the effect will be poor, while if it exceeds 1.5%, the material will become brittle.

Ｍｎ：（ＬＡ−１，５ｇ ＩｎはＢの書を除き、硬度、耐摩耗性の増加に寄与する
１、Ｑ、４！％未満ではそ、の効果がなく、一方１．５
Ｘを超えると材質が脆くなる。Mn: (LA-1.5g In is 1, Q, which contributes to increasing hardness and wear resistance, except for B, less than 4!% has no effect, whereas 1.5
If X is exceeded, the material becomes brittle.

？’：０．１！％以下 Ｐは溶湯の流動性を高め、耐摩耗性、耐焼付性を付与す
るが、材質を脆くするため９．１％以下に抑える。? ':0.1! % or less P increases the fluidity of the molten metal and imparts wear resistance and seizure resistance, but since it makes the material brittle, it is suppressed to 9.1% or less.

８：１１９６以下 ＢはＰと同様に材質を脆弱にするため１１％以下に抑え
る。8: 1196 or less B makes the material brittle like P, so it is suppressed to 11% or less.

１１１：（Ｌ５−！Ｌ５Ｘ １１は基地硬度を高め、耐摩耗性の向上のために１５！
％以上を含有せしめる。しかし、その含有量が多過ぎる
と、熱的に不安定なマ〃テンすイトを析出し、肌荒の原
因となるためその上限を＆５ｊ％以下に抑える。111: (L5-!L5X 11 increases base hardness and 15 to improve wear resistance!
% or more. However, if the content is too large, thermally unstable martenite will precipitate, causing rough skin, so the upper limit is limited to &5j% or less.

Ｃｒ：０．５−６．０％ 一轄セメンタイトの安定と共に、セメンタイト中に含ま
れてその体積を増加し、またセメンタイトを硬く、強く
して耐摩耗性の向上に寄与する。Cr: 0.5-6.0% In addition to stabilizing cementite, Cr is included in cementite to increase its volume, and also makes cementite hard and strong, contributing to improved wear resistance.

しかし、０．５％未満ではその効果が少なく、一方６、
ＯＸを超えると脆くなる。However, if it is less than 0.5%, the effect is small; on the other hand, 6.
If it exceeds OX, it becomes brittle.

Ｍｏ：０．５−２．５Ｘ Ｍｏは基地硬度を高め、第２外層材質の必要性からα５
Ｘ以上を含有せしめる。しかし、２−５％を超えると、
相応の効果がなく経済的に不利となる。Mo: 0.5-2.5X Mo increases the hardness of the base and α5 due to the necessity of the second outer layer material.
Contain X or more. However, if it exceeds 2-5%,
It has no corresponding effect and is economically disadvantageous.

Ｔｉ、ム１％Ｚｒの単独又は複合：合計量Ｑ、１Ｘ以下
これらの元素を一種又は二種以上含有せしめるととくよ
シ、本材質における鋳造巣の発生を確実に防止でき、よ
シ健全な材質が得られる。このさい、上記元素は全て強
力な脱酸剤であるため、過剰の添加は過酸化状態をきた
し、溶湯の流動性を阻害する。このため、それら９合計
量はＱ、１％以下に抑えられる。Ti, 1% Zr, alone or in combination: total amount Q, 1X or less Including one or more of these elements can reliably prevent the occurrence of casting cavities in this material, resulting in a much healthier material. is obtained. At this time, since all of the above elements are strong deoxidizing agents, excessive addition causes a state of overoxidation and inhibits the fluidity of the molten metal. Therefore, the total amount of these nine components can be suppressed to Q1% or less.

ｘｂ、マ：各々１．０Ｘ以下 Ｍｂ％Ｖは必要に応じてその一種又は二種が含有される
。すなわち、ｘｂは鋳造組織の微細化に効果があシ、ま
たｙｂを含有せしめると耐摩耗性が向上する。この効果
は、Ｉｂ１．ＯＸ以下で十分である。xb, ma: each 1.0X or less Mb%V contains one or two of them as necessary. That is, xb is effective in making the casting structure finer, and the inclusion of yb improves wear resistance. This effect is due to Ib1. OX or less is sufficient.

マもＮｂと同様の目的で含有されるもので、その含有量
は中はｊｌｌｌ、ＯＸ以下でよく、１．　Ｏ％を超える
とマ又はＭｂ炭化物が多くなシ脆くなる。M is also contained for the same purpose as Nb, and its content may be less than Jll, OX; 1. If it exceeds O%, there will be a large amount of M or Mb carbides, resulting in brittleness.

１）顕微鏡組織 本材質の顕微鏡組織は、セメンタイトと基地の二相から
なる。基地は通常パーライトからなシ、★たその耐摩耗
性に対する要求度に応じて、一部ベーナイＦ、マ〃テン
ナイトを含ませることもできる。1) Microscopic structure The microscopic structure of this material consists of two phases: cementite and matrix. The base is usually pearlite, but depending on the degree of wear resistance required, it can also contain a portion of behnite F or martenite.

■第２外層の厚さ 本スリープロー〃の使用層厚さは、フランＶ幅も含めて
通常１００−２５０鱈であシ、前記第１外層の厚さを除
くと、第２外層は２０−２５０ｍとなる。■Thickness of the second outer layer The thickness of the layer used in this three-low is usually 100-250 mm including the flan V width, and excluding the thickness of the first outer layer, the second outer layer is 20-20 mm thick. It will be 250m.

なお、鋳造にさ−しては、内外の溶着部分を考慮して、
３３０−２４０ａとする必要がある。In addition, when casting, take into consideration the internal and external welded parts,
330-240a.

〔内層〕[Inner layer]

本スリーブを第１図のように組立てて使用する場合、内
面からの割損が最も大きな問題であシ、そのため内層は
強靭性に優れた材質で形成する必要がある。このような
目的に適合するものとしては、（ム）黒鉛鋼、（Ｂ）球
状黒鉛鋳鉄の二通夛の材質があり、本発明ではこれらを
使用目的等に応じて選択的に使用する。以下両材質につ
−て個別に詳細に説明する。When this sleeve is assembled and used as shown in FIG. 1, the biggest problem is breakage from the inner surface, so the inner layer must be made of a material with excellent toughness. There are two types of materials that are suitable for this purpose: (M) graphite steel and (B) spheroidal graphite cast iron, and in the present invention, these are selectively used depending on the purpose of use. Both materials will be explained in detail below.

体）黒鉛鋼 黒鉛鋼を使用する場合、内層は、Ｃ１，Ｏ−２，０％、
８１０．６−３．０Ｘ、ＭｎＯ，２−１，０Ｘ、Ｐ（Ｌ
１４％以下、８０．１Ｘ以下、ＩｉＯ，１−２，０％％
Ｃｒ（Ｌｌ−！ＬＯＸ１ＭｏＱ、１−１．０％を各重量
％含み、残部νｅおよび通常の不純物からなる材質、又
は上記成分に必要に応じて！１、ムＬ”ｒの一種又は二
種以上を合計量で０．１重量％以下含有せしめてなる材
質から形成される。body) graphite steel When graphite steel is used, the inner layer is C1, O-2, 0%,
810.6-3.0X, MnO,2-1,0X, P(L
14% or less, 80.1X or less, IiO, 1-2,0%%
A material containing Cr (Ll-!LOX1MoQ, 1-1.0% by weight, the balance νe and normal impurities, or one or more of the above components as required!1, MuL"r) It is formed from a material containing 0.1% by weight or less in total.

（１）化学組成（重量％、残部１・および通常の不純物
）Ｃ：　１．０−２．Ｏ％ Ｃは基地中に固溶すると共に黒鉛として現われる（ある
論は一部は共晶セメンタイＦとなる）。(1) Chemical composition (wt%, balance 1 and normal impurities) C: 1.0-2. O% C becomes a solid solution in the matrix and appears as graphite (some say it becomes eutectic cementite F).

しかして、Ｃ１，０％未満では、溶解、鋳造温度が高（
なシ、コストアップを招く不利があシ、一方ＺＯＸを超
えると、黒鉛が球状でなくなる傾向を示し、強靭性を低
下する。However, if C is less than 1.0%, melting and casting temperatures will be high (
On the other hand, if ZOX is exceeded, graphite tends to lose its spherical shape and its toughness decreases.

８１：０．４−＆Ｏ％ ８１は黒鉛の晶出と密接な関係があシ、０．６％未満で
は、黒鉛を晶出させることがほとんど困難となる。しか
し、３．０ｘを超えると、基地中に固溶した８１が材質
の強靭性を劣化する傾向が著しい。81:0.4-&O% 81 has a close relationship with crystallization of graphite, and if it is less than 0.6%, it becomes almost difficult to crystallize graphite. However, when it exceeds 3.0x, 81 solid-solved in the matrix tends to significantly deteriorate the toughness of the material.

Ｍ！ｌ：Ｑ、２−１．０％ Ｍｎは８と結合し、８の悪影響を除去するのく有効であ
る。Ｍｎ０．２％未満ではその効果がなく、一方１．０
％を超えると、材質の強靭性を劣化する。M! l:Q, 2-1.0% Mn combines with 8 and is effective in removing the adverse effects of 8. Mn less than 0.2% has no effect, while 1.0
%, the toughness of the material deteriorates.

Ｐ　：　Ｑ、１％以下 Ｐは溶湯の流動性を高めるが、材質を脆くするためＱ、
１％以下に抑える。P: Q, 1% or less P increases the fluidity of the molten metal, but it makes the material brittle, so Q,
Keep it below 1%.

１１　：　Ｑ、１％以下 ８はアと同様に材質を脆弱するために０．１％以下に抑
える。11: Q, 1% or less 8 makes the material brittle like A, so keep it below 0.1%.

Ｎｉ：Ｑ、１−４Ｑ％ Ｎｉは材質の変頗を遅らせ、強靭性の向上に有効である
。この効果は、Ｎｉ０．ＩＸ未満では少なく、２．０％
を超える必要もな−６ Ｃｒ：０．１−＆０Ｘ Ｃｒは強″靭化とセメンタイトの安定に有効であシ、強
靭性を確保するために８．１％以上を含有せしめる。し
かし、Ｃ，含有量が多過ぎるとチμ化して脆くなシ、し
かも内層のｃｒ含有量は第２外層と混合して上昇するた
め、低く抑える方が望まし論、黒鉛が晶出するための限
界としてその上限を＆ＯＸ以下とする。Ni: Q, 1-4Q% Ni is effective in delaying material deformation and improving toughness. This effect is due to Ni0. Less than IX, 2.0%
There is no need to exceed -6 Cr: 0.1-&0X Cr is effective for toughening and stabilizing cementite, and in order to ensure toughness it is necessary to contain 8.1% or more. However, C, If the content is too high, it will become brittle and become brittle.Moreover, the content of cr in the inner layer will increase as it mixes with the second outer layer, so it is better to keep it low, but as a limit for graphite to crystallize, The upper limit shall be less than &OX.

Ｍｏ：０．１−１．０％ ＭＯはＨｌと同様に、強靭性確保の点で重要な元素であ
る。とのＭｏの含有による効果は、中は〉Ｑ、１％未満
では達せられな論。しかし、１．０％を超えると、硬く
なシ却って脆弱となる。Mo: 0.1-1.0% MO, like Hl, is an important element in ensuring toughness. The effect of Mo content cannot be achieved if the content of Mo is less than 1%. However, if it exceeds 1.0%, it becomes brittle rather than hard.

′１′１、ムＬｚｒの単独又は複合二合計量（ＬＩＸ以
下とれらの元素を一種又は二種以上含有せしめることに
よシ、Ｃ含有量が１．０−２．０％と低い本材質におけ
る鋳造巣の発生を確実に防止でき、よシ健全な材質が鋳
造される。ζＯさ−、上記元素は全て強力な脱酸剤であ
るため、過剰の添加は過酸化状態をきたし、溶湯の流動
性を阻害する。このため、それらの合計量は０．１％以
下に抑えられる。By containing one or more of these elements, this material has a low C content of 1.0-2.0%. It is possible to reliably prevent the occurrence of casting cavities, and to cast a more sound material.Since all of the above elements are strong deoxidizers, excessive addition will lead to a state of overoxidation, which will cause the molten metal to become overoxidized. They impede fluidity.Therefore, their total amount is suppressed to 0.1% or less.

（■）接種 黒鉛化を助長するために、一般に接種によるのが好結果
をもたらすことが知られて−る。本材質につ―でも、接
種技術を応用して、その鋳造直前にＣ＆８１％１・Ｂ１
等の接種剤を、８１分として０．１−１％添加すると、
強靭性の向上に一層有効であも接種量は、上記０．１ｉ
％未満で効果がなく、１．０％を超える必要もない、こ
の接種の効果はｃｒ量が上昇した場合には特に有効であ
る。なお、接種後の８１含有量は、上記０．６−５，０
％の範囲に止まるように成分調整される。(■) Inoculation In order to promote graphitization, it is known that inoculation generally produces good results. Even with this material, by applying inoculation technology, immediately before casting, C&81%1・B1
When adding an inoculant such as 0.1-1% for 81 minutes,
The amount of inoculation that is more effective for improving toughness is the above 0.1i
The effect of this inoculation, which is ineffective at less than 1.0% and need not exceed 1.0%, is particularly effective when the CR content increases. In addition, the 81 content after inoculation is the above 0.6-5.0
The ingredients are adjusted to stay within the range of %.

０顕微鏡組織 本材質の顕微鏡組織は、黒鉛と基地の二相から１ｋ〉、
一部少量の共晶セメンタイトが含まれる場合もある。基
地はバーライＦが主体である０本材質はいわゆる黒鉛鋼
材質である。0 Microscopic structure The microscopic structure of this material consists of two phases of graphite and matrix.
A small amount of eutectic cementite may also be included. The base is mainly made of Barley F, and the material is so-called graphite steel.

伊）球状黒鉛鋳鉄 球状黒鉛鋳鉄を使用する場合、内層は、Ｃ２，８〜五８
％、８１１．５−３．２Ｘ、Ｍｎ　Ｏ，！＄−１，０Ｘ
、　Ｐ　（ＬＩ　Ｎ以下、ａｏ、ｏ３ｘ以下、Ｎｉ２．
ＯＸ以下、Ｃｒ＆ＯＫ以下、Ｍｅ１６Ｘ以下、Ｍｇ０．
０２−０．１％を各重量％含み、残部りおよび通常の不
純物からなる材質で形成される。Italy) Spheroidal graphite cast iron When using spheroidal graphite cast iron, the inner layer should be C2,8 to C58.
%, 811.5-3.2X, MnO,! $-1,0X
, P (LIN below, ao, o3x below, Ni2.
OX or less, Cr&OK or less, Me16X or less, Mg0.
The material contains 0.02-0.1% by weight, and the remainder consists of normal impurities.

（１）化学組成（重量％、残部ν・および通常の不純物
）Ｃ：　２．８〜五８に Ｃ２，８％未満では材質のチ〃化が進行し靭性が低下す
る。一方五８Ｘを超えると黒鉛化が過剰となシ強度面で
不足を来たす。(1) Chemical composition (wt%, balance ν and normal impurities) C: 2.8 to 58, and if C is less than 8%, the material will become stiff and the toughness will decrease. On the other hand, if it exceeds 58X, graphitization becomes excessive and strength becomes insufficient.

８１：１．５〜３．２ｘ Ｂ１は黒鉛化の制御を主目的として含有される臥１．５
％未満では黒鉛化が不足し、一方＆２９６を超えると黒
鉛化が過剰となると共にフェライト中に固溶したＢ１が
材質を脆弱化する。81:1.5~3.2x B1 is 1.5 contained mainly for the purpose of controlling graphitization.
If it is less than %, graphitization will be insufficient, while if it exceeds &296, graphitization will be excessive and B1 dissolved in the ferrite will weaken the material.

Ｍ！ｌ：Ｑ、３−１．０％ Ｍｎは通常８と結合して８の悪影響を除去するのに有効
であるが、１３９６未満ではその効果がなく、一方１．
０！％を超えると材質を硬く脆くする。M! l:Q, 3-1.0% Mn usually combines with 8 and is effective in eliminating the negative effects of 8, but less than 1396 has no effect, while 1.
0! If it exceeds %, the material becomes hard and brittle.

Ｐ　：　Ｑ、１％以下 Ｐは溶湯の流動性を高めるが、材質を脆くするためＱ、
１％以下に抑える。P: Q, 1% or less P increases the fluidity of the molten metal, but it makes the material brittle, so Q,
Keep it below 1%.

ｓ：ｏ、ｏ３％以下 ８は黒鉛の球状化を図るために低く抑えなければならず
、Ｑ、Ｏ！ｓＸ以下とする。s: o, o 3% or less 8 must be kept low in order to make the graphite spheroidal, Q, O! sX or less.

Ｍｌ：λ０９６以下 Ｍｌは黒鉛化と基地０ＩＩＩ化に有効に作用するが、２
、ａＸを超えるとその効果が飽和するため経済性の観点
から２．０Ｘ以下とする。Ml: λ096 or less Ml effectively acts on graphitization and formation of base 0III, but 2
, aX, the effect is saturated, so from the economic point of view it is set to 2.0X or less.

Ｃｔ　：　＆ＯＸ以下 Ｃｒはセメンタイトの齋定作用を有するが、３．０％を
超えると材質がチ〃化して脆弱となる。Ct: &OX or less Cr has a fixing effect on cementite, but if it exceeds 3.0%, the material becomes stiff and brittle.

Ｍｏ：０．４Ｘ以下 ＭＯは基地の強化作用を有するが、（Ｌ４％を超えると
その効果が飽和すると共に材質を硬くする傾向が顕著と
なるため０．６！％以下とする。Mo: 0.4X or less MO has a reinforcing effect on the base, but if it exceeds 4% (L), its effect is saturated and there is a noticeable tendency to harden the material, so it should be kept at 0.6!% or less.

Ｍｇ：０．０２−Ｑ、唱％ Ｍｇは黒鉛の球状化を行わしめるために添加するが、０
．０２％未満ではその効果がなく、一方Ｑ、１％奪超え
て添加されるとＭｇのチ〃化作用およびドロス等の鋳造
欠陥を発生し晶くなる点から好ましくない。Mg: 0.02-Q, % Mg is added to make graphite spheroidized, but 0.
．． If it is less than 0.02%, it will not have this effect, while if it is added in excess of 1%, it is not preferable because it will cause the oxidizing effect of Mg and casting defects such as dross, which will lead to crystallization.

（Ｉｔ）接種 黒鉛化の助長および組織の微細化のために、一般に接種
によるのが好結果をもたらすことが知られている０本材
質についても、接種技術を利用して、そＯ鋳込直前にＣ
ａＢｇ　Ｆｅ１２等の接種剤を８１分として１．０％以
下添加すると、強靭性の向上に一層有効である。接種量
は上記１．Ｏｘを超えてもそれ以上の効果が得られな−
ためである。なお、接種後の８ｉ含有量は、上記１．５
−！Ｌ２％の範■に止まるように成分調整される。(It) Inoculation In order to promote graphitization and refine the structure, inoculation is generally known to bring good results to the material. niC
Adding an inoculant such as aBg Fe12 at 1.0% or less after 81 minutes is more effective in improving toughness. The inoculation amount is 1. above. Even if it exceeds Ox, no further effect can be obtained.
It's for a reason. In addition, the 8i content after inoculation is the above 1.5
-! The components are adjusted to stay within the L2% range.

（１）顕微鏡組織 内層材質の顕微鏡組織は、球状黒鉛、少量Ｏ共晶セメン
タイトおよび基地の三相からなるいわゆる球状黒鉛鋳鉄
材質である。(1) Microscopic structure The microscopic structure of the inner layer material is a so-called spheroidal graphite cast iron material consisting of three phases: spheroidal graphite, a small amount of O eutectic cementite, and matrix.

本発明の三層ス・リープは、第１外層、第２外層及び内
層について各々上記のような材質を有し、これら異材質
からなる三層を溶着せしめて一体の複合スリーブに構成
される。なお、本発明の三層スリーブにあっては、鋳造
後、材質の強靭性確保及び硬度、耐摩耗性の調整向上を
目的として、通常、オーストナイト域まで昇温する熱処
理と、これに付随する焼戻し、恒温変態、歪取シのため
の共析変態温度以下の熱処理が施される。The three-layer sleeve of the present invention has the first outer layer, second outer layer, and inner layer each made of the above-mentioned materials, and the three layers made of different materials are welded together to form an integrated composite sleeve. In addition, in the three-layer sleeve of the present invention, after casting, in order to ensure the toughness of the material and improve adjustment of hardness and wear resistance, the three-layer sleeve is usually subjected to heat treatment to raise the temperature to the austonite range and accompanying heat treatment. Heat treatment below the eutectoid transformation temperature is performed for tempering, isothermal transformation, and strain relief.

次に本発明に係る三層スリーブの製造法について簡単に
説明する。このような三層スリーブは、′遠心力鋳造法
（横型、竪型および傾斜型）を利用することによ〕、容
品に製造される０例えば、第３図Ｋｍすように、回転金
Ｗｉ１組の両端内面に砂型もしくは耐熱レンガ（ＩＩを
装設して構成された遠心力鋳造用鋳型に、取鍋−から外
層ａ、第２外層す及び内層Ｃの各溶湯を、適宜タイミン
グで順次鋳込むととによ）、冶金学的に一体結合した所
期の三層スリープが鋳造１れる。なお、内層溶湯の鋳造
にさいしては、第４１１に示す如く、外層及び中間層を
鋳造した鋳型を直立し、これを静置鋳造により鋳込むこ
ともできる（但しこの場合は、後にその芯部を加工して
穿孔する）。Next, a method for manufacturing a three-layer sleeve according to the present invention will be briefly described. Such a three-layer sleeve is manufactured into a container by using the centrifugal casting method (horizontal, vertical and inclined). Molten metal from the outer layer a, the second outer layer C, and the inner layer C is sequentially cast from the ladle into a centrifugal force casting mold configured by installing sand molds or heat-resistant bricks (II) on the inner surfaces of both ends of the set at appropriate timing. The desired three-layer sleeve, metallurgically bonded together, is then cast. In addition, when casting the inner layer molten metal, as shown in No. 411, the mold in which the outer layer and the intermediate layer have been cast can be stood upright, and the mold can be cast by static casting (however, in this case, the core part (process and perforate).

このようにして鋳造された三層スリーブは、第１外層、
第２外層、内層の各層間にお−て、互いに冶金学的に溶
着して一体結合している。なお、各層の境界部において
は、不可避にそれらの混合層が形成される。The three-layer sleeve thus cast consists of a first outer layer,
The second outer layer and the inner layer are metallurgically welded and integrally bonded to each other. Note that a mixed layer of these layers is inevitably formed at the boundary between each layer.

とζろで、本発明の三層スリーブにあっても。Even in the three-layer sleeve of the present invention.

実際の製造に際しては各層間の溶着１合金元素の他層へ
の溶は込みに問題を発生する場合が起〕得る。そζで、
これらの問題な解消すると共によシ良好な性能を発揮す
るスリーブを製造するためＫは、必要に応じてはやゆシ
各層間Ｋｍ！に中間層を介在せしめるようにすることも
望まし論。その場合、各層間に中間層を介在せしめると
、最大五層のスリーブロー〃となるが、中間層の介在有
無及びその介在位置は経済性等Ｏ諸点く勘案して総合的
に決める必要がある。なお、本スリーブロールの場合で
は、中間層を第２外層と内層との間に設けるようにする
のが一般に効果が大である。In actual manufacturing, problems may occur with welding of one alloying element between layers into other layers. So,
In order to solve these problems and manufacture a sleeve that exhibits better performance, the Km between each layer should be adjusted as necessary. It is also desirable to have an intermediate layer intervene in the process. In that case, if an intermediate layer is interposed between each layer, a maximum of five layers of sleeve blow will be obtained, but the presence or absence of the intermediate layer and its position must be decided comprehensively, taking into account various factors such as economic efficiency. . In the case of this sleeve roll, it is generally effective to provide the intermediate layer between the second outer layer and the inner layer.

次に本発明の実施例を下記に掲げる。Next, examples of the present invention are listed below.

〈実施例１〉 下記第１表記載の第１外層、第２外層及び内層材質を用
いて、１０６０−の三層スリーブを製造したこの三層ス
リーブの硬度分布を第５図に示す。<Example 1> A three-layer sleeve of 1060- was manufactured using the first outer layer, second outer layer, and inner layer materials listed in Table 1 below. The hardness distribution of this three-layer sleeve is shown in FIG.

但し、第１外層厚ｉ５６０鱈 第２外層厚さ　１４０鱈 内層厚さ　　　８（１ｍ 第１表　化学組成（重量！％） ＜ａ郁ν・および通常の不純物） ※球状黒鉛鋳鉄 〈実施例２〉 下記第２表記載の第１外層、第２外層及び内層材質を用
いて、１０６０−の三層スリーブを製造した・この三層
スリーブの硬度分布を第５図に示す。またこのスリーブ
ローμの残留応力測定値を下ｆａＫ示す。However, 1st outer layer thickness i560 cod 2nd outer layer thickness 140 cod inner layer thickness 8 (1 m Table 1 Chemical composition (weight!%) <a Iku ν and normal impurities) *Spheroidal graphite cast iron <Example 2> A three-layer sleeve of 1060- was manufactured using the materials of the first outer layer, second outer layer, and inner layer listed in Table 2 below. The hardness distribution of this three-layer sleeve is shown in FIG. Furthermore, the residual stress measurement value of this sleeve draw μ is shown below faK.

但し、第１外層厚さ　５（１＋ｗ 第２外層厚さ　１３０■ 内層厚さ　　　１００ｍ 第２表　化学組成（重量Ｘ） （残部１ｅ訃よび通常の不純物） ※※黒鉛鋼 残留応力測定値（接線方向） 残留応力（即／−） ロール外表面（−１０６０）　　　　　　−ｓ、ｚロー
ル外表面から唱５ｏ−（１＄７６０）　　−０，８０一
〃内表面（φ４８０）　　　　　　　＋　＆　６以上詳
細に述べたように、本発明はＩＩＷ調圧延周田−μ、特
にユニバーｔμＩＬルの水平スタンド用ス替−プローＡ
／に供されるスリーブにつ−て、その圧延材と接する使
用層と強靭性の要求される内層とを異材質で形成すると
共に、その使用層については、部分的に異攻る性質の要
求に対応すべく、これを更に耐焼付性に優れる材質の第
１外層と耐摩耗性に優れる材質の第２外層の二層に形成
し、各層に所要性質を満足せしめて構成”したものであ
るから、そのウェブ成形部にシーでは耐焼付性に優れ、
フッ゛ンＶ成形ｌｌＩにおいては耐摩耗性に優れ、内層
にお−では強靭性を具備するものが得られる。従って、
本発明に係るスリーブローμを使用すれば、圧延時にお
ける焼付のトラプ〃を有効に防止し、同時に局部摩耗の
問題も大きく軽減され、かつ又割損等に対する十分な耐
事故性を具備して、この種圧延ロールの性能、耐用性及
び資金性の全ての面に優れた亀のが提供される。However, first outer layer thickness: 5 (1+w) Second outer layer thickness: 130 ■ Inner layer thickness: 100 m Table 2 Chemical composition (weight ) Residual stress (immediate/-) Roll outer surface (-1060) -s, z Stress from the roll outer surface 5o- (1$760) -0,80 Inner surface (φ480) + & 6 Described in detail above As such, the present invention is a replacement for the horizontal stand of the IIW adjustment rolling mill, especially the universal tμIL.
For sleeves to be used in In order to respond to Therefore, the web forming part has excellent seizure resistance,
In the case of fin V molding, a product having excellent wear resistance and toughness can be obtained in the inner layer. Therefore,
By using the sleeve draw μ according to the present invention, it is possible to effectively prevent seizure traps during rolling, and at the same time, the problem of local wear is greatly reduced, and it also has sufficient accident resistance against breakage, etc. This type of rolling roll is excellent in all aspects of performance, durability, and financial efficiency.

なシ、本発明では内層材質として黒鉛鋼又は球状黒鉛鋳
鉄のいずれかを使用するものであるが、これらは―ずれ
も耐割損性に優れたものである。However, in the present invention, either graphite steel or spheroidal graphite cast iron is used as the inner layer material, and either of these materials has excellent cracking resistance.

すなわち、黒鉛鋼の場合では強靭性に優れ、その引張強
さは６Ｏ−７０Ｙ４／−１伸びは１．０−４．０％を示
す。一方球状黒鉛鋳鉄の場合では、引張強さ５０−６０
即／−１伸び０．５−２．ＯＮと黒鉛鋼に比し若干強靭
性に劣るが、残留応力が低温度で解放され易い利点がＴ
ｏ１＋、通常の製造法によればその残留応力（焼嵌め面
接線方向引張残留応力）は黒鉛鋼の場合の約６０％であ
る。That is, graphite steel has excellent toughness, and its tensile strength and 6O-70Y4/-1 elongation are 1.0-4.0%. On the other hand, in the case of spheroidal graphite cast iron, the tensile strength is 50-60
Immediately/-1 elongation 0.5-2. Although it is slightly inferior in toughness compared to ON and graphite steel, it has the advantage that residual stress is easily released at low temperatures.
According to the normal manufacturing method, the residual stress (tensile residual stress in the direction of the shrink-fit surface plane) of o1+ is about 60% of that of graphite steel.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

第１ｍはユニバー？／％／ミルによるＩｌｌ鋼の圧延状
況を現わす要部断面正面図である。第２図は本発明の三
層スリーブ構造例を示す断面図である。 第３図、第４図はいずれも本発明に係る三層スリーブの
製造工程を示す断面図である二層５図は本発明三層スリ
ーブの一実施例に一’ｊ％Ａで、その径方向断面Ｏ硬度
分布を一定して示す図である。 （υ−°水平ローμ、（り・−竪ロール、（３）・−圧
延材（ＨｉＥｌ鋼）　、（ａ）・・・ｙ−ｓ、（！１）
−Ｘｌｊ−フ、（６）　”　ｆ）　ｘプ成形部、＋？）
−・・フランジ成形部、ａ・・・第１外層、ｂ・・・第
２外層、６・−内層。 特　許　出　願　人　　新日本製鐵株式會社り−ル４１
ＭＦ６＃１ＨＮｙａＦｌ 第１頁の続き ■出　願　人　久保田鉄工株式会社 大阪市浪速区敷津東−丁目２１ ４７号Is the 1st m uniform? FIG. 2 is a sectional front view of a main part showing the rolling state of Ill steel by /%/mil. FIG. 2 is a sectional view showing an example of the three-layer sleeve structure of the present invention. Fig. 3 and Fig. 4 are both cross-sectional views showing the manufacturing process of the three-layer sleeve according to the present invention. It is a figure which shows constant cross-sectional O hardness distribution in a direction. (υ−°horizontal roll μ, (ri・−vertical roll, (3)・−rolled material (HiEl steel), (a)...y−s, (!1)
-Xlj-f, (6) ” f) x-shaped molding part, +?)
-...Flange molded part, a...First outer layer, b...Second outer layer, 6...Inner layer. Patent applicant Nippon Steel Corporation Rule 41
MF6#1HNyaFl Continued from page 1 ■Applicant Kubota Iron Works Co., Ltd. No. 47, Shikitsu Higashi-21-chome, Naniwa-ku, Osaka City

Claims (1)

【特許請求の範囲】 １、圧延材と接する使用層を耐焼付性に優れる材質の第
１外層と耐摩耗性に優れる材質の第２外層の二層に形成
し、一方圧延材と接しない内層を強靭性に優れる材質で
形成し、かつこれら第１外層、第２外層及び内層を溶着
一体化せしめてなる三層スリーブにおいて、前記第１外
層は、Ｃ２，８−！Ｌ８ｇ、　８１１．２−＆０９１１
Ｍｎ０．２−１．０Ｘ、ｐｏ。 １ｘ以下、８０．０４Ｘ以下、Ｍ　ｉ　＆ＯＮ以下、Ｃ
ｒＱ、１−１．０Ｘ％、Ｎｏα２−２．０％、蓋ｇαＧ
！−０，１％を各重量Ｘ含み、ｆ！ＩＳν・シよび通常
の不純物から８％Ｃｒ０．５−＆ＯＸ、　）［ｏＱ、５
−２．５Ｎを各重量Ｘ含み、残部１ｅおよび遥−常の不
純物からなシ、一方前記内層紘、Ｃ１，Ｏ−２，０Ｘ、
　８１０．６−＆ＯＸ、Ｍｎ（Ｌ２−１．０４％、ＰＱ
、唱Ｘ以下、８０．ＩＸ以下、１ｆｉＯ，１−２，０％
、Ｃｒ８．１＝５．０Ｘ、Ｍｏ０．１−１．０％を各重
量％含へＭ［νｅおよび通常の不純物からなることを特
徴とするＨｍ調圧延ロール用三層スリーブ。 λ　第１外層に１更に希土類元素を合計量でＱ、０５重
量Ｘ以下添加せしめてなる特許請求の範囲第１項記載の
三層スリーブ。 ＆　第２外層が、更にＴ１、ムＬｚｒの一種又は二種以
上を合計量で０，１重量ｘ以下含む特許請求の範囲第１
項又は第２項記載の三層スリーブ。 ４、第２外層が、更にＮｂ１．ＯＸ以下、Ｖｌ、ＯＸ以
下の一種又は二種を各重量Ｘ含む特許請求の範囲第１項
、第２項又は第３項記載の三層スリー４５、内層が、更
にＴ１、ム１、ｚｒの一種又は二種以上を合計量で０．
１重量九以下含む特許請求の範囲第１項、第２項、第５
項又は第４項記載の三層スリーブ。 ６、圧延材と接する使用層を耐焼付性に優れる材質の第
１外層と耐摩耗性に優れる材質の第２外層の二層に形成
し、一方圧延材と接しない内層を強靭性に優れる材質で
形成し、かつこれら第１外層、第２外層及び内層を溶着
一体化せしめてなる三層スリーブにおいて、前記第１外
層ｈＣ１８−５，８Ｎ、　８１１．２−＆ＯＮ、　Ｍｎ
０．２−１．０％、Ｐｏ。 １％以下、８０．０４％以下、ｌｉｔ、５．ＯＮ以下、
Ｃｒ　Ｑ、１−１．０％％Ｍｏ０．２−ＬＯＸ、ＭｇＱ
、０２−０．１Ｘを各重量％含み、残部ｒ・および通常
の不純物からなシ、前記第２外層は、Ｃ１，８−＆ＯＸ
、８１０．２−１．５％、Ｍｎｏ、４−１．５Ｎ、　Ｐ
ｏ、１４％以下、８Ｑ、ＩＸ以下、ｌ！ｉｏ、５−３゜
５％％Ｏｒ　０．５−　＆ＯＸ、　Ｍ　ｏ　Ｏ，５−２
，５Ｘを各重量Ｘ含み、残部！・および通常の不純物か
らなシ、一方前記内層は、Ｃ２，８−＆８％、８１１．
５−５．２％、ＭｎＯ，！Ｓ−１，０Ｘ％Ｆ０．１Ｘ以
下、ｇｏ、ｏｓｘ以下、ｘ　１２．ＯＸ以下、Ｃｒ＆Ｏ
Ｘ以下、ＭｏＯ，４Ｘ以下、Ｍｇ０．０２−０．１％を
各重量駕含み、残部１ｅおよび通常の不純物からなるこ
とを特徴とするＨ！！！ｉ調圧延ロール用三層スリーブ
。 ７、第１外層に、更に希土類元素を合計量で０．０５重
量Ｘ以下添加せしめてなる特許請求のａｍ第６項記載の
三層スリーブ。 ＆　第２外層が、更に’ｌ’ｉ、ＡＪ？％　ＨｒＯ一種
又ハニの範囲第６項又は第７項記載の三層スリーブ。 ９、第２外層が、更４（Ｍｂｌ、ＯＸ以下、Ｖｌ、ＯＮ
以下の一種又は二種を各重量Ｘ含む特許請求の範囲第６
項、第７項又は第８項記載の主層スリース[Claims] 1. The layer in contact with the rolled material is formed into two layers: a first outer layer made of a material with excellent seizure resistance and a second outer layer made of a material with excellent wear resistance, while an inner layer not in contact with the rolled material. In the three-layer sleeve, the first outer layer is made of a material with excellent toughness and the first outer layer, the second outer layer, and the inner layer are welded together, and the first outer layer is C2,8-! L8g, 811.2-&0911
Mn0.2-1.0X, po. 1x or less, 80.04X or less, M i &ON or less, C
rQ, 1-1.0X%, Noα2-2.0%, lid gαG
! -0.1% of each weight x, f! 8%Cr0.5-&OX, )[oQ,5
-2.5N each weight X, the remainder 1e and far from ordinary impurities, while the inner layer, C1,O-2,0X,
810.6-&OX, Mn(L2-1.04%, PQ
, chanting X or less, 80. Below IX, 1fiO, 1-2,0%
, Cr8.1=5.0X, Mo0.1-1.0% by weight, M[νe, and normal impurities. λ The three-layer sleeve according to claim 1, wherein a rare earth element is added to the first outer layer in a total amount of Q,05 or less by weight. & The second outer layer further contains one or more of T1 and Lzr in a total amount of 0.1 weight x or less
The three-layer sleeve according to item 1 or 2. 4. The second outer layer further includes Nb1. The three-layer three 45 according to claim 1, 2 or 3, which contains one or two of OX or less, Vl, OX or less, each by weight The total amount of one or more types is 0.
Claims 1, 2, and 5 include 1 weight or less.
The three-layer sleeve according to item 1 or 4. 6. The layer in contact with the rolled material is formed of two layers: the first outer layer made of a material with excellent seizure resistance and the second outer layer made of a material with excellent wear resistance, while the inner layer not in contact with the rolled material is made of a material with excellent toughness. In the three-layer sleeve formed by integrally welding the first outer layer, the second outer layer, and the inner layer, the first outer layer hC18-5,8N, 811.2-&ON, Mn
0.2-1.0%, Po. 1% or less, 80.04% or less, lit, 5. Below ON,
CrQ, 1-1.0%%Mo0.2-LOX, MgQ
, 02-0.1X, with the remainder being free of r. and normal impurities, the second outer layer is C1,8-&OX
, 810.2-1.5%, Mno, 4-1.5N, P
o, 14% or less, 8Q, IX or less, l! io, 5-3゜5%%Or 0.5- &OX, M o O, 5-2
, 5X including each weight X, the remainder! · and free from normal impurities, while the inner layer is C2,8-&8%, 811.
5-5.2%, MnO,! S-1,0X% F0.1X or less, go, osx or less, x 12. Below OX, Cr&O
The H! ! ! Three-layer sleeve for i-adjustment rolls. 7. The three-layer sleeve according to claim 6, further comprising a rare earth element added to the first outer layer in a total amount of 0.05 weight X or less. & The second outer layer is further 'l'i, AJ? % HrO or honey The three-layer sleeve according to item 6 or 7. 9. The second outer layer is further 4 (Mbl, below OX, Vl, ON
Claim 6 contains one or two of the following by each weight:
Main layer sleeve as described in Section 7, Section 7 or Section 8