JPS5896855A - Three-layered sleeve for roll for rolling h-shaped steel - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To provide seizing resistance, wear resistance and accident resistance by forming the 1st outer layer, the 2nd outer layer and the inner layer with steels each contg. specified amounts of C, Si, Mn, P, S, Ni, Cr and Mo. CONSTITUTION:The service layer of a 3-layered sleeve contacting with a material to be rolled is composed of the 1st outer layer and the 2nd outer layer, and the layer not contacting the material to be rolled is the inner layer. The composition of the 1st outer layer consists of, by weight, 2.2-3% C, 0.2-1.5% Si, 0.4-1.5% Mn, <0.1% P, <0.1% S, <2.5% Ni, 0.5-0.4% Cr and >=1.5% Si, 0.2-2% Mo and the balance Fe with inevitable impurities. The composition of the 2nd outer layer consists of, by weight, 1.8-3% C, 0.2-1.5% Si, 0.4-1.5% Mn, <0.1% S, 0.5-6% Ni, 0.5-2.5% Mo and the balance Fe with inevitable impurities. The composition of the inner layer consists of, by weight, 1-2% C, 0.6-3% Si, 0.2-1% Mn, <0.1% P, <0.1% S, 0.1-2% Ni, 0.1-3% Cr, 0.1-1% Mo and the balance Fe with inevitable impurities.

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は■型銅圧砥用ロー！、特にユニバーサム墨 〜ミルの水平スタンド用スリーブロールに供されるスリ
ーブローするものである。[Detailed Description of the Invention] The present invention is a ■ type copper pressure grinding roller! In particular, it is used for sleeve blowing for sleeve rolls for horizontal stands of universal ink mills.

今日、Ｈ型鋼の圧延は生産性、品質確保の見地から、第
１図に示すように、ユニバーサルミルの使用が一般化し
ている。これを簡単に説明すると、ユニバーサルミルは
上下一対の水平ロール（１）　（１）　ト左右−宵の竪
ローＡ／（り　（２）を具備してな９、圧延材（Ｈ型鋼
）（３）はこれらロール間を通されて、高さ方向と幅方
肉から同時に圧延成形されていくのである。Today, from the standpoint of productivity and quality assurance, universal mills are commonly used for rolling H-shaped steel, as shown in Figure 1. To explain this simply, a universal mill is equipped with a pair of upper and lower horizontal rolls (1) (1), (2) horizontal rolls (1), (2) horizontal rolls (1), and (2) rolled material (H-shaped steel) (3). ) is passed between these rolls and rolled simultaneously from the height direction and width direction.

ここにおｉて水平ローＡ／（１）　（１）には、そのロ
ールの形状並びに部分的な所要性質の相違に基づき、図
例のように別体のスリーブ（５）をロールアーバ（４）
に焼嵌めて組立たスリーブローｌｖを使用するのが通例
である。すなわち、この種のローμにあっては、圧延に
よってその使用層が損傷摩耗すると、そのスリーブ（旬
のみを改削あるいは新品に取替て再使用に供するのであ
る。Here, for the horizontal row A/(1) (1), a separate sleeve (5) is attached to the roll arbor (4) as shown in the figure, based on the shape of the roll and the difference in required properties of the parts
It is customary to use a sleeve roll lv that is assembled by shrink fitting. That is, in this type of low μ, when the used layer is damaged or worn out by rolling, only the sleeve is modified or replaced with a new one for reuse.

しかして、このようなＨ型調圧延用スリープローμに用
ｉられるスリー１（ｓ）についてみると、そム　− の圧延材（３）と接する部分即ち使用層には、耐焼付性
、耐摩耗性、耐フッツク性が要求され、他方圧延材（３
）と接しないスリーブ内面側即ち内層には、焼嵌め応力
や圧砥時の負荷応力等に耐える強靭性が要求される。す
なわち、アーμ（４）に焼嵌めて組立られるスリーブ（
５）には、更にその内外部分により相反する性質を具備
することが要求される訳である。そこで、従来よりこの
種スリープロールの用途には、その使用層と内層とを異
材質で形成しかつ両者を浴着一体化せしめて構成した複
合スリー１を利用することも多用されている。However, when looking at the three 1 (s) used in such an H-shaped three-row rolling μ, the part that comes into contact with the rolled material (3), that is, the layer used, has anti-seizure and anti-seizure properties. Abrasion resistance and fuzz resistance are required, and on the other hand, rolled materials (3
), that is, the inner layer, is required to have toughness that can withstand shrink-fitting stress, load stress during pressure grinding, etc. In other words, the sleeve (
5) requires that the inner and outer parts have contradictory properties. Therefore, conventionally, in the use of this type of sleep roll, a composite three 1 has been frequently used in which the working layer and the inner layer are made of different materials and the two are integrated into a bath coat.

しかし乍ら、最近の圧延材品質の確保に対する高度な要
求に伴い、上記複合スリー１の使用によっても、スリー
ブローμの性能並びに耐用性の維持向上に充分対応でき
なｉ問題点が認められつつある。これは、■型銅圧延用
水平ロールにあっては、そのスリー１（ｒｌ）の使用層
において、更に部分的に異なる性質が要求されるためで
ある。すなわち、スリー１（５）のウェブ成形部（６）
においては、圧延材（１）の熱が集中し易いため図中ム
部におｉて焼付を発生し易い問題があシ、一方そのフフ
ンジ成形部（７）においては、比較的低温の圧延材７フ
ンジ先端部と摺動するため、７フンシ先端から２０〜４
０１位置Ｋｔで至る図中Ｂ部の摩耗が激しい問題点を抱
えているが、これに対して、複合スリーブの使用層材質
にかってのような球状黒鉛鋳鉄を用いた場合では、焼付
防止には有効な反面、上記局部摩耗の進行が著しく早期
にその改削を要する欠点があり、またアダマイト材質を
用い九場合では、耐摩耗性の向上に有効な反面、上記焼
付防止の点に問題を長し、結局いずれの場合も必要ロー
〃性匍を兼備することができないためである。However, with the recent high demands for ensuring the quality of rolled materials, even with the use of Composite Three 1, there is a problem that it cannot sufficiently cope with maintaining and improving the performance and durability of sleeve blow μ. be. This is because, in the case of a type 1 horizontal roll for copper rolling, the three 1 (rl) layers used are required to have partially different properties. That is, the web forming part (6) of the three 1 (5)
In this case, there is a problem in that the heat of the rolled material (1) is likely to concentrate, so seizure is likely to occur at the m part (i) in the figure. 7. Since it slides with the tip of the 7. 7 funge, the 7.
The problem is that the part B in the figure that reaches the 01 position Kt suffers from severe wear, but on the other hand, when spheroidal graphite cast iron is used as the layer material of the composite sleeve, it is difficult to prevent seizure. Although it is effective, it has the disadvantage that the local wear progresses rapidly and requires modification.Also, in the case of using adamite material, although it is effective in improving wear resistance, it causes problems in terms of preventing seizure. However, in either case, it is not possible to have both the necessary low characteristics.

そこで最近では、アダマイト材質がフフンシ成形１１（
７）　ｔ）耐摩耗性に良好であり、しかもそのＣ含有量
を高めることによって、その耐焼付性も一般に改善され
ることに着目して、複合スリーブの使用層材質として、
いわゆる高Ｃ寿のアダマイト材質を用ｉる傾向にある。Therefore, recently, adamite material has been used for fufunshi molding 11 (
7) t) Focusing on the fact that it has good wear resistance and that its seizure resistance is generally improved by increasing its C content, it has been selected as a layer material for composite sleeves.
There is a tendency to use a so-called high carbon life adamite material.

しかし乍ら、この高Ｃ％アダマイト材質にあっても、耐
事故性管確保する見地から、七のＣ含有量の増加には限
度があり、従ってウニ１成形部（６）の焼付問題を完全
に解消できないのが実情である。However, even with this high C% adamite material, there is a limit to how much C content can be increased from the standpoint of securing accident-resistant pipes, and therefore, the seizure problem of the sea urchin 1 molded part (6) can be completely solved. The reality is that it cannot be resolved.

本発明は上記の如ＩＨ型調圧延用スリーブロールの問題
点に鑑み、この種ロールに供される複合スリーブの使用
層について必要な耐焼付性、耐摩耗性、耐事故性の性質
を全て満足することができるものｆ搗供せんとするもの
であり、これがために本発明は、圧延材と接する使用層
を耐焼付性に優れる材質のＷｒ、１外層と耐摩耗性に優
れる材質の１ｇ２外層の二層に形成し、一方圧延材と接
しない内層を強靭性に優れる材質で形成し、かつこれら
第１外層、第２外層及び内層を溶着一体化せしめてなる
三層スリーブにおいて、その第１外層、第２外層及び内
層を各々下記に詳述するような特定化学成分を有する材
質で形成することを特徴とするものである。In view of the above-mentioned problems of sleeve rolls for IH type rolling, the present invention satisfies all the properties of seizure resistance, abrasion resistance, and accident resistance required for the layer used in the composite sleeve used in this type of roll. Therefore, in the present invention, the layers in contact with the rolled material are made of a material with excellent seizure resistance, such as Wr. In a three-layer sleeve, the first outer layer, the second outer layer, and the inner layer are welded and integrated, the inner layer not in contact with the rolled material is made of a material with excellent toughness, and the first outer layer, the second outer layer, and the inner layer are integrated. The outer layer, the second outer layer, and the inner layer are each made of a material having specific chemical components as detailed below.

すなわち、本発明に係る三層スリーブは、従来使用層と
内層の二層から構成されていたこの穏複合スリーブを、
その使用層について更に異材質からなる第１外層と第２
外層の二層に構成し、使用１ 層の各部に要求される異なる性質を同時に満足せしめる
ものである。第２図はこのような三層スリーブの構造例
を間示し、ここにおいてａは耐焼付性に優れる第１外層
、ｂは耐摩耗性に優れる第２外層、Ｃは強靭性に優れる
内層を示し、各層を形成する材質の具体例は下記に列配
される。That is, the three-layer sleeve according to the present invention replaces this mild composite sleeve, which was conventionally composed of two layers: a used layer and an inner layer.
Regarding the layers used, the first outer layer and the second outer layer are made of different materials.
It is composed of two outer layers and simultaneously satisfies different properties required for each part of the first layer used. Figure 2 shows an example of the structure of such a three-layer sleeve, where a indicates the first outer layer with excellent seizure resistance, b indicates the second outer layer with excellent wear resistance, and C indicates the inner layer with excellent toughness. , Specific examples of materials forming each layer are listed below.

なお、本発明の１解のために述べると、従来からもある
種の用途Ｋｉｔ、て三層ロールおよびスリーブの製造及
び適用例が存在することが知られているが、この従来公
知の三層ローμおよびスリー１にあっては、中間層を介
在せしめるのは外層と内層の浴着健全性の向上等を企図
するものであって、勿論その中間層は使用に供されず、
使用層は二層ローμおよびスリー１と同じく外層のみで
ある。これに財して本発明に係る三層スリーブは、上記
説明からも明らかなように、第１外層と共に第２外層屯
同時に使用層として圧延Ｋｉ！接供される部分となり、
上記従来の三層ロールおよびスリーブとはその技術的趣
曾が明確に区別されるものである。ｔた、仁のような本
質的な相鷺に基づき、　　１０ 両者は各層を形成する材質及び層厚において顕著に異な
る構成を具備するものとなろう。For one explanation of the present invention, it is known that there have been manufacturing and application examples of three-layer rolls and sleeves using certain application kits; In Low μ and Three 1, the purpose of interposing the intermediate layer is to improve the health of the outer layer and the inner layer, and of course the intermediate layer is not used.
The only layer used is the outer layer, similar to the two-layer Low μ and Three 1. To this end, the three-layer sleeve according to the present invention, as is clear from the above description, has a first outer layer and a second outer layer that are simultaneously used as rolling layers. It becomes the part that is provided,
It is clearly distinguished from the conventional three-layer roll and sleeve in terms of its technical features. In addition, based on their essential similarities, the two will have significantly different configurations in terms of the materials and layer thicknesses forming each layer.

以下本発明に係る三層スリーブの第１外層、第２外層及
び内層を形成する材質を掲げ、各層について詳細に説明
する。Hereinafter, the materials forming the first outer layer, second outer layer, and inner layer of the three-layer sleeve according to the present invention will be listed, and each layer will be explained in detail.

〔第１外層〕 耐焼付性に優れる外層は、Ｃ２，２〜３．０％、８１Ｏ
，２〜１．５優、Ｍｎ　０．４〜１．５　寿、ｒｏ、１
ｓ以下、８０．１％以下、Ｎ１２．５Ｓ以下、Ｏｒ　０
．５〜４．０　倦テカツｇ　１．５８ｊ　１１、Ｍｏ　
０．２〜２．０９１　を各重量爆含み、残部ｒｅおよび
通常の不純物からなる材質、又は上記成分に必要に応じ
てＴ１、Ａ／、Ｚｒの一種又は二種以上を合計量で０．
１１１量瘉以下含有せしめてなる材質から形成される。[First outer layer] The outer layer with excellent seizure resistance is made of C2, 2-3.0%, 81O
, 2-1.5 excellent, Mn 0.4-1.5 longevity, ro, 1
s or less, 80.1% or less, N12.5S or less, Or 0
．． 5-4.0 Tekatsug 1.58j 11, Mo
The material contains 0.2 to 2.091% by weight, and the remainder is re and normal impurities, or the above components, if necessary, contain one or more of T1, A/, and Zr in a total amount of 0.2 to 2.091% by weight.
It is formed from a material containing less than 111 oxica.

すなわち、アダマイト材質は一般に耐フッツク性に良好
であや、強靭性、耐摩耗性にも優れているが、耐焼付性
に劣る傾向にある。しかし乍ら、共晶セメンタイト量を
増し、また合金成分範囲を適切に調整、特にＮｌ量を低
下させることにより耐焼付性は改善される傾向にある０
本発明ではこの主として耐焼付性を改１　■ 善したアダマイト材質により第１外層を形成するもので
ある。That is, adamite materials generally have good footing resistance, and are excellent in fog, toughness, and abrasion resistance, but tend to have poor seizure resistance. However, the seizure resistance tends to be improved by increasing the amount of eutectic cementite and appropriately adjusting the range of alloy components, especially by decreasing the amount of Nl.
In the present invention, the first outer layer is mainly made of adamite material which has improved seizure resistance.

中　化学組成ｃａｔｓ、残部Ｆｅおよび通常の不純物） Ｃ、２，２〜５．０％ Ｃは耐焼付性の改善に効果を有する共晶セメンタイト量
を決定するが、２．２％未満ではこの炭化物量が少なく
耐焼付性の効果が少ない。一方５．０優を超えると、強
靭性、耐クラツク性の低下が著しい。Medium chemical composition (cats, balance Fe and normal impurities) C, 2.2~5.0% C determines the amount of eutectic cementite that is effective in improving seizure resistance, but if it is less than 2.2%, this carbide The amount is small and the anti-seizure effect is small. On the other hand, when it exceeds 5.0, the toughness and crack resistance are significantly reduced.

８１　　：　０．２〜１．５俸 ８１は脱酸作用と共に耐焼付性を向上するが、反面材質
を脆弱にすゐ、８１０．２俸未満では遠心力鋳造によっ
てもガス欠陥を発生し易くなると共に、耐焼付性が悪化
する。一方１．５優を超えると、耐クラツク性の面で問
題を生じる。81: 0.2 to 1.5 81 improves seizure resistance as well as deoxidizing effect, but on the other hand, it makes the material brittle, while below 810.2, gas defects are likely to occur even during centrifugal casting. At the same time, seizure resistance deteriorates. On the other hand, if it exceeds 1.5, problems will arise in terms of crack resistance.

Ｍｎ　：　０．４〜１．５　ｍ Ｍｎは８の害を除き、硬度、耐摩耗性の向上に寄与する
。０．４１１未満ではその効果がなく、一方１．５ａｔ
超えると材質が脆くなる。Mn: 0.4 to 1.5 m Mn eliminates the harmful effects of 8 and contributes to improving hardness and wear resistance. Less than 0.411 has no effect, while 1.5at
If it is exceeded, the material becomes brittle.

ｉ　ｌ！ 特開昭５８−９６８５５　（４） Ｐ　：　０．１％以下 Ｐは溶湯の流動性を高め、耐摩耗性、耐焼付性を付与す
るが、材質を脆くするため０．１　％以下に抑える。i l! JP-A-58-96855 (4) P: 0.1% or less P increases the fluidity of the molten metal and imparts wear resistance and seizure resistance, but since it makes the material brittle, it is suppressed to 0.1% or less.

８：０゜１％以下 ８はｒど同様に材質を脆弱にするため０．１塔以下に抑
える。8: 0°1% or less 8 makes the material brittle like R, so keep it below 0.1%.

Ｉ４　：　２．５％以下 Ｎ１は基地硬度を高めるが、組織の高温安定性を減じ、
耐肌荒性を劣化させ、同時に又耐焼付性も悪化する。Ｎ
Ｉ含有量が２．５　＊を超えると、上鮎の欠点が顕著に
現われ、第１外層の所期目的に適合しなくなるため２．
５％以下に抑える必要がある。I4: 2.5% or less N1 increases matrix hardness, but reduces the high temperature stability of the structure,
The roughening resistance deteriorates, and at the same time, the seizure resistance also deteriorates. N
2. If the I content exceeds 2.5*, the defects of the upper sweetfish will become noticeable and the first outer layer will not be suitable for the intended purpose.
It is necessary to keep it below 5%.

ｃｒ　：　０．５〜４．０　＊でかつ≧１．５８１４Ｏ
ｒはセメンタイトの強化と共に１＆地の耐摩耗性向上に
効果があり、０．５１１未満では不充分である。cr: 0.5-4.0 *and ≧1.5814O
r is effective in strengthening cementite and improving the wear resistance of 1 & 2, and is insufficient when it is less than 0.511.

しかし乍ら、Ｏｒ含有量が過多となると、セメンタイト
がネット状に晶出し易くなり材質の強靭性を劣化するた
め、４．０％以下とする。なおこの場合ｃｒの減少によ
っても黒鉛を晶出せしめることなく、ム　ｌ畠 所期のセメンタイトオンリーｔ−ｉるためには８１含有
童との相関関係でＯｒ≧１．５８１％の条件を満足する
必要がある。However, if the Or content is too large, cementite tends to crystallize in a net shape, deteriorating the toughness of the material, so the Or content is set to 4.0% or less. In this case, even if the CR decreases, graphite will not be crystallized, and in order to achieve the desired cementite-only transition, the condition of Or≧1.581% must be satisfied in the correlation with the 81-containing material. There is a need.

Ｎｏ　：　０．２〜２．０％ ＭＯは基地硬度を高め耐摩耗性を向上させる作用がある
が、０．２％未満ではその効果が十分でない。No: 0.2 to 2.0% MO has the effect of increasing base hardness and improving wear resistance, but if it is less than 0.2%, the effect is not sufficient.

しかし、２．０１１を超えると相応の効果がなく、経済
的に不利である。However, if it exceeds 2.011, there is no corresponding effect and it is economically disadvantageous.

Ｔ１、ム１％Ｚｒの単独又は複合：合計量０．１％以下
本材質はＣ含有量が２．２〜３．０９６の範囲圧あるた
め、鋳造巣を発生しあく、上記元素を一種又は二種以上
含有せしめることにより、より健全な材質が得られる。T1, Mu1% Zr alone or in combination: total amount less than 0.1% Since this material has a C content in the range of 2.2 to 3.096, casting cavities are generated, and one or more of the above elements By containing two or more types, a healthier material can be obtained.

しかし乍ら、上記元素は全て強力な脱酸剤である九め、
過剰の添加は過酸化状ａｔ−きたし、溶湯の流動性を阻
害する。このため、それらは合計量で０．１　％以下に
抑えられる。However, all of the above elements are strong deoxidizers,
Excessive addition causes peroxidation, which inhibits the fluidity of the molten metal. Therefore, their total amount can be suppressed to 0.1% or less.

Ｎｂ、Ｖ：各＋１．０１１以下 Ｎｂ、Ｖは必要に応じてその一種又は二種が含有される
。すなわち、Ｎｂは鋳造組織の微細化と共に耐タフツク
性の向上に効果があり、特に１．０％以五　Ｉ４ 下でその効果が顕著である。１．０４を超えても、相応
の効果はない。ＶもＮｂと同様の目的で含有されるもの
で、その含有量はやけ、ｉ）　１．０　％以下で必要十
分である。Nb, V: each +1.011 or less One or two types of Nb and V may be contained as necessary. That is, Nb is effective in refining the casting structure and improving tuff resistance, and this effect is particularly noticeable when I4 is less than 1.0%. Even if it exceeds 1.04, there is no corresponding effect. V is also contained for the same purpose as Nb, and its content is quite low; i) 1.0% or less is necessary and sufficient.

（１１）　　顕微鏡組織 本材質の顕微鏡組織は、セメンタイトと基地の二相から
なる。基地は耐焼付性の点からバーフィトを主体とする
ことが望ましい（ベーナイト、マルテンサイトはできる
だけ避ける）、。(11) Microscopic structure The microscopic structure of this material consists of two phases: cementite and matrix. From the viewpoint of seizure resistance, it is desirable that the base is mainly made of barphyte (avoid bainite and martensite as much as possible).

ｆｆ１ｌ）　　第１外層の厚さ ウェブ成形部（６）はローμ表面かへ１０〜５０ｍであ
り、一方フフンジ先端部は通常ロール表面から１００■
程度であるから、その外面から２０〜８０ｓ１とする。ff1l) Thickness of the first outer layer The web forming part (6) is 10 to 50 m from the low surface, while the tip of the outer layer is usually 100 m from the roll surface.
Since it is about 20 to 80 s1 from the outer surface.

なお、鋳造にさいしては、外面取代並びに第２外層との
溶着部分を考慮して、５０〜１５０■とする。In addition, when casting, the outer surface machining allowance and the welded part with the second outer layer are taken into consideration, and the thickness is set at 50 to 150 square meters.

〔第２外層〕 １１ｔＭＩ耗性に優れる第２外層は、Ｃ１，８〜３．０
優、８１０．２〜Ｌ５＊、Ｍｎ　Ｏ，４〜１．５　優、
Ｐ　０．１　％以下、８０．１　＊以下、Ｎｌ　Ｏ，５
〜３．５　寿、ｃｒ　ｏ、ｓ　〜６．０　ｍ、！１ｌｏ
Ｏ，５〜２．５優を各重量弗含み、浅部Ｆｅおよび通常
の不純物又は上記成分に必要に、応じてＴ％、ムｌ、Ｚ
ｒ　　の−櫨又は二種以上を合計量で０．１菖量優以下
、及Ｕ／又ＦＩ、Ｎｂ　ＬＯＩｌ以下、Ｖｌ、０ｓ以下
Ｏ−櫨又は二ＩＩＩｔ各重量％含有せしめてなるいわゆ
る高ＣｇＩＩアダマ゛イト材質から形成される。[Second outer layer] The second outer layer, which has excellent 11tMI abrasion resistance, has C1.8 to 3.0.
Excellent, 810.2~L5*, Mn O, 4~1.5 Excellent,
P 0.1% or less, 80.1* or less, Nl O,5
~3.5 years, cr o, s ~6.0 m,! 1 lo
Contains O, 5~2.5% by weight, shallow Fe and normal impurities or T%, ml, Z as necessary for the above components.
The so-called high CgII containing R-CgII or two or more of them in a total amount of 0.1 lume or less, and U/also FI, Nb LOIl or less, Vl, 0s or less O-CgII or 2IIIt each in weight percent Made of adamite material.

中　化学組成（１１％、残部Ｆｅ及び通常の不純物）Ｃ
：１．８〜３．０％ ｃＦｉ耐摩耗性を主目的として１．８ｍ以上含有せしめ
る。１．・８％未満では、セメンタイトの量が少なく、
耐摩耗性は劣化する。しかし、３．０％を超えると、脆
くなり本材質の使用目的に適合しない。Medium Chemical composition (11%, balance Fe and normal impurities) C
:1.8 to 3.0% cFi Contains 1.8 m or more with the main purpose of improving wear resistance. 1.・If it is less than 8%, the amount of cementite is small,
Wear resistance deteriorates. However, if it exceeds 3.0%, the material becomes brittle and is not suitable for its intended use.

８ｉ　：　０．２〜１．５％ 本材質では８１は脱酸を主目的としており、０．２％未
満ではその効果が不足し、一方１．５％を超えると材質
が脆くなる。8i: 0.2-1.5% In this material, the main purpose of 81 is deoxidation, and if it is less than 0.2%, the effect is insufficient, while if it exceeds 1.5%, the material becomes brittle.

ｍｎ　：　０．４〜１．５　＊ ＭｎはＳの害を除き、硬度、耐摩耗性の増加に寄与する
。０．４優未満ではその効果がなく、一方１．５％を超
えると材質が脆くなる。mn: 0.4 to 1.5 *Mn eliminates the harmful effects of S and contributes to increasing hardness and wear resistance. If it is less than 0.4%, there is no effect, while if it exceeds 1.5%, the material becomes brittle.

Ｐ　：　０．１優以下 Ｐは浴湯の流動性を高め、耐摩耗性、耐焼付性を付与す
るが、材質を脆くするため０．１％以下に抑える。P: 0.1% or less P increases the fluidity of the bath water and imparts wear resistance and seizure resistance, but since it makes the material brittle, it is suppressed to 0.1% or less.

８　：　０．１優以下 ８はＰと同様に材質を脆弱にするため０．１優以下に抑
える。8: 0.1 or less 8 makes the material brittle like P, so it should be kept at 0.1 or less.

Ｎｊ　：　０．５〜３．５　＊ Ｎ１は基地硬度を高め、耐摩耗性の向上のために０．５
％以上を含有せしめる。しかし、その含有量が多過ぎる
と、熱的に不安定なマルテン量イ）１析出し、肌荒の原
因となる丸めその上限を３．５寿以下に抑える。Nj: 0.5-3.5 *N1 is 0.5 to increase base hardness and improve wear resistance
% or more. However, if the content is too large, the thermally unstable amount of malten (i) 1 precipitates and rounding, which causes rough skin, is suppressed to a maximum of 3.5 years.

ｃｒ　：　０．５〜６．０　％ Ｏｒはセメンタイトの安定と共に、セメンタイト中に含
まれてその体積を増加し、１＋−１メンタイトを硬く、
強くして耐摩耗性の向上に寄与する。cr: 0.5-6.0% Or not only stabilizes cementite, but also is included in cementite and increases its volume, making 1+-1 cementite harder.
It strengthens and contributes to improved wear resistance.

しかし、０．５％未満ではその効果が少なく、一方６．
０％を超えると脆くなる。However, if it is less than 0.5%, the effect is small; on the other hand, 6.
If it exceeds 0%, it becomes brittle.

１１γ Ｍｅ　　：　　０．５〜２．５優 Ｍ、は基地硬度を高め、第２外層材質の必要性から０．
５％以上を含有せしめる。しかし、２．５優を超えると
、相応の効果がなく経済的に不利となる。11γ Me: 0.5 to 2.5 M increases the hardness of the base, and from the necessity of the second outer layer material, 0.5 to 2.5 M increases the base hardness.
Contain 5% or more. However, if it exceeds 2.5, there will be no corresponding effect and it will be economically disadvantageous.

Ｔ！、ムｌ、Ｚｒの単独又は複合二合計量０．１％以下
これらの元素を一種又は二種以上含有せしめることによ
り、本材質における鋳造巣の発生を確実に防止でき、よ
）健全な材質が得られる。このさい、上記元素は全て強
力な脱酸剤である丸め、過剰の添加は過酸化状態をきた
し、溶湯の流動性を阻害する。この丸め、それらの合計
量は０．１％以下に抑えられる。T! By containing one or two or more of these elements alone or in combination of 0.1% or less, the occurrence of casting cavities in this material can be reliably prevented, and the material will be sound. can get. At this time, all of the above elements are strong deoxidizing agents, and excessive addition causes a state of overoxidation, which inhibits the fluidity of the molten metal. The total amount of rounding is kept below 0.1%.

Ｎｂ％Ｖ：各４１．０１１以下 Ｎｂ％Ｖは必要に応じてその一種又は二種が含有される
。すなわち、Ｎｂは鋳造組織の微細化に効果があ夛、ま
たＮｂｔ含有せしめると耐摩耗性が向上する。この効果
は、Ｎｂ１．０％以下で十分である。Nb%V: 41.011 or less each One or two types of Nb%V may be contained as necessary. That is, Nb has a great effect on making the casting structure finer, and when Nbt is included, the wear resistance is improved. This effect is sufficient with Nb of 1.0% or less.

ＶもＮｂと同様の目的で含有されるもので、その含有量
はやはＪ）　１．０　Ｓ以下でよく、・１．０％を超え
るとＶ又はＮｂ炭化物が多くなり脆くなる。V is also contained for the same purpose as Nb, and its content may be J) 1.0 S or less; if it exceeds 1.0%, V or Nb carbide increases and becomes brittle.

　　１ｇ （１１）顕微鏡組織 本材質の顕微鏡組織は、セメンタイトと基地の二相から
なる。基地は通常バーフィトからなプ、またその耐摩耗
性に対する要求度に応じて、一部ベーナイト、マルテン
サイトを含ませることもできる。1g (11) Microscopic structure The microscopic structure of this material consists of two phases: cementite and matrix. The base is usually made of burphyte, but can also contain a portion of bainite or martensite depending on the degree of wear resistance required.

（１）　　第２外層の厚さ 本スリーブローμの使用層厚さは、７ブンジ幅も含めて
通常１００〜２５０　ｓｗ＋であシ、前記第１外層の厚
さを除くと、＄２外層は２０〜２５０ｓＩＩとなる。(1) Thickness of the second outer layer The thickness of the layer used in this Sleevelow μ is usually 100 to 250 sw+, including the 7 bunge width, and excluding the thickness of the first outer layer, the outer layer is $2. It becomes 20-250sII.

なお、鋳造にさいしては、内外の溶着部分を考慮して、
３０〜２４０■とする必要がある。In addition, when casting, take into account the welded parts inside and outside,
It is necessary to set it to 30-240■.

〔内　層〕[Inner layer]

本ｒ１−プを第１図のように組立てて使用する場合、内
面からの割損が最も大きな問題であり、その丸め内層は
強靭性に優れ友材質で形成する必要がある。このような
目的に適合する屯のとしては、（ホ）黒鉛鋼、の）球状
黒鉛鋳鉄の二通りの材質があり、本発明ではこれらを使
用目的等に応じて遇択的に使用する。以下両材質につい
て個別に詳細に説明する。When this R1-P is assembled and used as shown in FIG. 1, the biggest problem is breakage from the inner surface, and the rounded inner layer must be made of a material with excellent toughness. There are two types of materials suitable for this purpose: (e) graphite steel and (e) spheroidal graphite cast iron, and in the present invention, these are selectively used depending on the purpose of use. Both materials will be explained in detail below.

に）黒鉛鋼 黒鉛鋼を使用する場合、内層は、Ｃ１，０〜２．０寿、
８ｉ　０．６〜３．０　ｍ、Ｍｎ　Ｏ，２〜１．０　ｍ
、Ｐ　Ｏ，ｊ　弗以下、８０．１　Ｓ以下、Ｎｉ　Ｏ，
１〜２，０１１、Ｏｒｏ、１〜３．０％、Ｍｏ　Ｏ，１
〜１．０　弗を各重量％含み、ｆｉ　ｌＩＦ＠および通
常の不純物からなる材質、又は上記成分に必要に応じて
Ｔｉ　、　ＡＩ　、　Ｚｒの一種又は二種板上を合計量
で０．１重量％以下含有せしめてなる材質から形成され
る。) Graphite steel When graphite steel is used, the inner layer has a C1.0 to 2.0 life,
8i 0.6-3.0 m, MnO, 2-1.0 m
, P O,j 弗 or less, 80.1 S or less, Ni O,
1-2,011, Oro, 1-3.0%, MoO,1
~1.0% by weight of each material, consisting of fi lIF@ and normal impurities, or a plate of one or two of Ti, AI, and Zr as required for the above components, in a total amount of 0.1 weight It is formed from a material containing less than %.

（１）　　化学組成（ｌ量％、残部Ｆ、及び通常の不純
物）０：１，０〜２．０％ Ｃは基地中Ｋ１１ｌ潜すると共に黒鉛として現われる（
あるいは一部は共晶セメンタイトとなる）。(1) Chemical composition (l amount%, balance F, and normal impurities) 0:1,0~2.0% C is hidden in K11l in the base and appears as graphite (
Or some of it becomes eutectic cementite).

しかして、Ｃ１，０％未満で社、溶解、鋳造温度が高く
な夛、コストアップを招く不利があシ、一方２．０１１
ｔを超えると、黒鉛が球状でなくなる傾向を示し、強靭
性を低下する。However, if C is less than 1.0%, there are disadvantages such as high melting and casting temperatures and increased costs;
If it exceeds t, graphite tends to lose its spherical shape and its toughness decreases.

８１　：　０．６〜３．０％ ８４は黒鉛の晶出と密接な関係があり、０．６％未満で
は、黒鉛を晶出させることがほとんど困難となる。しか
し、５．０優を超えると、基地中に固溶し九８１が材質
の強靭性を劣化する傾向が著しい。81: 0.6 to 3.0% 84 is closely related to crystallization of graphite, and if it is less than 0.6%, it becomes almost difficult to crystallize graphite. However, if it exceeds 5.0, there is a marked tendency for 981 to dissolve into the matrix and deteriorate the toughness of the material.

Ｍｎ　：　０．２〜１．０９６ Ｍｎは８と結合し、８の悪影響を除去するのに有効であ
る。Ｍｎ　Ｏ，２ｍ未満ではその効果がなく、一方１．
０優を超えると、材質の強靭性を劣化する。Mn: 0.2 to 1.096 Mn combines with 8 and is effective in removing the adverse effects of 8. MnO, less than 2m has no effect; on the other hand, 1.
If it exceeds 0, the toughness of the material will deteriorate.

Ｐ　：　０，１％以下 Ｐは溶湯の流動性を高めるが、材質を脆くするため０．
１優以下に抑える。P: 0.1% or less P increases the fluidity of the molten metal, but since it makes the material brittle, P: 0.1% or less.
Keep it below 1st grade.

８　：　０．１優以下 ８はＰと同様に材質を脆弱にするため０．１％以下に抑
える。8: 0.1% or less 8 makes the material brittle like P, so it should be kept at 0.1% or less.

Ｎｌ　：　０．１〜２．０　＊ Ｎ１は材質の変態を遅らせ、強靭性の向上に有効である
。この効果は、ＮＩｏ、１４未満では少なく、”２．０
％を超える必要もない。Nl: 0.1 to 2.0 *N1 delays the transformation of the material and is effective in improving toughness. This effect is small when the NIo is less than 14, and is less than 2.0.
There is no need to exceed %.

（３ｒ　：　０．１〜３．０　毎 Ｏｒは強靭化とセメンタイトの安定に有効であ夛、ｉ　
意！ １Ｍ靭性を確保するためＫＯ，１％以上を含有せしめる
。しかし、Ｏｒ含有量が多過ぎるとチル化して跪くなシ
、しかも内層のｃｒ含有量は第２外層と混合して上昇す
るため、低く抑える方が望ましい、黒鉛が晶出するため
の限界としてその上限を３．０％以下とする。(3r: 0.1 to 3.0 is effective for toughening and stabilizing cementite, i
Meaning! In order to ensure 1M toughness, 1% or more of KO is contained. However, if the Or content is too high, it will become chilled and the content will not be satisfied.Moreover, the Cr content in the inner layer will mix with the second outer layer and increase, so it is better to keep it low. The upper limit shall be 3.0% or less.

勤；０．１〜１．０１１ ＭｏはＮ１と同様に、強靭性確保の点で重要な元素であ
る。この絢の含有による効果は、やはシ０．１１１ｆｔ
未満では達せられない。しかし、１．０１１を超えると
、硬くなり却って脆弱となる。Mo: 0.1 to 1.011 Like N1, Mo is an important element in ensuring toughness. The effect of containing this yarn is 0.111ft.
It cannot be achieved with less. However, if it exceeds 1.011, it becomes hard and rather brittle.

Ｔ１、ム１％Ｚｒの単独又は複合：合計量０．１％以下
これらの元素を一種又は二種以上含有せしめることによ
シ、Ｃ含有量が１．０〜２．０％と低い本材質における
鋳造巣の発生を確実に防止でき、より健全な材質が鋳造
される。このさい、上記元素は全て債力な脱酸剤である
丸め、過剰の添加は過酸化状態をきたし、溶湯の流動性
を阻害する。このため、それらの合計量は０．１％以下
に抑えられる。T1, Mu1% Zr alone or in combination: Total amount 0.1% or less By containing one or more of these elements, this material has a low C content of 1.0 to 2.0%. It is possible to reliably prevent the occurrence of casting cavities in the casting process, resulting in healthier material being cast. At this time, all of the above elements are important deoxidizing agents, and excessive addition causes a state of overoxidation, which inhibits the fluidity of the molten metal. Therefore, their total amount can be suppressed to 0.1% or less.

（１）　　接種 ム　２冨 黒鉛化を助長するために、一般に接種によるのが好結果
をもたらすことが知られている。本材質についても、接
穂技術を応用して、その鋳込直前に０ｉ８１．　Ｆｅ８
ｉ　　等の接種剤を、８１分として０．１〜１．０寿添
加すると、強靭性の向上に一層有効である。接種量は、
上記０．１％未満で効果がなく、１．０　＊を超える必
要もない、この接種の効果はＯｒ量が上昇し光場合には
特に有効である。なお、接種後の８１含有量は、上記０
．６〜３．０１１の範囲に止まるように成分調整される
。(1) Inoculation In general, inoculation is known to bring about good results in order to promote 2-density graphitization. For this material as well, by applying scion technology, we applied 0i81. Fe8
Adding an inoculant such as i for 81 minutes for 0.1 to 1.0 minutes is more effective in improving toughness. The inoculation amount is
There is no effect when the amount is less than 0.1%, and there is no need to exceed 1.0*.The effect of this inoculation is particularly effective when the amount of Or increases and the amount of light increases. In addition, the 81 content after inoculation is the above 0.
．． The components are adjusted to stay within the range of 6 to 3.011.

（ｉｌ）　　顕微鏡組織 本材質の験黴鏡組織は、黒鉛と基地の二相からなり、一
部少量の共晶セメンタイトが含まれる場合もある。基地
はパーライトが主体である０本材質はいわゆる黒鉛鋼材
質である。(il) Microscopic structure The microscopic structure of this material consists of two phases: graphite and matrix, and may contain a small amount of eutectic cementite. The base is mainly made of pearlite and the material is so-called graphite steel.

Φ）球状黒鉛鋳鉄 球状黒鉛鋳鉄を使用する場合、内層は、Ｃ２，８〜３．
８ｇ６．８ｉ　Ｃ５〜５．２　＊、Ｍｎ　０．３〜ＬＯ
＊　、　ＰＯ１１部以下、８０．０３−以下、Ｎｌ　２
．０　ｍ以下、Ｏｒ５．０寿以下、ＭｏＯ，６％以下、
Ｍｇ　０．０２〜０．１優をＡ　　ｆｆ１ｌ 各東量倦含み、浅部Ｆｅおよび通常の不純物からなる材
質で形成される。Φ) Spheroidal graphite cast iron When using spheroidal graphite cast iron, the inner layer has C2,8 to C3.
8g6.8i C5~5.2 *, Mn 0.3~LO
*, PO 11 parts or less, 80.03 parts or less, Nl 2
．． 0 m or less, Or5.0 life or less, MoO, 6% or less,
It is made of a material containing 0.02~0.1% Mg, Fe in a shallow part, and normal impurities.

中　化学組成（Ｊｌ量％、挟部Ｆ、及び通常の不純物）
Ｃ：　２．８〜５．８％ Ｃ２，８％未満では材質のチ〃化が進行し靭性が低下す
る。一方３．８傷を超えると黒鉛化が過剰となり強度面
で不足を来たす。Medium Chemical composition (Jl amount %, pinch F, and normal impurities)
C: 2.8 to 5.8% C2.If the content is less than 8%, the material becomes stiffer and the toughness decreases. On the other hand, if the number of scratches exceeds 3.8, graphitization becomes excessive and strength becomes insufficient.

８ｉ　：　１．５〜５．２　ｌＮ ８１は黒鉛化の制御を主目的として含有されるが、１．
５優未満では黒鉛化が不足し、−・方３．２％を超える
と黒鉛化が過剰となると共にフェライト中に固溶した８
％が材質を脆弱化する。8i: 1.5-5.2 lN 81 is contained mainly for the purpose of controlling graphitization, but 1.
If it is less than 5%, graphitization will be insufficient, and if it exceeds 3.2%, graphitization will be excessive and 8% will be dissolved in the ferrite.
% weakens the material.

Ｍｎ　：　０．．５〜１．０　％ 職は通常・８と結合して８の悪影響を除去するのに有効
であるが、０．３％未満ではその効果がなく、一方１．
０１１を超えると材質を硬く脆くする。Mn: 0. ．． 5 to 1.0% of work is usually effective in combining with 8 to eliminate the negative effects of 8, but less than 0.3% has no effect, while 1.
If it exceeds 011, the material becomes hard and brittle.

Ｐ　：　０．Ｉ　Ｉｌｌ以下 Ｐは溶湯の流動性を高めるが、材質を脆くするため０．
１％以下に抑える。P: 0. I Ill or less P increases the fluidity of the molten metal, but it makes the material brittle, so 0.
Keep it below 1%.

８　：　０．０５優以下 １１間昭５８−９６８５５　（７） ８は黒鉛の球状化を図るために低く抑えなければならず
、０．０５　＊以下とする。8: Less than or equal to 0.05 11 years 1987-96855 (7) 8 must be kept low in order to make the graphite spheroidal, and should be less than or equal to 0.05*.

Ｎｉ：２．０藩以下 Ｎ１社黒鉛化と基地の強化に有効に作用するが、２．０
　＊　ｔ−超えるとその効果が飽和するため経済性の観
点から２．０％以下とする。Ni: 2.0 or less works effectively on N1 company graphitization and strengthening of the base, but 2.0
* If it exceeds t, the effect will be saturated, so from the economic point of view it should be 2.0% or less.

Ｃｒ　：　５．０１１以下 Ｏｒはセメンタイトの安定作用を有するが、３．０優を
超えると材質がチｙ化して脆弱となる。Cr: 5.011 or less has a stabilizing effect on cementite, but when it exceeds 3.0 or more, the material becomes thick and brittle.

Ｍｏ　：　０．６第以下 ＭＯは基地の強化作用を有するが、０．６％を超えると
その効果が飽和すると共に材質を硬くする傾向が顕著と
なる九め０．６％以下とする。Mo: 0.6% or less MO has a reinforcing effect on the base, but if it exceeds 0.6%, the effect is saturated and there is a noticeable tendency to harden the material.

Ｍｇ　：　０．０２〜０．１％ 町は黒鉛の球状化を行わしめる九めに添加するが、０．
０２％未満ではその効果がなく、一方０．１優を超えて
添加されるとＭｇのチ〃化作用およびドロス等の鋳造欠
陥を発生し易くなる点から好ましくない。Mg: 0.02-0.1% Mg is added at the ninth stage when graphite is spheroidized, but 0.02% to 0.1% is added.
If it is less than 0.02%, there is no effect, whereas if it is added in an amount exceeding 0.1%, it is not preferable because it tends to cause the oxidation effect of Mg and casting defects such as dross.

（１１）接種 １１暴 黒鉛化の助長および組織の微細化の丸めに、一般に接種
によるのが好結果をもたらすことが知られている。本材
質について４、接種技術を利用して、その鋳込直前Ｋ（
３ａ８１、Ｆ・８１尋の接穂剤ｔ−８１分として１．０
優以下添加すると、！１靭性の向上に一層有効である。(11) Inoculation 11 It is known that inoculation generally produces good results in promoting violent graphitization and rounding the structure into fine particles. About this material 4. Using inoculation technology, just before casting,
3a81, 1.0 as F. 81 fathom scion t-81 min.
If you add less than ! 1. It is more effective in improving toughness.

接種量は上装置、０１１１１を超えてもそれ以上の効果
が得られな込ためであみ。なお、接種後の８４含有量は
、上記１．５〜３．２優の範囲に１壕るように成分調整
される。The amount of inoculation is as above, and even if it exceeds 01111, no further effect can be obtained. In addition, the 84 content after inoculation is adjusted to be within the above range of 1.5 to 3.2.

（１１１１黴鏡組織 内層材質の験黴鏡組繊は、球状黒鉛、少量の共晶セメン
タイトおよび基地の三相からなるいわゆる球状黒鉛鋳鉄
材質である。(Examination of the inner layer material of the 1111 microstructure The microstructure is a so-called spheroidal graphite cast iron material consisting of three phases: spheroidal graphite, a small amount of eutectic cementite, and a matrix.

本発明の三層スリーブは、第１外層、第２外層及び内層
について各々上記のような材質を有し、これら異材質か
らなる三層を溶着せしめて一体の複合スリー１に構成さ
れる。なお、本発明の三層スリー１にあっては、鋳造後
、材質の強靭性確保及び硬度、耐摩耗性の１整向上を目
的として、通１！６ 常、オーストナイト域まで昇温する熱処理と、これに付
随する焼戻し、恒温変態、歪取りのための共析変態温度
以下の熱処理が施される。In the three-layer sleeve of the present invention, the first outer layer, the second outer layer, and the inner layer each have the above-mentioned materials, and the three layers made of different materials are welded together to form an integrated composite sleeve 1. In addition, in the three-layer three 1 of the present invention, after casting, for the purpose of ensuring the toughness of the material and improving the hardness and wear resistance, heat treatment is usually performed to raise the temperature to the austonite range. Then, accompanying tempering, isothermal transformation, and heat treatment below the eutectoid transformation temperature for strain relief are performed.

次に本発明に係る三層スリー１の製造法について簡単に
説明する。このような三層スリーブは、遠心力鋳造法（
横型、堅調および傾斜型）ｔ−利用するととにより、容
易に製造される。例えば、第５図に示すように、回転金
Ｗ　（８）の両端内面に砂型もしくは耐熱レンガ（９）
を装設して構成された遺心力鋳造用鋳盟に、取鍋（６）
から外層１、第２外層り及び内層Ｃの各溶湯を、適宜タ
イミングで順次鋳込むことにより、冶金学的に一体結合
した所期の三層スリーブが鋳造される。なお、内層溶湯
の鋳造にさいしては、１ｇ４図に示す如く、外層及び第
２外層を鋳造した＃型を直立し、これを静置鋳造により
鋳込むこともできる（但しこの場合は、後にその芯部を
加工して穿孔する）。Next, a method for manufacturing the three-layer three 1 according to the present invention will be briefly described. Such three-layer sleeves are made using the centrifugal casting method (
Horizontal, rigid and slanted types) are easily manufactured by using t-types. For example, as shown in FIG.
Ladle (6)
By sequentially casting the molten metals of the outer layer 1, the second outer layer, and the inner layer C at appropriate timings, the desired three-layer sleeve metallurgically bonded together is cast. In addition, when casting the inner layer molten metal, as shown in Fig. 1g4, it is also possible to stand the # mold in which the outer layer and the second outer layer were cast upright and cast it by static casting (however, in this case, the Process the core and drill holes).

このようにして鋳造された三層スリーブは、第１外層、
第２外層、内層の各層間において、互いに冶金学的に溶
着して一体結合している。なお、各層の境界部において
は、不可避にそれらの混合層が形成される。The three-layer sleeve thus cast consists of a first outer layer,
The second outer layer and the inner layer are metallurgically welded and integrally bonded to each other. Note that a mixed layer of these layers is inevitably formed at the boundary between each layer.

ところで、本発明の三層ヌリープにあっても、突際の製
造に際しては各層間の溶着、合金元素の他層への溶は込
みに問題を発生する場合が起り得る。そこで、これらの
間１９１ｔ−解消すると共により良好な性能を発揮する
スリー１を製造する九めには、必要に応じては中はシ各
層間に更に中間層を介在せしめるようにすることも望ま
しい。その場合、各層間に中間ＮＩを介在せしめると、
最大五層のスリーブローμとなるが、中間層の介在有無
及びその介在位置は経演性等の諸点に勘案して総合的に
決める必要がある。なお、本スリーブロールの場合では
、中間層を第２外層と内層との間に設けるようにするの
が一般に効果が大である。By the way, even with the three-layer Nuleap of the present invention, problems may occur in welding between layers and melting of alloy elements into other layers during final manufacturing. Therefore, in order to manufacture Three 1 that eliminates these differences and exhibits better performance, it is desirable to further interpose an intermediate layer between each layer in the middle as necessary. . In that case, if an intermediate NI is interposed between each layer,
Although the sleeve blow μ has a maximum of five layers, it is necessary to comprehensively decide whether or not to include an intermediate layer and its position, taking into consideration various points such as performance. In the case of this sleeve roll, it is generally effective to provide the intermediate layer between the second outer layer and the inner layer.

次に本発明の実施例を下記に掲げる。Next, examples of the present invention are listed below.

〈実施例１〉 下記第１表記載の第１外層、第２外層及び内層材質を用
いて、１０６００の三層スリーブを製造した。<Example 1> A three-layer sleeve of 10,600 was manufactured using the first outer layer, second outer layer, and inner layer materials listed in Table 1 below.

この三層スリーブの硬度分布を第５図に示す。The hardness distribution of this three-layer sleeve is shown in FIG.

但し、第１外層厚さ　　　６０　ａｍ 第２外層厚さ　　１５０■ 内層厚さ　　　　　９０舅 第１表　化学組成Ｃａｔ優） （残部Ｆｅおよび通常の不純物） １球状黒鉛時鉄 〈実施例２〉 下記第２表６載の第１外・層、第２外層及び内層材質を
用いて、１０６０＆の三層スリーブを製造し友。However, the thickness of the first outer layer is 60 am, the thickness of the second outer layer is 150 am, the thickness of the inner layer is 90 am, Table 1, chemical composition (Cat excellent) (the remainder is Fe and normal impurities), 1 Spheroidal graphite iron (Example 2), and the following 2 Using the first outer layer, second outer layer and inner layer materials listed in Table 6, a three-layer sleeve of 1060& was manufactured.

この三層スリーブの硬度分布を第５図に示す。またこの
スリーブロールの茂留応カ測定値を下記に示す。The hardness distribution of this three-layer sleeve is shown in FIG. In addition, the measured values of Shigetome force of this sleeve roll are shown below.

但し、第１外層厚さ　　　６ｏ■ ム　怠― 第２外層厚さ　　１４０腸 内層厚さ　　　　　８０■ 第２表　化学組成（ｍｌ、） （残部Ｆ、および通常の不純物） ｌ１ｍ黒鉛鋼 ロー！外表面から１５０５ｗ＊　（ｉｆ　７６０）　　
　２．９０一〃内表面（０４８０）　　　　　　　＋　
９．６以上詳細に述べたように１本発明はＨ型調圧砥用
ローμ、特にユニパーサｌｖミμの水平スタンド、用ス
リーブロールに供されるスリー１について、その圧延材
と接する使用層と強靭性の要求されるム　３０ 内層とを異材質で形成すると共に、その使用層について
は、部分的に異なる性質の要求に対応すべく、これを更
に耐焼付性に優れる材質の第１外層と耐摩耗性に優れる
材質の第２外層の二層に形成し、各層に所要性質を満足
せしめて構成したものであるから、そのウェブ成形部に
おいては耐焼付性に優れ、フランジ成形部においては耐
摩耗性に優れ、内層においては強靭性を具備するものが
得られる。従って、本発明に係るスリーブロールを使用
すれば、圧延時にかける焼付のトップμを有効に防止し
、同時に局部摩耗の問題も大きく軽減され、かつ又割損
等に対する十分な耐事故性を具備して、この種圧延ロー
ルの性能、耐用性及び安全性の全ての面に優れたものが
提供される。However, the thickness of the first outer layer is 6 o ■ Mu - The thickness of the second outer layer is 140 The thickness of the intestinal layer is 80 ■ Table 2 Chemical composition (ml, ) (Remainder F and normal impurities) 1 m Graphite steel low! 1505w* (if 760) from the outer surface
2.90-Inner surface (0480) +
9.6 As described above in detail, the present invention relates to the three 1 used in the sleeve roll for the H-type pressure-adjusting grinding wheel, especially the horizontal stand and sleeve roll of the Unipers LV Miμ, and the layer used in contact with the rolled material. In addition to forming the inner layer, which requires toughness, from different materials, the first outer layer is made of a material with excellent seizure resistance, in order to meet the requirements for partially different properties for the layers used. It is formed of two layers, the second outer layer being made of a material with excellent wear resistance, and each layer satisfies the required properties, so the web forming part has excellent seizure resistance, and the flange forming part has excellent seizure resistance. A material with excellent abrasion resistance and toughness in the inner layer can be obtained. Therefore, if the sleeve roll according to the present invention is used, the top μ of seizure caused during rolling can be effectively prevented, the problem of local wear can be greatly reduced, and the sleeve roll has sufficient accident resistance against breakage and the like. Thus, this type of rolling roll is provided that is excellent in all aspects of performance, durability, and safety.

なお、本発明では内層材質として黒鉛鋼又は環状黒鉛鋳
鉄のいずれかを使用するものであるが、これらはいずれ
も耐割損性に優れたものである。In addition, in the present invention, either graphite steel or annular graphite cast iron is used as the inner layer material, and both of these have excellent cracking resistance.

すなわち、黒鉛−の場合では＊靭性に優れ、その引張強
さは６０〜７０（−１伸びは１．０〜４．０１１を示す
、一方球状黒鉛鋳鉄の場合では、引張強さ５０〜６０−
１伸び０．５〜２．０優と黒鉛鋼に比し若干＊＠性に劣
るが、残留応力が低温度で解放され易い利点があシ、通
常の製造法によればその残留応力（焼嵌め面接線方向引
’ＩＩ残留応力）は黒鉛鋼の場合の約６０％である。In other words, graphite has excellent toughness and has a tensile strength of 60 to 70 (-1 elongation of 1.0 to 4.011), while spheroidal graphite cast iron has a tensile strength of 50 to 60.
1 elongation of 0.5 to 2.0, which is slightly inferior to graphite steel, but it has the advantage that residual stress is easily released at low temperatures; The fit surface line direction (residual stress) is about 60% of that of graphite steel.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

第１図はユニパーサｆｉ／ミルによるＨＷ鋼の圧延状況
を現わす要部断面正面図で・ある、第２図は本発明の三
層スリーブ構造例を示す断面図である。 第５図、第４図はいずれも本発明に係る三層スリーブの
製造工程を示す断面図である。第５図は本発明三層スリ
ー１の一実施例について、その径方向断面の硬度分布を
測定して示す図である。 （１）・・・水平ロール、（２）・・・竪ローμ、（３
）・・・圧砥材（Ｈ型鋼）　、（４）・・・アーμ、（
５）・・・スリーブ、（６）・・・ウェア成形部、（７
）・・・フフンが成形部、Ｓ・・・３ｇ１外層、ｂ・・
・第２外層、Ｃ・・・内層。 ］１頁の続き ＠出　願　人　久保田鉄工株式会社 大阪市浪速区敷津東−丁目２番 ４７号FIG. 1 is a cross-sectional front view of the main part showing the rolling state of HW steel by Uniparsa fi/mill, and FIG. 2 is a cross-sectional view showing an example of the three-layer sleeve structure of the present invention. FIG. 5 and FIG. 4 are both sectional views showing the manufacturing process of the three-layer sleeve according to the present invention. FIG. 5 is a diagram showing the measured hardness distribution in the radial cross section of an embodiment of the three-layer three 1 of the present invention. (1)...Horizontal roll, (2)...Vertical row μ, (3
)...Abrasive material (H-type steel), (4)...A μ, (
5) Sleeve, (6) Wear molding part, (7
)... Fufun is the molded part, S... 3g1 outer layer, b...
・Second outer layer, C...inner layer. ]Continued from page 1 @Applicant Kubota Iron Works Co., Ltd. 2-47 Shikitsu Higashi-chome, Naniwa-ku, Osaka City

Claims (1)

【特許請求の範囲】 １　圧砥材と接する使用層を耐焼付性に優れる材質の第
１外層と耐摩耗性に優れる材質の第２外層の二層に形成
し、一方圧延材と接しない内層をｍｕ性に優れる材質で
形成し、かつこれら第１外層、第２外層及び内層を溶着
一体化せしめてなる三層スリー１において、前記第１外
層は、０２．２〜５．０　ＩＩｔ％８ｉ　０．２〜１．
５　寿、Ｍｎ０．４〜１．５も、Ｐｏ、１％以下、８０
．１％以下、Ｎｌ　２．５％以下、Ｏｒ　０．５〜４．
０　寿でかつ≧１．５８１％、Ｍｏ　０．２〜２．０　
＊　ｆ各友量％含み、ｆｊｌ＠Ｆｅおよび通常の不純物
からな夛、前記第２外層は、Ｃ１，８〜３，０１１．８
１０．２　Ｎｂ５　ｍ、Ｍｎ　Ｏ，４〜１．５優、Ｐ　
０．１　’Ｉ以下、５Ｏ０１優以下、Ｎｉ　Ｏ，５〜３
．５優、Ｏｒ　０．５〜６．０　ｍ　％Ｍｏ　０．５〜
２．５　寿を各重量％含み、残部Ｆｅおよび通常の不純
物からなシ、一方前記内層は、０１．０〜２０８．８１
Ｊｉ！ ０．６〜３．０　％、Ｍｎ　０．２〜１．０　ｍ、Ｐ　
０．１　Ｓ以下、８０．１１１以下、Ｎｉ　０．１〜２
．０　＊、Ｏｒ　０．１〜３．０％、Ｍｏ　０．１〜１
．０　ｍを各重量％含み、残部Ｆｅおよび通常の不純物
からなることを特徴とするＨ波調圧延ロール用三層スリ
ーブ。 ２　第１外層が、更にＴ１、ムｌ、Ｚｒの一種又は二種
以上を合計量で０．１重量％以下含む特許請求の範囲第
１項記載の三層スリー１゜ ５　第１外層が、更にＮｂ１．０優以下、Ｖ　１．０１
１以下の一種又は二種を各重量％含む特許請求の範囲第
１項又は第２項記載の三層スリーブ。 ４　第２外層が、更１ｃＴｉ、ｕ　、　Ｚｒ　ｃＤ　一
種又Ｉｆ　二種以上を合計量で０．１重量％以下含む特
許請求の範囲第１項、第２項又は第３項記載の三層スリ
ー１゜ ５　第２外層が、更ＫＮｂ１．Ｏｍ以下、ｖＬｏ＊１ｍ
下の一種又は二種を各重量優含む特許請求の範囲第１項
、第２項、＠３項又は第４項記載の三層スリーブ。 ６　内層が、Ｉ！ＫＴｉ、Ｎ％Ｚｒの一種又は三種以上
を合計量でｏ、１ｍ：ｌ　＊以下含む特許請求の範囲第
１項、第２項、第５項、第４項又は第５項記載の三層ス
リーブ。 ７　圧延材と接する使用層を耐焼付性に優れる材質の第
１外層と耐摩耗性に優れる材質の第２外層の二層に形成
し、一方圧延材と接しない内層を＊靭性に優れる材質で
形成し、かつこれら第１外層、第２外層及び内層を浴着
一体化せしめてなる三層スリーブにおいて、前記Ｊ１１
外層は、（３２，２〜３．０　優、８１０．２〜１．５
　＊、Ｍｎ０．４〜１．５優、Ｐ　０．１　＊以下、８
０．１優以下、Ｎ１２．５１１以下、Ｏｒ　０．５〜４
．０　＊　テかっ≧１．５８１優、Ｍｏ０．２〜２．０
弗を各重量％含み、残部Ｆ、および通常の不純物からな
ル、前記第２外層は、Ｃ１，８〜３．０俗、８１０．２
〜Ｌ５優、Ｍｎ０．４〜Ｌ５Ｎ、Ｐ　０．１％以下、８
０．１　＊以下、Ｎｌ　Ｏ，５〜５．５１１ｉ、Ｏｒｏ
、５〜６．０　＊、Ｍｏ　０．５〜２．５　Ｉｍ　　を
各重量％含み、！！！　ｍｌ　Ｆ＠および通常の不純物
からなシ、一方前記内層は、Ｃ２，８〜５．８％、８１
１．５〜３．２％、動０．３〜１．０優、ＰＯ０１弗以
下、８０．０３　＊以下、特開昭５８−９６８５５（２
） Ｎｉ　２．Ｏｙｓ＊以下ｃｒ　３．０　＊以下、ＭｏＯ
，＋６１１以下、Ｍｇ　０．０２〜０．１弗を各Ｍｉｌ
ｔ％含み、残部Ｆ儂および通常の不純物からなることを
特徴とする■型鋼圧延ロール用三層スリー１゜ ８　第１外層が、ｙＫ町、ム１．Ｚｒの一種又は二種以
上を合計量で０．１重量寿以下含む特許請求の範囲ｗｉ
７項記載の三層スリーブ。 ９　　ｊ１１１外Ｍ１１、ｉ［Ｎｂ１．０％ＬＦ下、Ｖ
ｌ、０ｍ以下の一種又は二種を各ｌ量優含む特許請求の
範囲第７項又は第８項記載の三層スリーブ。 １０　　第２外層が、更にＴｌ、人ｌ、Ｚｒの一種又は
二種以上を合計量で０．１重量優以下含む特許請求の範
囲第７項、第８項又は第９項記載の三層スリーブ。 ＋＋　　第２外Ｎ１：＃、）２４６（Ｎｂ１．０ｓ以下
、Ｖｌ、０倦以下の一種又は二種を各電量％含む特許請
求の範囲第７項、第８項、第９項又は第１０項記載の三
層スリーブ。[Claims] 1. The layer in contact with the rolled abrasive material is formed of two layers: a first outer layer made of a material with excellent seizure resistance and a second outer layer made of a material with excellent wear resistance, while an inner layer not in contact with the rolled material. In the three-layer three 1, which is made of a material with excellent mu properties and the first outer layer, second outer layer, and inner layer are integrally welded, the first outer layer has a content of 02.2 to 5.0 IIt%8i. 0.2-1.
5 Longevity, Mn0.4-1.5, Po, 1% or less, 80
．． 1% or less, Nl 2.5% or less, Or 0.5-4.
0 Longevity≧1.581%, Mo 0.2-2.0
*The second outer layer contains % of each amount of fjl@Fe and normal impurities, and the second outer layer has C1,8 to 3,011.8
10.2 Nb5m, MnO, 4-1.5m, P
0.1'I or less, 5O01 or less, Ni O, 5-3
．． 5th grade, Or 0.5~6.0 m %Mo 0.5~
2.5% by weight, the balance being free of Fe and normal impurities, while the inner layer has a content of 01.0 to 208.81% by weight.
Ji! 0.6-3.0%, Mn 0.2-1.0 m, P
0.1 S or less, 80.111 or less, Ni 0.1-2
．． 0*, Or 0.1-3.0%, Mo 0.1-1
．． 1. A three-layer sleeve for an H wave tone rolling roll, characterized in that it contains 0.0 m by weight, and the balance consists of Fe and normal impurities. 2 The first outer layer further contains one or more of T1, Mul, and Zr in a total amount of 0.1% by weight or less. Furthermore, Nb 1.0 or less, V 1.01
3. The three-layer sleeve according to claim 1 or 2, which contains at most one or two of the following in each weight percent. 4. The three-layer three according to claim 1, 2 or 3, wherein the second outer layer further contains 0.1% by weight or less of 1cTi, u, ZrcD or two or more of If in a total amount 1°5 The second outer layer is made of KNb1. Om or less, vLo*1m
The three-layer sleeve according to claim 1, 2, @3 or 4, which contains one or two of the following by weight. 6 The inner layer is I! The three-layer sleeve according to claim 1, 2, 5, 4 or 5, containing one or more of KTi, N%Zr in a total amount of o, 1m:l or less . 7 The layer in contact with the rolled material is formed of two layers: the first outer layer made of a material with excellent seizure resistance and the second outer layer made of a material with excellent wear resistance, while the inner layer not in contact with the rolled material is made of a material with excellent toughness. In the three-layer sleeve formed by forming the first outer layer, the second outer layer and the inner layer into a bath coat, the above-mentioned J11
The outer layer is (32.2-3.0 excellent, 810.2-1.5
*, Mn 0.4-1.5 excellent, P 0.1 * or less, 8
0.1 or less, N12.511 or less, Or 0.5-4
．． 0 * Tekka ≧1.581 excellent, Mo0.2~2.0
The second outer layer contains each weight percent of fluoride, the balance F and normal impurities, C1.8-3.0, 810.2
~L5 excellent, Mn0.4~L5N, P 0.1% or less, 8
0.1 *Hereinafter, Nl O, 5~5.511i, Oro
, 5-6.0*, Mo 0.5-2.5 Im included in each weight%,! ! ! ml F@ and normal impurities, while the inner layer contains C2, 8-5.8%, 81
1.5-3.2%, 0.3-1.0%, PO01 or less, 80.03* or less, JP-A-58-96855 (2
) Ni2. Oys* or less cr 3.0 * or less, MoO
, +611 or less, Mg 0.02~0.1F each Mil
A three-layer three-layer three for type steel rolling rolls 1°8, characterized in that the first outer layer is made of YK-cho, M1. Claims wi containing one or more types of Zr in a total amount of 0.1 weight life or less
The three-layer sleeve according to item 7. 9 j111 outside M11, i [Nb1.0% LF lower, V
1. The three-layer sleeve according to claim 7 or 8, which contains one or both of the following types: 1, 0 m or less, each in an amount of 1 or less. 10 The three-layer sleeve according to claim 7, 8, or 9, wherein the second outer layer further contains one or more of Tl, Zr, and Zr in a total amount of 0.1% or less by weight. . ++ Second outer N1: #, ) 246 (Nb 1.0s or less, Vl, 0 or less) Claims 7, 8, 9, or 10 each contain one or two of the following electric charge percentages Three-layer sleeve as described.