JPS5890413A - エンドミル - Google Patents
エンドミルInfo
- Publication number
- JPS5890413A JPS5890413A JP18387881A JP18387881A JPS5890413A JP S5890413 A JPS5890413 A JP S5890413A JP 18387881 A JP18387881 A JP 18387881A JP 18387881 A JP18387881 A JP 18387881A JP S5890413 A JPS5890413 A JP S5890413A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wear
- end mill
- thickness
- cutting
- product
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C5/00—Milling-cutters
- B23C5/02—Milling-cutters characterised by the shape of the cutter
- B23C5/10—Shank-type cutters, i.e. with an integral shaft
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C2224/00—Materials of tools or workpieces composed of a compound including a metal
- B23C2224/28—Titanium carbide
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C2228/00—Properties of materials of tools or workpieces, materials of tools or workpieces applied in a specific manner
- B23C2228/04—Properties of materials of tools or workpieces, materials of tools or workpieces applied in a specific manner applied by chemical vapour deposition [CVD]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Milling Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明はエンドミルの改良に関する。
近時工作機械の自動化に伴い、工具の寸法精度の向上と
共に耐摩耗性の向上が強く要請さnている。そのため従
来から全面に硬質被覆層を設けたエンドミルが知′らn
ている。エンドミルに要求さnる寸法形状の精度ぼ、切
刃のエツジの鋭利性と摩耗による外径減耗量に左右さn
るものである。ところが上述した従来の全面に硬質被覆
層を設けたエンドミルは逃は面に硬質被覆層が施されて
いるので、第1図に示すように他の面と交わる個所即ち
切刃(1)のエツジ部(2)でに被覆層が突出(3)シ
て丸く被覆さnるので、切刃の鋭利性が失わf″L−る
し、更に切刃の鋭利部の剥離、刃欠けや、被覆時の加勢
による曲りや外振nの発生により寿命が低下するという
欠点があった。
共に耐摩耗性の向上が強く要請さnている。そのため従
来から全面に硬質被覆層を設けたエンドミルが知′らn
ている。エンドミルに要求さnる寸法形状の精度ぼ、切
刃のエツジの鋭利性と摩耗による外径減耗量に左右さn
るものである。ところが上述した従来の全面に硬質被覆
層を設けたエンドミルは逃は面に硬質被覆層が施されて
いるので、第1図に示すように他の面と交わる個所即ち
切刃(1)のエツジ部(2)でに被覆層が突出(3)シ
て丸く被覆さnるので、切刃の鋭利性が失わf″L−る
し、更に切刃の鋭利部の剥離、刃欠けや、被覆時の加勢
による曲りや外振nの発生により寿命が低下するという
欠点があった。
本発明にこ扛らの欠点を解消することを目的とするもの
でエンドミル本体の切刃逃げ而と底刃部には被覆部を施
すことなく、こnらの部分を除いた他の表面、少くとも
切刃のみぞ掬い面に厚み3〜lOμの硬質被覆層を形成
したエンドミルに関するものである。
でエンドミル本体の切刃逃げ而と底刃部には被覆部を施
すことなく、こnらの部分を除いた他の表面、少くとも
切刃のみぞ掬い面に厚み3〜lOμの硬質被覆層を形成
したエンドミルに関するものである。
ここで硬質被覆層とに周期律表の4a、5aおよび6a
族の金層の炭化物、窒化物、硼化物、炭霊化物、炭酸化
物、および炭酸物ならびに酸化アルミニウム(αアルミ
ナ)さらにこ扛らの2棟以上の固溶体からなる群から選
ばnたl釉の単層ある。いは2種以上の多重層からなる
層を言い、こ扛らの硬質被覆層は化学蒸着法、物理蒸着
法などの表面処理法で形成さ扛る周知のものを言う。
族の金層の炭化物、窒化物、硼化物、炭霊化物、炭酸化
物、および炭酸物ならびに酸化アルミニウム(αアルミ
ナ)さらにこ扛らの2棟以上の固溶体からなる群から選
ばnたl釉の単層ある。いは2種以上の多重層からなる
層を言い、こ扛らの硬質被覆層は化学蒸着法、物理蒸着
法などの表面処理法で形成さ扛る周知のものを言う。
次にこの発明の実施例を図面について説明すると第2図
、第3図、第4図に示す如くエントミルαQの刃部(1
優において、外周逃げ面qaと底刃逃げ面σ3は研削仕
上げさnて硬質被覆層は施さnていないが、切刃の掬い
面α4を含むみぞ[f1層の厚さ3〜5μの化学蒸着法
によるTieの硬質被覆層(6)が設けら扛ている。こ
の内掬い面1.14の硬質被覆層αりな−必ず設けなけ
ればならないが他の部分では硬質被覆層は必ずしも必要
ではない。尚柄部afjVcも硬質被覆層に設けら扛て
いない〇 この発明のエンドミルの製造工程の一例を示すと次の通
りである〇 旋削−刃裏研削−化学蒸着法によるTie X全熱処理
−外周刃、底刃、柄部の研削へり 尚第4図においてα71に研削個所?示している。
、第3図、第4図に示す如くエントミルαQの刃部(1
優において、外周逃げ面qaと底刃逃げ面σ3は研削仕
上げさnて硬質被覆層は施さnていないが、切刃の掬い
面α4を含むみぞ[f1層の厚さ3〜5μの化学蒸着法
によるTieの硬質被覆層(6)が設けら扛ている。こ
の内掬い面1.14の硬質被覆層αりな−必ず設けなけ
ればならないが他の部分では硬質被覆層は必ずしも必要
ではない。尚柄部afjVcも硬質被覆層に設けら扛て
いない〇 この発明のエンドミルの製造工程の一例を示すと次の通
りである〇 旋削−刃裏研削−化学蒸着法によるTie X全熱処理
−外周刃、底刃、柄部の研削へり 尚第4図においてα71に研削個所?示している。
次に本発明のエンドミルと従来のホモ処理を施したエン
ドミルとの対比切削テストの結果を示す。
ドミルとの対比切削テストの結果を示す。
本発明品 φ20X20 4枚刃 コーティング後硬さ
HV3000 、処理深さ3〜5μ(化学蒸着法、Ti
C真空熱処理 焼 入れ1180℃、焼戻し550℃×2回)従来品 φ2
0X20 4枚刃 硬さHRO66,5材質JISSK
HQ 相当品(外周刃、底力、柄部を研削し、掬い面
はホモ処理を 施し本発明品と全く同じ形状にしで ある。) 切削テスト■ 切削条件 被削材55QC(kiB180) 切削速度V=31.4m/min 、送り門j−0,2
o u/ rtjV(s oOg/mln )切込み=
20 lIJ(M) X 5 txa C’jJ4)
切削油 な し テスト結果 外周にげ面摩耗(第5図A 参照) コーナ摩耗(第5図B 参照) 外径減耗量(第5図C参照) 切削テスト■ 切削条件 被削材 5KD11 kiB346 V=31.4m/min ; f= 0.20 w/r
θV切込み 20 IIJI(Jm X 5w (m切
削油:不水溶性切削油使用 テスト結果 外周にげ面摩耗(第6図k 参照) 外径減耗量(第6図B参照) 外周にげ面摩耗o、agにおける切削長い)(第6図C
参照〕 以上の切削テスト後の損傷状能を見ると、まず外周にげ
面摩耗において第5図Aで丸で表わされた本発明品に三
角で表わされた従来品に比して摩耗進行を示すグラフ上
の勾配が小さく、耐摩耗性に優扛ていることが判る。特
に切削初期の摩耗量の差が大きく本発明品は摩耗量が少
い。又、切刃の摩耗形態全装Vすると、第7図Aに斜線
で示したように不発′明品に比較的に均一の摩耗幅であ
るのに対し、従来益に第7図Bに矢印で示したように異
常に摩耗幅の大きい部′分が認められた。このことにエ
ンドミルを再研削するときに本発明品は再研磨量が少く
てすることを意味している0以上の差に被剛材の被削面
の仕上状態においても本発明品で切削したものが良好で
あった点にも認めらnた0 外周にけ面摩耗の差は当然外径減耗量の差にも表わnる
が、第5図01第6図Bvc示さnるように、測定の結
果そnが裏付けられている。
HV3000 、処理深さ3〜5μ(化学蒸着法、Ti
C真空熱処理 焼 入れ1180℃、焼戻し550℃×2回)従来品 φ2
0X20 4枚刃 硬さHRO66,5材質JISSK
HQ 相当品(外周刃、底力、柄部を研削し、掬い面
はホモ処理を 施し本発明品と全く同じ形状にしで ある。) 切削テスト■ 切削条件 被削材55QC(kiB180) 切削速度V=31.4m/min 、送り門j−0,2
o u/ rtjV(s oOg/mln )切込み=
20 lIJ(M) X 5 txa C’jJ4)
切削油 な し テスト結果 外周にげ面摩耗(第5図A 参照) コーナ摩耗(第5図B 参照) 外径減耗量(第5図C参照) 切削テスト■ 切削条件 被削材 5KD11 kiB346 V=31.4m/min ; f= 0.20 w/r
θV切込み 20 IIJI(Jm X 5w (m切
削油:不水溶性切削油使用 テスト結果 外周にげ面摩耗(第6図k 参照) 外径減耗量(第6図B参照) 外周にげ面摩耗o、agにおける切削長い)(第6図C
参照〕 以上の切削テスト後の損傷状能を見ると、まず外周にげ
面摩耗において第5図Aで丸で表わされた本発明品に三
角で表わされた従来品に比して摩耗進行を示すグラフ上
の勾配が小さく、耐摩耗性に優扛ていることが判る。特
に切削初期の摩耗量の差が大きく本発明品は摩耗量が少
い。又、切刃の摩耗形態全装Vすると、第7図Aに斜線
で示したように不発′明品に比較的に均一の摩耗幅であ
るのに対し、従来益に第7図Bに矢印で示したように異
常に摩耗幅の大きい部′分が認められた。このことにエ
ンドミルを再研削するときに本発明品は再研磨量が少く
てすることを意味している0以上の差に被剛材の被削面
の仕上状態においても本発明品で切削したものが良好で
あった点にも認めらnた0 外周にけ面摩耗の差は当然外径減耗量の差にも表わnる
が、第5図01第6図Bvc示さnるように、測定の結
果そnが裏付けられている。
更にコーナ一部における摩耗量も第5図B[示すように
本発明品の方が少いことが確認さ′nたO又、切刃を観
察すると従来品の方が掬い面の損傷が大きく、全体とし
て切削抵抗の増大や発熱の増大のあることが切削音や切
屑の色からも推察さ扛た。また本発明品では切刃のチッ
ピングなども認めら牡なかった。
本発明品の方が少いことが確認さ′nたO又、切刃を観
察すると従来品の方が掬い面の損傷が大きく、全体とし
て切削抵抗の増大や発熱の増大のあることが切削音や切
屑の色からも推察さ扛た。また本発明品では切刃のチッ
ピングなども認めら牡なかった。
本発明品で硬質被覆層の厚さを3〜20μmと限定した
のは層厚が3μm未満では所望の耐摩耗性向上の効果や
耐溶着性向上の効果を確保することかあ−1り期待でき
ず、一方20μmを越える層厚にしても耐摩耗性や耐溶
着性がそnはど向上せず、却ってエンドミル本体の靭性
が低下するからである。
のは層厚が3μm未満では所望の耐摩耗性向上の効果や
耐溶着性向上の効果を確保することかあ−1り期待でき
ず、一方20μmを越える層厚にしても耐摩耗性や耐溶
着性がそnはど向上せず、却ってエンドミル本体の靭性
が低下するからである。
また掬い面だけに硬質被覆層を設けても逃げ面摩耗の進
行を小さくする効果のあることは上述の切削テストの結
果からも明らかである。
行を小さくする効果のあることは上述の切削テストの結
果からも明らかである。
以上の切削テストの結果、本発明品に初期摩耗が非常に
小さく、外径減耗量が少ないこと、再研削時期を外周に
け■摩耗巾03&wと丁tは従来品に比べて1.86倍
の寿命になるしく第6図C参照)、外径減耗量から見て
本発明品は従来品に比べて2倍の使用が可能であること
、本発明品は耐クレータ摩耗性がある之め切粉の滑りを
よくし、耐熱効果が向上し刃先エツジの長寿命化に貢献
していること、外周にげ面や底刃にげ而に硬質被覆層を
設けることなく、こnらのにげ面を研削して寸法精度を
出しているのでエツジの鋭利性がすぐn刃欠けなどがな
いし、切刃の掬い面に硬質被覆層を設けたので、クレー
タの耐摩耗性を向上させ、切粉の流n’fr滑らかにし
て耐熱効果を増進し、寿命を長時間にするなど多くのす
ぐnん効果を奏することができる0
小さく、外径減耗量が少ないこと、再研削時期を外周に
け■摩耗巾03&wと丁tは従来品に比べて1.86倍
の寿命になるしく第6図C参照)、外径減耗量から見て
本発明品は従来品に比べて2倍の使用が可能であること
、本発明品は耐クレータ摩耗性がある之め切粉の滑りを
よくし、耐熱効果が向上し刃先エツジの長寿命化に貢献
していること、外周にげ面や底刃にげ而に硬質被覆層を
設けることなく、こnらのにげ面を研削して寸法精度を
出しているのでエツジの鋭利性がすぐn刃欠けなどがな
いし、切刃の掬い面に硬質被覆層を設けたので、クレー
タの耐摩耗性を向上させ、切粉の流n’fr滑らかにし
て耐熱効果を増進し、寿命を長時間にするなど多くのす
ぐnん効果を奏することができる0
第1図に全表面に硬質被覆層を設けた従来のエンドミル
の刃先の拡大部分断面図、第2図は本発明品のエンドミ
ルの一実施例の側面図、第3図は開底面図、第4図に第
3図のA部の拡大図でいず扛も硬質被覆層は拡大して示
し、第5図は本発明品と従来品の切削テストの結果全対
比して示すグラフで、(A)は外周にけ面摩耗を、(1
8)にコーナ摩耗を、(0)は外径減耗量を示し、第6
図は不発明品と従来品の切削条件を異にした他の切削テ
ストの結果を対比して示すグラフで、(A)は外周にけ
面摩耗を、CB)は外径減耗量を、(C)に外周にげ面
摩耗が0、31uに達する葦での切削長さを示しており
、第7図は本発明品と従来品の切刃の摩耗形態を示す模
型図で(A)は本発明品をCB)は従来品を示す。 (6)・・・外周逃げ面 α1・・・底刃逃げ面
(ロ)・・・切刃の掬い面 αQ・・・硬質被覆層
代理人弁理士 河 内 潤 二 第1図 +pJ5図 (C) 第6目 躬7図
の刃先の拡大部分断面図、第2図は本発明品のエンドミ
ルの一実施例の側面図、第3図は開底面図、第4図に第
3図のA部の拡大図でいず扛も硬質被覆層は拡大して示
し、第5図は本発明品と従来品の切削テストの結果全対
比して示すグラフで、(A)は外周にけ面摩耗を、(1
8)にコーナ摩耗を、(0)は外径減耗量を示し、第6
図は不発明品と従来品の切削条件を異にした他の切削テ
ストの結果を対比して示すグラフで、(A)は外周にけ
面摩耗を、CB)は外径減耗量を、(C)に外周にげ面
摩耗が0、31uに達する葦での切削長さを示しており
、第7図は本発明品と従来品の切刃の摩耗形態を示す模
型図で(A)は本発明品をCB)は従来品を示す。 (6)・・・外周逃げ面 α1・・・底刃逃げ面
(ロ)・・・切刃の掬い面 αQ・・・硬質被覆層
代理人弁理士 河 内 潤 二 第1図 +pJ5図 (C) 第6目 躬7図
Claims (1)
- 外周逃げ面を底刃逃げ面には硬質被覆層を設けることな
く、少くとも切刃の掬い面を厚み3〜20μの硬質被覆
層で被覆したことを特徴とするエンドミル
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18387881A JPS5890413A (ja) | 1981-11-18 | 1981-11-18 | エンドミル |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18387881A JPS5890413A (ja) | 1981-11-18 | 1981-11-18 | エンドミル |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5890413A true JPS5890413A (ja) | 1983-05-30 |
Family
ID=16143406
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP18387881A Pending JPS5890413A (ja) | 1981-11-18 | 1981-11-18 | エンドミル |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5890413A (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6048211A (ja) * | 1983-08-29 | 1985-03-15 | Hitachi Choko Kk | 被覆刃先強化されたエンドミル |
JPS60238214A (ja) * | 1984-05-10 | 1985-11-27 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | 回転切削工具 |
JP2002370106A (ja) * | 2001-06-15 | 2002-12-24 | Osg Corp | ダイヤモンド被覆切削工具 |
JP2002370107A (ja) * | 2001-06-15 | 2002-12-24 | Osg Corp | ダイヤモンド被覆切削工具 |
JP2008080441A (ja) * | 2006-09-27 | 2008-04-10 | Kyocera Corp | エンドミル |
US20130121778A1 (en) * | 2011-11-15 | 2013-05-16 | Kennametal, Inc. | Manufacturing of holemaking tools |
EP3263256B1 (en) | 2015-02-23 | 2019-07-31 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Rotating tool |
-
1981
- 1981-11-18 JP JP18387881A patent/JPS5890413A/ja active Pending
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6048211A (ja) * | 1983-08-29 | 1985-03-15 | Hitachi Choko Kk | 被覆刃先強化されたエンドミル |
JPH0440122B2 (ja) * | 1983-08-29 | 1992-07-01 | Hitachi Tool | |
JPS60238214A (ja) * | 1984-05-10 | 1985-11-27 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | 回転切削工具 |
JPH0536161B2 (ja) * | 1984-05-10 | 1993-05-28 | Toshiba Tungaloy Co Ltd | |
JP2002370106A (ja) * | 2001-06-15 | 2002-12-24 | Osg Corp | ダイヤモンド被覆切削工具 |
JP2002370107A (ja) * | 2001-06-15 | 2002-12-24 | Osg Corp | ダイヤモンド被覆切削工具 |
JP2008080441A (ja) * | 2006-09-27 | 2008-04-10 | Kyocera Corp | エンドミル |
US20130121778A1 (en) * | 2011-11-15 | 2013-05-16 | Kennametal, Inc. | Manufacturing of holemaking tools |
US9358626B2 (en) * | 2011-11-15 | 2016-06-07 | Kennametal Inc. | Manufacturing of holemaking tools |
EP3263256B1 (en) | 2015-02-23 | 2019-07-31 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Rotating tool |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4755399A (en) | Process for the production of a cutting tool | |
JP4728256B2 (ja) | 高品位高能率加工用切削工具およびそれを用いた切削加工方法 | |
KR100688923B1 (ko) | 피복 절삭 공구 | |
JP6297047B2 (ja) | パターン化された表面領域を有する被覆された切削工具 | |
US5123217A (en) | Drill for use in drilling hard and brittle materials | |
US6953310B2 (en) | Cemented carbide ball end mill | |
JPH09300139A (ja) | 切削工具基材材料を予備調製する方法及び得られた切削工具 | |
US9950373B2 (en) | Coated cutting tool and method for manufacturing the same | |
US9849516B2 (en) | Coated cutting tool and method for manufacturing the same | |
JPS61221369A (ja) | 被覆超硬合金部材 | |
JPS5890413A (ja) | エンドミル | |
JPH059201B2 (ja) | ||
JPH1071507A (ja) | 被覆硬質合金工具 | |
EP0739697B2 (en) | Rotary cutting tool for working of wood or wood composite material | |
JP2816511B2 (ja) | 木材切削用刃物 | |
JP3249150B2 (ja) | 切削工具 | |
JP3360339B2 (ja) | 被覆切削工具 | |
JPH0529615U (ja) | 難削材用硬質膜被覆ドリル | |
JP2001341026A (ja) | ボールエンドミル | |
JP2001341007A (ja) | 被覆切削工具 | |
JPS6322216A (ja) | スプラインブロ−チ | |
JPH0631520A (ja) | エンドミル | |
JP3985947B2 (ja) | コーティングブローチ | |
JPH0355245B2 (ja) | ||
JPH07299635A (ja) | ラフィングエンドミル |