JPS5855191A - Sealed welded joint of clad metal and manufacture of said joint - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。(57) [Summary] This bulletin contains application data before electronic filing, so abstract data is not recorded.

Description

【発明の詳細な説明】 本発明はクラッド金属溶接継手に関する。[Detailed description of the invention] The present invention relates to clad metal welded joints.

クラッド金属は、所要の特性を有する金属の薄いシート
を、炭素鋼その他の裏打金属のペースプレート上に被覆
して、圧延または爆発によって冶金的に接合して作られ
る複合材料である。この複合材料は、裏打金属の構造的
強度と、被覆面の耐食性、耐摩性、その他の有用な特性
とを併せ備えている。このようなりラッド金属を溶接継
合する場合、この溶接継手において被覆の特性を維持す
ることが重要である。さもないとその被覆面の所要の特
性の連続性が失われる。裏打金属の特性も保持しまけれ
ばならかい。従って特殊な溶接方法が必要になるのであ
る。Clad metal is a composite material made by coating thin sheets of metal with desired properties onto a pace plate of carbon steel or other metal backing and joining them metallurgically by rolling or detonation. This composite material combines the structural strength of the backing metal with the corrosion resistance, abrasion resistance, and other useful properties of the coated surface. When such rad metals are welded together, it is important to maintain the properties of the coating in the welded joint. Otherwise, the continuity of the desired properties of the coated surface will be lost. It is necessary to maintain the properties of the backing metal. Therefore, a special welding method is required.

この明細書において、「被覆金属」なる用語はクラッド
金属複合材の表面特性を作るための金属層をいい、そし
て「裏打金属」なる用語は構造上の特性または経済性の
ために全体的に用いられる層をいう。In this specification, the term "cladding metal" refers to a metal layer to create the surface properties of a clad metal composite, and the term "backing metal" is used generally for structural properties or economics. refers to the layer in which people are exposed to

１つの溶接方法において、鋼のような構造裏打が、構造
の溶接として、鋼を使って溶接され、そして被覆金属シ
ート部分が、密閉覆いとして、被覆金属材料を使って溶
接される。このよう外方法において、被覆金属密閉覆い
は裏打金属によっである程度まで汚染されるが、その汚
染の程度を判別する有効な試験方法祉カ＜、化学薬品耐
性その他の所要な特性が損わわることにたる。このこと
は特に、被覆金属の溶接をするのに、裏打金属の融点よ
υ相当高い溶接温度が必要な場合にいえる。In one welding method, a structural backing, such as steel, is welded using the steel as a structural weld, and a coated metal sheet portion is welded using the coated metal material as a sealing cover. In these methods, the coated metal hermetic envelope becomes contaminated to some extent by the backing metal, but there is no valid test method to determine the extent of contamination, which compromises safety, chemical resistance, or other desired properties. In particular. This is especially true when welding the covering metal requires a welding temperature υ considerably higher than the melting point of the backing metal.

この問題点からして、しばしに、被覆金属のカバースト
リップが被覆金属溶接の上に置かれて、その縁部が被覆
金属シートに溶接される。しかしこのような型式の継手
も、そのカバーストリップが疲労破壊を受け、そしてそ
のカバーストリップ取付は溶接部の一体性を確かめる充
分表試験方法はないので、利用するのに不適当なことが
多い。またカバース）　ＩＪツゾを取付けるための融接
は被覆金属表面層とどれの背後の裏打層を加熱する。も
し被覆金属の融点がずっと高けれに、裏打金属が著しく
影蕃されて被覆金属の汚染を起す。In view of this problem, a cover strip of coated metal is often placed over the coated metal weld and its edges welded to the coated metal sheet. However, these types of joints are often unsuitable for use because the cover strips are subject to fatigue failure and there is no adequate surface testing method to verify the integrity of the weld. Fusion welding for attaching IJ tubes heats the coated metal surface layer and the backing layer behind it. If the melting point of the coating metal is much higher, the backing metal will be severely affected, causing contamination of the coating metal.

表面被覆金属溶接時の裏打金属の加熱の問題点に対処す
るため、熱消散金属の中間層が備えらねることがある。To address the problem of heating the backing metal during surface metal welding, an intermediate layer of heat dissipating metal may be provided.

このような層の使用は、被覆金属がタンタルまたはニオ
ブのような非常に高い融点のものであり、そして構造裏
打金属がずっと低い融点を有するものであるような複合
材では、最も一般的に行われる。そのような複合材の密
閉継手においては、継合すべき部材の表面層と中間層が
それら部材の縁部がら後方へ削取られ、そしてそれら部
材の裏打金属が構造融解溶接（融接）によって継合され
る。次いで被覆金属材料の充填ストリップが、これの縁
部を部材の表面と中間層との縁部に当てるようにして、
その構造溶接部の上の凹部の中に置かれる。それから被
覆金属のカバーストリップが充填ストリップの上に置か
れ、この充填ストリップの外側へ延ばされて被覆金属表
面に溶接により取付けられる。ζこでもカバーストリッ
プを取付ける溶接部の一体性に問題ができる。The use of such layers is most commonly practiced in composites where the coating metal is of a very high melting point, such as tantalum or niobium, and the structural backing metal is of a much lower melting point. be exposed. In such composite hermetic joints, the surface and intermediate layers of the parts to be joined are scraped backwards from the edges of the parts, and the backing metal of the parts is bonded by structural fusion welding (fusion welding). Spliced. a filler strip of coated metal material is then applied with its edges against the edges of the surface of the component and the intermediate layer;
Placed in a recess above its structural weld. A cover strip of coated metal is then placed over the filler strip, extended outside the filler strip, and attached by welding to the coated metal surface. ζ Again, problems arise with the integrity of the welds that attach the cover strip.

それを検査する良い方法はなく、利用の種類によっては
破損が頻出し、経費が高くなる。また、例えばタンタル
やニオブのような成る金属のカバース）　ＩＪツゾは比
較的薄く可撓性であることが多いため、使用中の温度と
圧力の変化に従って上下に動くことがある。このような
動きは結果として取付は溶接部の疲労破壊をもたらす。There is no good way to test it, and depending on the type of use, damage is common and expensive. Also, because the IJ tube is often relatively thin and flexible, it can move up and down with changes in temperature and pressure during use. Such movement can result in fatigue failure of the installation weld.

そこで本発明は、クラッド金属部材間の密閉継手を保護
するたｔプラズマアーク溶射肉盛を用いることを提供す
る。本発明はまた、裏打金属を溶接で継合し、それから
この溶接継手をプラズマアーク溶射肉盛で暑う如き、ク
ラッド金属密閉継手を作る方法を提供する。被覆金属と
ベース金属との間に熱消散金属が備えられている特別な
場合では、ベース金属の溶接を行うために、継合する縁
部から後方へ被覆金属と熱消散金属とが剥離される。そ
れから被覆金属、または熱消散金属に被せた被覆金属の
内側層がその溶接された継手部の上に置かれて、継合さ
れる部材上の被覆金属の縁部間の空所を充填する。次に
それら部材の被覆金属の縁部と内側層とが被覆金属材料
を使って溶接継合される。それから、その内側層と被覆
金属溶接部を含む継手全体が被覆金属材料のプラズマア
ーク溶射肉盛によって保護される。この方法は特に、被
覆金属が、鋼に被せ大タンタルまたはニオブのように、
裏打金属よりずっと高い、２７６０　’Ｃ（５０００’
Ｆ）のような非常に高い融点を有するような場合の密閉
継手を作るのに適している。本発明はまた、そのような
方法で作られる密閉継手を目的とする。The present invention therefore provides the use of plasma arc spray overlay to protect hermetic joints between clad metal members. The present invention also provides a method of making a clad metal hermetic joint, such as joining the backing metals by welding and then heating the welded joint with plasma arc spray overlay. In the special case where a heat-dissipating metal is provided between the cladding metal and the base metal, the cladding metal and the heat-dissipating metal are peeled back from the joining edges in order to perform the welding of the base metal. . The cladding metal, or an inner layer of cladding metal over the heat dissipating metal, is then placed over the welded joint to fill the void between the edges of the cladding metal on the parts being joined. The coated metal edges and inner layers of the parts are then welded together using the coated metal material. The entire joint, including its inner layer and coated metal welds, is then protected by a plasma arc spray overlay of coated metal material. This method is particularly suitable for coating metals such as tantalum or niobium on steel.
2760'C (5000'C), much higher than the backing metal
It is suitable for making hermetic joints in cases where it has a very high melting point, such as F). The invention is also directed to a hermetic joint made by such a method.

以下、添付図面を参照により詳細な説明を続ける０ クラッド金属部材が普通の方法で溶接するために準備さ
れる。例えばタンタルまたはタンタル銅のような被覆金
属が、裏打金属の縁部から後方へ１２．７ｍ程度の距離
の所まで切削される。菓１図に示されるように、被覆層
１と１１，２と２°及び裏打構造体３と３′を有するク
ララＰ金属の部材（Ａ）と（Ｂ）は、その裏打構造体３
と３１の縁部４と４′が裏打金属材料を以って５のよう
に溶接される。The detailed description continues below with reference to the accompanying drawings.0 The clad metal parts are prepared for welding in a conventional manner. A coated metal, such as tantalum or tantalum copper, is cut to a distance of the order of 12.7 meters rearward from the edge of the backing metal. As shown in FIG.
The edges 4 and 4' of and 31 are welded as at 5 with backing metal material.

次に被覆金属の縁部６と６′の間の凹部が、それら縁部
６と６１の間に適当にぴったり嵌合するよう加工された
充填ストリップＴによって充填される。The recess between the edges 6 and 6' of the coated metal is then filled with a filling strip T machined to fit suitably between the edges 6 and 61.

それからこの充填ストリップ７の縁部が被覆金属シール
溶接８，８“によって縁部６，６°に溶接される。それ
らシール溶接８，８′は一般的に被覆金属１．１１の上
部分の下までは通らず、裏打金属３゜３１０表面に達す
ることはない。更に溶接８．８１は、充填ストリップ７
と被接金属１，１“、　２　、２”との突合せ縁部の全
長を覆う必要はなく、間欠またはステイツチ溶接にして
よりが、充填ストリップを定位置に保持する充分な強度
はもっていなければならない。次にその溶接部全体がプ
ラズマアーク溶射方法を使って被覆金属で９のように徨
われる０プラズマアーク溶射装置とその方法は、米国溶
接ハンドブック、第７版、第３巻、「プラズマ溶射」、
第３７２頁−第３７５頁に記載されているように用いる
ことができよう。The edges of this filler strip 7 are then welded to the edges 6,6° by cover metal seal welds 8,8''. These seal welds 8,8' are generally below the upper part of the cover metal 1.11. The weld 8.81 does not pass through to the backing metal 3°310 surface.Furthermore, the weld 8.81
It is not necessary to cover the entire length of the abutting edges of the filler strip and the metal to be welded 1, 1", 2, 2"; an intermittent or staple weld should have sufficient strength to hold the filler strip in place. Must be. The entire weld is then coated with metal using a plasma arc spraying method as described in 9.0 Plasma arc spraying equipment and its method, American Welding Handbook, 7th Edition, Volume 3, "Plasma Spraying",
It could be used as described on pages 372-375.

第１図に示される密閉継手は特に、被覆材料１がタンタ
ルまたはニオブであり、内側層２が銅であシ、そして裏
打金属３が鋼であるような複合材に適している。熱消散
内側層２として銀も適当な性質をもっているが、銅より
ずっと高価になる。The hermetic joint shown in FIG. 1 is particularly suitable for composite materials where the coating material 1 is tantalum or niobium, the inner layer 2 is copper and the backing metal 3 is steel. Silver has suitable properties as the heat dissipating inner layer 2, but is much more expensive than copper.

アルミニウムも熱消散性能を有するが、構造特性で銅に
劣る。Aluminum also has heat dissipation performance, but its structural properties are inferior to copper.

第１図の構造は被覆金属１としてチタンまたはジルコニ
ウムを使用できるが、これらチタンやジルコニウムは熱
消散内側層２を必要とする程に融点は高くないから、そ
れら金属の場合には内側層２は省いた方が好適であろう
。このような構造では充填ストリップ７は好適にはチタ
ンまたはジルコニウムの一体部品にすることができる。The structure of FIG. 1 can use titanium or zirconium as the coating metal 1, but the melting points of titanium and zirconium are not high enough to require the heat dissipating inner layer 2; It would be better to omit it. In such a construction, the filler strip 7 can preferably be a one-piece piece of titanium or zirconium.

このチタンやジルコニウム被覆クラツド鋼は爆発接合方
法によって製作できる。This titanium- or zirconium-coated clad steel can be manufactured by an explosive welding method.

もつと簡単な構造の継手が第２図に示される。A rather simple joint is shown in FIG.

この構造において、部材（Ａ）　と（Ｂ）は、５で溶接
されたベース金属部分３及び３′と、被覆金属部分１及
び１とを有する。これら被覆金属１．１′はこれらの縁
部１１，１１が１０において融解溶接（融接）される。In this construction, parts (A) and (B) have base metal parts 3 and 3' welded at 5 and coated metal parts 1 and 1. These covering metals 1.1' are fusion-welded at 10 at their edges 11,11.

それからこの溶接部１０上にプラズマアーク溶射肉盛９
が着けられる。この肉盛は縁部１１　、１１’から内方
へ延ばされて被覆金属層１，１′の一部分を種う。この
型式の密閉継手は、主として、被覆金属の融点がそれほ
ど高くなく、従ってプラズマアーク溶射肉盛を用い５こ
との主要な利点が、金属を過熱することなく肉盛を着け
ることができるという点ではなく、肉盛の不浸透性に求
められるようなりラッド金属に利用されよう。Then, on this welded part 10, a plasma arc sprayed overlay 9 is applied.
can be worn. This overlay extends inwardly from the edges 11, 11' to seed a portion of the coating metal layer 1, 1'. This type of hermetic joint is designed primarily because the melting point of the coated metal is not very high and therefore the main advantage of using plasma arc spray overlay is that the overlay can be applied without overheating the metal. Instead, it will be used for rad metals as required for the impermeability of overlays.

第２図の密閉継手の変化形として、被覆金属の縁部１１
と１１’とを相互にぴったりと突合わさるように加工口
、溶接１０を省き、そこでその継目上に第２図に示され
るようなプラズマアーク溶射肉盛９を着けるようにする
ことも可能である。As a variation of the sealing joint of FIG. 2, the edge 11 of the coated metal
It is also possible to omit the processing opening and welding 10 so that the parts and parts 11' are brought into close contact with each other, and then a plasma arc sprayed overlay 9 as shown in FIG. 2 is applied on the joint. .

プラズマアーク溶射方法は、高温ガスプラズマを用いて
粒子材料を溶かしてサブストレートに変換し、そこでこ
れが凝固してコーティングになるような方法である。プ
ラズマは、２つの同軸心的な水冷式電極の間に通される
ガスを、閉込めた高電流直流アークによって加熱するこ
とにより作られる。室内の温度は１６．６５０℃（３０
，０００’？）以上の高温に達し、この高温がガスを膨
張させて同軸心電極の前部ノズルから非常な高速度で噴
射させる。アークの下流側に、例えば被覆金属妙合材料
の粉末のような粒子材料がキャリアがスによって射出さ
れ、そしてプラズマと混合される。タンタルのキャリア
ガスとしてはアルビンが適当である。粉末は溶融され、
そしてキャリアガスの速度でサブストレートに運ばれ、
ここで急速に冷却してサブストレートに接合する。プラ
ズマアーク溶射コーティングは、高い接合強度を有する
高密度の不浸透性コーティングであることをＩ？ｌＦ＠
とする。このコーティングは連続的に通じる細孔（ボア
）が無く、ガス及び液体に対して不浸透性である。従っ
てその被覆金属が特別力化学薬品に対する耐性を有する
場合、そのプラダ１アーク溶射肉盛はそのような物質に
対する優れた緘封性を備オる０ プラズマアーク溶射肉盛方法は通常、サブストレートを
非常な高温まで加熱することけ々い。例えばサブストレ
ートは典型的には１２１℃（２５０’Ｆ）１でしか加熱
されない。肉盛を作ることの他に、その特別な方法は、
一般的に融点よｈ相当高い温度の非常に微細な材料粒子
がサブストレートに非常な高速でぶつかるが、このよう
な条件において、限られた熱しかサブストレー）Ｋ伝達
されないという特徴をもづている。プーラズマアークは
電離したがス粒子を含んでいるから、そのような粒子の
再結合が熱を使うので熱伝達が少なくなるのである。こ
こに述べるようなプラズマアーク肉盛を用いる場合、サ
ブストレートの温度上昇は２７８℃（５００°Ｆ）以下
、そしてしばしば１６７’Ｃ（３００’Ｆ）以下に維持
できる。ここに説明するようなプラズマアーク溶射肉盛
方法では、サブストレート１．特に鋼のような裏打金属
要素の過熱は一般的に困難力しに回避できるが、また、
必要であれは溶着速度その他のファクタを調節するとと
Ｋよっても裏打材料の過熱を避けることができる。多く
の鋼は約１５３２℃（２７９０’Ｐ）で溶融する。この
ような裏打材料の縦索その他の物質が被覆金属材料へ移
動するのを防ぐためには、その裏打材料の温度を上記の
ようにして該融点よシ相当低く保つことが望まれるので
ある。Plasma arc spraying processes use a hot gas plasma to melt particulate material into a substrate, which solidifies into a coating. A plasma is created by heating a gas passed between two concentric water-cooled electrodes by a confined high-current DC arc. The temperature in the room is 16.650℃ (30
,000'? ), which causes the gas to expand and be ejected at a very high velocity from the front nozzle of the coaxial core electrode. Downstream of the arc, particulate material, such as a powder of coated metal composite material, is ejected by a carrier gas and mixed with the plasma. Alvin is suitable as a carrier gas for tantalum. The powder is melted and
It is then transported to the substrate at the velocity of the carrier gas,
Here, it is rapidly cooled and bonded to the substrate. Is plasma arc sprayed coating a dense impermeable coating with high bond strength? lF@
shall be. This coating has no continuous pores and is impermeable to gases and liquids. Therefore, if the coating metal is resistant to special force chemicals, the Prada 1 Arc Spray Overlay has excellent sealing properties against such materials. It requires heating to very high temperatures. For example, substrates are typically heated to only 250'F. In addition to making meat mounds, the special method is
Generally, very fine material particles at a temperature considerably higher than the melting point collide with the substrate at a very high speed, but under these conditions only a limited amount of heat is transferred to the substrate. . Since plasma arcs contain ionized particles, recombination of such particles uses heat, reducing heat transfer. When using plasma arc deposition as described herein, substrate temperature rise can be maintained below 278°C (500°F), and often below 167'C (300'F). In the plasma arc spray deposition method as described herein, the substrate 1. Overheating, especially of backing metal elements such as steel, can generally be avoided with great difficulty, but also
Overheating of the backing material can be avoided by adjusting the welding speed and other factors, if necessary. Most steels melt at about 1532°C (2790'P). In order to prevent migration of such longitudinal cords and other materials of the backing material to the coated metal material, it is desirable to maintain the temperature of the backing material well below its melting point as described above.

プラズマアーク溶射における熱は非移送アークによって
作られる。アークは、普通タングステンの電極と、他方
の電極として働く絞ｈノデルとの間に維持される。加圧
された不活性またけ還元ガスがそれら両電極間の環状空
所に入って、非常な高温度（約１６．６５０℃（３０，
０００６Ｆ）以上）にまで加熱される。この高温プラズ
マガスはノズルを通って非常な高速のジェットとして噴
射される。粉末の形の肉盛材料が高温ガスジェット内へ
射出され、溶融されてサブストレー）Ｋ対しぶつけられ
る。Heat in plasma arc spraying is created by a non-transferring arc. The arc is maintained between an electrode, usually tungsten, and a choke node serving as the other electrode. A pressurized inert reducing gas enters the annular cavity between the electrodes and is heated to very high temperatures (approximately 16,650°C (30,000°C)).
0006F) or higher). This hot plasma gas is ejected through a nozzle as a very high velocity jet. The overlay material in powder form is injected into a hot gas jet and is melted and impinged against the substray (K).

プラズマアーク溶射は特に、２７６０℃（５０００’Ｆ
’）以上の融点を有する材料にコーティングを着けるの
に適しているが、それより低い融点の材料にも有効に適
用できる。使用できる材料としては、アルミニウム、ク
ロム、銅、モＩ）−１５’ン、ニッケル、ニッケル・ク
ロム合金、チタン、ジルコニウム、タンタル、ニオシ、
及びタングステンがある。Plasma arc spraying is particularly effective at 2760°C (5000'F
Although it is suitable for applying coatings to materials with a melting point above 100%, it can also be effectively applied to materials with a lower melting point. Materials that can be used include aluminum, chromium, copper, molybdenum, nickel, nickel-chromium alloy, titanium, zirconium, tantalum, nitrogen,
and tungsten.

多くの場合、プラズマアーク溶射肉盛の金属は、継合し
ようとする部材の被覆金属と同じものを使うのが好適で
あるが、その被覆金属と両立（２得て接合でへるその他
の金属も使用できる。場合によっては、被覆金属を成分
として含む混合物または合金を用いるのが好適である。In many cases, it is preferable to use the same metal for plasma arc spray deposition as the coating metal of the parts to be joined; In some cases, it may be suitable to use mixtures or alloys containing the coating metal as a component.

アルミナ、チタニア、ジルコニア等のような様々なセラ
ミックまたは酸化物、また例えばアルミナニッケル、ジ
ルコニアニッケルのようなセルメットも使える。段階的
（積層的）溶着物を作るように、いろいろな比率の混合
物または成分を使ってもよい。一般的にプラズマアーク
肉盛の材料は、これが接合する所の被覆金属と両立でき
、高密度の不浸透性コーティングを作り２、そして被覆
金属に要求されている条件に合致する所要の特性を有す
るような材料とされる。多くの場合、肉盛材料は、被覆
材料と等しいか、またはより以上の化学薬品耐性または
耐食性または不活性を有するものが選ばれる。Various ceramics or oxides such as alumina, titania, zirconia, etc. can also be used, as well as celmets such as alumina nickel, zirconia nickel, etc. Mixtures or components in various proportions may be used to create graded (laminated) deposits. Generally, the material for plasma arc deposition is compatible with the cladding metal to which it will be joined, creates a dense impermeable coating2, and has the required properties to meet the requirements of the cladding metal. It is said to be a material like this. Often, the overlay material is chosen to have equal or greater chemical or corrosion resistance or inertness than the coating material.

電気アークシラ″ズマ溶射コーティングの技術は今日で
は非常に進歩している。この技術の特徴は、がス流を使
ってアークを閉込め、そのがス流を絞ることによレアー
クのエネルギーを集中させて高熱を含む流体また社プラ
ズマを作り、この高熱含有流体に粉末状のコーティング
材料を乗せてこの材料を加熱１つ推進することにより、
その高温になった材料を成る表面上に溶着させ、こうし
てその表面にコーティングを被覆することである。こう
して溶着された材料は高密度で接着性の大きい丈夫な表
面を形成する。The technology of electric arc shirazuma thermal spray coating is very advanced today.The feature of this technology is that it uses a gas flow to confine the arc and concentrate the energy of the rare arc by narrowing the gas flow. By creating a fluid containing high heat or plasma, placing a powdered coating material on this high heat containing fluid and propelling this material by heating,
The process involves welding the heated material onto the surface, thus applying a coating to the surface. The welded material forms a dense, highly adhesive and durable surface.

本発明の実施に当って、クラッド材料の被接表面の過剰
な加熱は避けなければならず、従ってそのような加熱を
防ぐ手段を採ら々ければならない。In practicing the present invention, excessive heating of the surface of the cladding material to be contacted must be avoided, and therefore every measure must be taken to prevent such heating.

いろいろなファクタの中でも、その加熱の問題は、クラ
ッド材料を電気回路の中に置かないことによって少なく
でき、そしてまた、プラズマトーチオリアイスと被覆表
面との間の間隔、ガスｆｌＬ率、及び溶着時間、または
加工物送り速度を調節することによって制御することが
できる。いずれにしてもプラズマアーク溶射は、被覆表
面の過熱を容易に避けて実施できるのである。Among various factors, the heating problem can be reduced by not placing the cladding material in the electrical circuit, and also by controlling the spacing between the plasma torch oriice and the coated surface, the gas flL rate, and the welding time. , or by adjusting the workpiece feed rate. In any case, plasma arc spraying can easily be carried out without overheating the coated surface.

本発明による材料のアーク溶射方法の１つの実施例は、
非消耗スイツク電極とこれから離間し７た第２電極との
間に高圧力電気アークを維持すること、該スイック電極
と接触するようにガスを流して皺アークを閉込めること
、該アーク閉込めガス流をオリフィスに通し、このオリ
フィスにより骸ガス流を絞り且つ該アークの部分の壁を
安定化することによって該アーク及びガス流のエネルギ
ーを集中させて高圧アークと高熱含有流体を作ること、
この高熱含有流体に粉末材料を送込んでガス及び加熱さ
れた粉末粒子の高速流を作ること、このガス及び加熱さ
れた６粒子流を、肉盛すべき継手の被覆その他の表面に
対して衝突させること、これによって該加熱された粒子
を該表面上に溶着させ、これら溶着粒子が一緒に固着し
た高密度の凝集したマスを作ることの諸段階で構成され
る。本発明で用いるに適したプラズマアーク溶射コーテ
ィング方法の更に詳細な説明はデージ等の特許第３．０
１６．４４７号にあり、この特許の説明は本明細書にも
参照として組込まれている。One embodiment of the method for arc spraying materials according to the present invention includes:
maintaining a high pressure electric arc between a non-consumable switching electrode and a second electrode spaced therefrom; flowing a gas into contact with the switching electrode to confine the wrinkled arc; and containing the arc confinement gas. passing the gas flow through an orifice that constricts the gas flow and stabilizes the walls of the portion of the arc to concentrate the energy of the arc and the gas flow to create a high pressure arc and a high heat content fluid;
Powder material is fed into this high heat-containing fluid to create a high velocity flow of gas and heated powder particles, and this flow of gas and heated particles is impinged on the coating or other surfaces of the joint to be overlaid. the heated particles thereby welding the heated particles onto the surface, creating a dense agglomerated mass in which the welded particles are stuck together. A more detailed description of plasma arc spray coating methods suitable for use in the present invention is provided by Dage et al.
No. 16.447, the description of which is also incorporated herein by reference.

クラッド材料は様々なものが古くから知られており、そ
してしばしば、太き力耐食性を必要とする化学処理装置
に使われている。普通、化学薬品になる腐食に対する耐
性を備えるためＫＨｌその特別な目的に合った金属の比
較的薄い層が用いられ、そして構造支持裏打にはより低
価格の、より一般的々卑金′属が用いられる。裏打金属
としては成形及び溶接可能な鋼が広く使われているが、
この裏打金属の鋼−には、ステンレス鋼、ニッケル鋼、
銅合金鋼、コバルト鋼のようないろいろな鋼が含まれ、
あるいはまたその裏打金属には、表面材料と異なる組成
の耐火金属または反応金属が使用される。一般的な用途
において、被覆層はベース金属の一方の側のみに着けら
れるが、成る用途においては両側に着けられることもあ
る。プラズマアーク溶射肉盛を継手上に被せる本発明の
密閉継手は、そのような両側被覆金属に本適用できる。A variety of cladding materials have been known for a long time and are often used in chemical processing equipment requiring high strength corrosion resistance. Usually, a relatively thin layer of KHl is used for its special purpose metal to provide resistance to chemical corrosion, and a lower cost, more commonly base metal is used for the structural support backing. used. Formable and weldable steel is widely used as the backing metal;
The steel of this backing metal includes stainless steel, nickel steel,
Includes various steels such as copper alloy steel, cobalt steel,
Alternatively, the backing metal is a refractory or reactive metal of a different composition than the surface material. In common applications, the coating layer is applied to only one side of the base metal, but in some applications it may be applied to both sides. The hermetic joint of the present invention, in which the joint is coated with plasma arc sprayed overlay, can be applied to such metals coated on both sides.

しばしばルーケンクラッド（Ｌｕｋｅｎ　ｃｌａｄ　）
　と称される熱間圧延接合クラッドが用いられる。この
ルーケンクラッドには、被覆金属が、ステンレス鋼、ニ
ッケル及びニッケル合金、銅及び銅合金、そして裏打材
料が炭素鋼及び合金鋼のものがある。often Luken clad
A hot-rolled bonded clad called cladding is used. This Lukenclad has coating metals of stainless steel, nickel and nickel alloys, copper and copper alloys, and backing materials of carbon steel and alloy steel.

ステンレスクラツド鋼はデージ３／１６インチ（０，４
７６ｍ）から９−１／２インチ（２４・１３ｍｍ）まで
のものがあり、そして被覆の厚さは一般的に、用途条件
に従って、全プレートデージの５％から２０％の間にな
る。そのようなりラッド鋼を製造する場合、圧延に先立
って被覆金属にニッケルメッキがなされる。このニッケ
ルメッキは被覆金属の裏打金属に対する接合を助け、ま
た裏打鋼から炭素が被覆金属へ移動するのを防ぐバリア
になる。Stainless clad steel is 3/16 inch (0,4
76 m) to 9-1/2 inches (24.13 mm), and the coating thickness will generally be between 5% and 20% of the total plate age, depending on application conditions. When producing such rad steel, the coated metal is nickel plated prior to rolling. This nickel plating helps bond the cladding metal to the backing metal and also provides a barrier to prevent carbon migration from the backing steel to the cladding metal.

熱間圧延接合クラッドに有用な合金は下記の通ヤである
。。Alloys useful for hot rolled bonded cladding are listed below. .

クロムステンレス鋼 型式４０５，４１０，４１０８．４３０Ａ及び４６０Ｂ りｐムーニッケルステンレス鋼 型式３０４．３０４Ｌ　、３０９ｓ　、！ｌ　１０８゜
３１６．３１６Ｌ、３１７，３１７Ｌ、３４７゜及び３
１Ｂ ニッケル合金 ニッケル２００及び２０１、モネル合金４００、インコ
ネル６００ 銅ペース合金 ９０−１０及び７０−３０銅−ニラグル銅合金、ＡＳＴ
Ｍ　　Ｂ　　１５２、銅ＡｌＯ２及び１２２ 最も一般的に使用される裏打鋼はＡ２８５であるが、そ
の他の下記のような鋼も使用できる。Chrome stainless steel models 405, 410, 4108.430A and 460B, nickel stainless steel models 304.304L, 309s,! l 108°316.316L, 317,317L, 347° and 3
1B Nickel Alloy Nickel 200 and 201, Monel Alloy 400, Inconel 600 Copper Pace Alloy 90-10 and 70-30 Copper-Niraglu Copper Alloy, AST
M B 152, Copper AlO2 and 122 The most commonly used backing steel is A285, but other steels such as those described below can also be used.

Ａ３１５、勢級５５．６０．６５、または７０゜−高い
強度を必要とする場合。A315, grade 55.60.65, or 70° - when high strength is required.

Ａ３１６−−４５．６℃まで下る低温条件で使用する場
合。A316 - When used in low temperature conditions down to -45.6℃.

Ａ２０４−高温における高強度を要する場合。A204 - When high strength at high temperatures is required.

Ａ３８７−高強度及び水素耐性を要する場合。A387 - Where high strength and hydrogen resistance are required.

Ａ３０２−高圧高温において高い引張強度を必要とする
場合。A302 - When high tensile strength is required at high pressure and high temperature.

クララ「金属、特にクラツド鋼、及びその組成の更に詳
細な説明は、ルーケンハンドブック、鋼プレート及び薄
板製造、第２５１頁から第２６６頁に見られる。溶接縁
部の準備等を含む本発明における通常の溶接方法につい
ては、ルーケンハンドブックの上記引用の頁に説明と図
示がある。Clara: A more detailed description of metals, particularly clad steels, and their compositions can be found in the Luken Handbook, Steel Plate and Sheet Manufacturing, pages 251 to 266. Conventional welding methods are explained and illustrated on the page cited above in the Luken Handbook.

プレートの形の異なる種類の合金を爆発接合するための
実用されている方法に、デュポン・ブタクラッド■（Ｄ
ｕ　Ｐｏｎｔ　Ｄｅｔａｃｌ、ａｄ■）方法がある。A practical method for explosively joining different types of alloys in the form of plates is DuPont Butaclad ■ (D
u Pont Detacl, ad■) method.

この方法は、熱間圧延では接合しない材料を接合させる
ことができ、例えばチタン、ジルコニウム、タンタル及
びニオブを鋼に被覆するのに用いられる。この方法の説
明は米国特許第３．１３７，９３７号に見られる。This method can bond materials that would not be bonded by hot rolling, and is used to coat steel with titanium, zirconium, tantalum, and niobium, for example. A description of this method can be found in US Pat. No. 3,137,937.

タンタルクラツド鋼は、これらの材料が著しく異々す、
その製造に様々な問題点があるので、特に本発明を利用
するのに適している。即ちタンタルはその融点が約６０
００℃（５４３０°Ｆ）であり、軟鋼は融点が約１５６
０℃（２７９０°Ｆ’）である。従ってタンタルを通常
の溶接方法で融膚マで加熱すれば、鋼は簡単に溶融して
タンタルと反応し、朧弱彦金属間化合物を作る。タンタ
ルクラツド鋼から装置を製作するととの問題点と特殊な
条件は更に、）（、（）、ケイファート等の米国特許第
４，０３０，８４９号に述べられており、これの駅間は
この明細書でも参照さ名るｏｌｌ！ｉＫここで用いられ
るタンタルクラッド材料は商業的に純粋な非合金タンタ
ルを使用で齢、あるいはまた、例λば前記特許に記載の
ファンスチール６６金属（Ｆａｎｓｔｅｅｌ　６３　　
Ｍｅｔａｌ、　）のような様々なタンタル合金を使用し
てもよい。Tantalum-clad steel is a material that is significantly different from these materials.
The various problems associated with their manufacture make them particularly suitable for use in the present invention. That is, tantalum has a melting point of about 60
00°C (5430°F), and mild steel has a melting point of about 156°C.
0°C (2790°F'). Therefore, if tantalum is heated in a melting machine using a normal welding method, the steel will easily melt and react with the tantalum, forming an intermetallic compound. The problems and special conditions associated with fabricating equipment from tantalum clad steel are further discussed in U.S. Pat. No. 4,030,849 to Keifert et al. The tantalum cladding material used herein may be commercially pure unalloyed tantalum or alternatively, e.g.
Various tantalum alloys may be used, such as Metal, ).

クラッド材料は更にジョンＪ、メイヤーの米国特許８３
，４４３．３０６号に述べられている。特にこの特許は
、溶接時、特にクラッド材料の溶接時に熱消散層として
働く鋼中間層を備えるクラッド材料を記載している。本
発明の目的の１つは、前記特許を改良するクラッド材料
継合方法を提供することである。鋼中間層を備えるタン
タルクラッド材料は本発明による密閉継手を作るのに特
に利点があり、そして特許第３，４４３，３０６号に述
べられているクラッド材料はそのような密閉継手を形成
するのに適している。その特許に記述されている如く、
銅層の厚さは普通１−２７ｗｘから、１．７８ｍ　（０
−０５０°インチカら０．０７０インチ）の間テする。The cladding material is further described in US Pat. No. 83 by John J. Mayer.
, No. 443.306. In particular, this patent describes a cladding material with a steel intermediate layer that acts as a heat dissipation layer during welding, especially during welding of the cladding material. One of the objects of the present invention is to provide a method for joining cladding materials that improves on said patent. Tantalum clad materials with a steel interlayer are particularly advantageous for making hermetic joints according to the present invention, and the cladding materials described in Patent No. 3,443,306 are suitable for forming such hermetic joints. Are suitable. As stated in the patent,
The thickness of the copper layer is usually from 1-27wx to 1.78m (0
-050° to 0.070 inch).

その特許に記述且つ図示されている通常の溶接方法は、
本発明におけるペース金属層の溶接ｋ。The conventional welding method described and illustrated in that patent is
Welding of the pace metal layer in the present invention k.

あるいはまた、継合する部材のタンタル層と銅層との縁
部間の、ベース金属浩接部の上の凹部内に充填材料を取
付けるのに使用することができる。Alternatively, it can be used to install filler material into the recess between the edges of the tantalum and copper layers of the joining parts, above the base metal interface.

プラズマアーク溶射肉盛を着ける前に、必要であれば、
その充填材料の周囲の空所を、メイヤーの特許に示され
ている如く銀で埋めてもよい。If necessary, before applying plasma arc overlay,
The void around the filler material may be filled with silver as shown in the Mayer patent.

クラッド材料の内側被覆層の厚さはいろいろ表ものＫで
きるが、裏打金属の所要の保護を充分に行い、また製造
に適切なものでなければならない。The thickness of the inner coating layer of cladding material can vary widely, but must be sufficient to provide the required protection of the backing metal and be suitable for manufacturing.

タンタルのような高価な金属を使う場合、経済的な条件
が層の不必要な厚さを抑えることに々ろう。When using expensive metals such as tantalum, economics dictate that unnecessary layer thicknesses be avoided.

タンタルまたはニオブの被覆の厚さは例えば０．７６ｔ
ｍ　（０−０３０インチ）とされ、そして多くの用例で
は、約０．０６３５から１．９０５ｍ　（０，０２５か
ら０．０７５インチ）、あるいは更に狭く、０．７６２
から１−１４３ｍ　（０，０３０から０．０４５インチ
）の範囲内にされよう。商品として発売されている、爆
発接合で鋼上にタンタルを張ったクラッド金属は、称呼
０．０３０インチ（（１，７６：２ｏ＋）厚のタンタル
層を有するが、接合された表面間の接合界面が波形に表
っているので実際の厚さは一定していない。The thickness of the tantalum or niobium coating is, for example, 0.76t.
m (0-030 inches), and in many applications approximately 0.0635 to 1.905 m (0.025 to 0.075 inches), or even narrower, 0.762
from 1 to 143 m (0.030 to 0.045 inches). The commercially available clad metal, which is explosively bonded tantalum on steel, has a tantalum layer nominally 0.030 inch ((1,76:2o+) thick, but the bond interface between the bonded surfaces is appears in the waveform, so the actual thickness is not constant.

プラズマアーク溶射肉盛は継手とこれに隣接する被覆表
面上に充分広く延ばして、その被覆表面に完全に固着さ
せ、連続的々不浸透被覆表面に［２なければならない。The plasma arc sprayed overlay must extend sufficiently widely over the joint and adjacent coated surfaces to fully adhere to the coated surfaces, and must be continuous and impermeable to the coated surfaces.

多くの肉感は６．３５から７．６２ＣＩＩＫまたはそれ
以上の幅とされ、そして一般的に、継合される複合材上
の被覆金属層と比較し、得るかそれ以上の厚さにされる
。この厚さは普通、上限で約１．２７から１．５２０　
（０，０５０から０．０６０インチ）の範囲にされよう
。プラズマアーク溶射肉盛は実質的にこれの全幅に宣っ
て固着し、反応槽等の中のクラッド金属表面と接触する
化学薬品等の物質に対する優れたバリアを作る。これは
、ある種の従来技術の方法で用いられるバッテンストリ
ップと著しい対照をなす。この従来の方法でｔｒｉ、５
．０８ＣＩ１ｇ（２インチ）幅のバッテンストリップが
一般的にその両級部から約２−５４　ｔｍ　（０４００
インチ）しか溶接されず、そして場合によっては更に少
なく、０．０５１　ｍ　（０，００２インチ）しか溶接
されない。プラズマアーク溶射肉盛と、バッテンストリ
ップとの間の相違は、第１図に示されているプラズマア
ーク溶射肉盛９と、バッテンストリップの外側縁部とこ
れに隣接する被覆表面部分だけが溶接され、この溶接が
バツテンス）　ＩＪツブ幅の約１０％以下、しか行われ
ないようなバッテンストリップとを比較してみればよく
分かる。この従来技術のバッテンストリップ方法は第３
図に示される。この図面で見られるように、バッテンス
トリップ１２は充填材７の上に重ねられ、そして被覆金
属１と１１に溶接１３と１３によって取付けられる。他
の部分は第１図におけると同じであるＯ 本発明のプラズマアーク溶射肉盛と関連して使用できる
従来の方法の更に別の実例として、ケイファート等の特
許第４，０３２，２４３号を参照する。Many textures range in width from 6.35 to 7.62 CIIK or more, and are generally thicker than or equal to the thickness of the overlying metal layer on the composite to be joined. This thickness is typically about 1.27 to 1.520 at the upper end.
(0.050 to 0.060 inches). The plasma arc sprayed overlay adheres over substantially its entire width, creating an excellent barrier to chemicals and other substances that come into contact with the cladding metal surfaces in reactors and the like. This is in sharp contrast to batten strips used in certain prior art methods. In this conventional method, tri, 5
．． A 08CI 1g (2 inch) wide batten strip typically has a width of about 2-54 tm (0400
inches), and in some cases even less, as little as 0.051 m (0.002 inches). The difference between plasma arc sprayed overlays and batten strips is that only the outer edges of the batten strips and the adjacent coated surface areas are welded to the plasma arc sprayed overlays 9 shown in FIG. This can be clearly seen by comparing it with batten strips, which are only welded to about 10% or less of the IJ tube width. This prior art batten stripping method is the third
As shown in the figure. As can be seen in this figure, the batten strip 12 is superimposed on the filler 7 and attached to the cladding metals 1 and 11 by welds 13 and 13. Other parts are the same as in FIG. 1. For yet another illustration of conventional methods that can be used in conjunction with the plasma arc spray deposition of the present invention, see Keifert et al., U.S. Pat. No. 4,032,243. do.

この特許に示されているように、被覆金属層が継合する
縁部から後方へ切削され、そしてベース金属内にチャン
ネルが加工されることにより、充填インサートを入れる
凹部が作られ石。チャンネルは、ベース金属部分の溶接
を官う前または後のいずれに作ってもよい。被覆金属層
端部が奔填インサートの部分の上に突出するようにさね
、そしてそれら端部間に追加の充填部品が挿入され、ス
テインチ溶接で固定される。それから、それらステイン
チ溶接部、追加充填部品、及び隣接の被覆金属層部分が
プラズマアーク溶射肉盛方法によってコティ／グを被せ
られる。この方法は、裏打金属上に被覆金属が１層しか
ないクラッド金属にも、またその他に熱消散その他の目
的の内側層を備えるクラッド金属にも応用できるもので
ある。As shown in this patent, the coating metal layer is cut backwards from the mating edges, and a channel is machined into the base metal to create a recess for receiving the filling insert of the stone. The channels may be created either before or after welding the base metal parts. The ends of the coated metal layer are tongued so as to protrude above the portion of the filler insert, and an additional filler part is inserted between the ends and fixed with stain welding. The stain welds, additional filler parts, and adjacent coating metal layer sections are then overlaid with a coty/g by a plasma arc spray deposition method. This method is applicable to clad metals with only one layer of coating metal on the backing metal, as well as clad metals with additional inner layers for heat dissipation or other purposes.

ここに幾つかの方法を図示し説明ｌ−てきたが、その基
本的な技術から逸脱することなく様々な変化形が可能な
ととけ理解されよう。本発明はここで不浸透性密閉継手
を作る段階に分けた方法を提供しているが、”それら段
階の幾つかは従来技術で知られているものである。即ち
、一方の側または両側から裏打金属に接近するため、被
覆金属を後方へ切削、切取抄、剥離等をすること、溶接
のために裏打金属にＶ形溝等を付けること、また充填イ
ンサートを所定位置に取付けること等の諸段階は従来技
術で周知のものである。本発明のプラズマアーク溶射肉
盛方法は、それら従来技術と組合わされて、継合された
部材の継手の個々の構造に関係なく、裏打金属の過熱を
避けてその継手上に不浸透性肉感コーティングを着ける
ことにより、このコーティングと被覆金属との連続的な
表面を作るものである。While several methods have been illustrated and described herein, it will be appreciated that many variations may be made without departing from the basic technique. The present invention herein provides a step-by-step method for making an impervious sealing joint, some of which are known in the prior art, i.e., from one side or from both sides. In order to access the backing metal, the coating metal must be cut backwards, cut off, peeled off, etc., V-shaped grooves etc. must be formed in the backing metal for welding, and filling inserts must be installed in the specified positions. The steps are well known in the art.The plasma arc spray deposition method of the present invention, in combination with those prior art techniques, eliminates overheating of the backing metal regardless of the individual construction of the joint in the joined components. By applying an impermeable textured coating over the joint, a continuous surface is created between the coating and the coated metal.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of drawings]

第１図け６層のクラッド金属部材の本発明による密閉継
手め断面図、第２図は２層のクラッド金属の本発明によ
る密閉継手の断面図、第６図はノ々ツテンストリップを
用いる従来技術の方法による密閉継手の断面図であるＯ （Ａ、Ｂ）・・・クラッド金属部材、１　、１’・・・
被覆層、２，２′・・・熱消散層、３，３１・・・裏打
層、４，４１・・・同縁部、５・・・溶接、６．６′・
・・被覆層及び熱情散層縁部、７・・・充填ストリップ
、８・・・溶接、９・・・プラズマアーク溶射肉盛、１
０・・・溶接、１１・・・被覆層縁部、１２・・・バツ
テンス）　ＩＪツブ、１３　、１３’・・・溶接。 代理人　浅　　村　　　皓 外４名Figure 1 is a cross-sectional view of a sealed joint according to the present invention made of a six-layer clad metal member, Figure 2 is a cross-sectional view of a sealed joint according to the present invention made of a two-layer clad metal member, and Figure 6 is a conventional sealing joint using Nonotsuten strips. O (A, B)...Clad metal member, 1, 1'...
Covering layer, 2, 2'... Heat dissipation layer, 3, 31... Backing layer, 4, 41... Same edge, 5... Welding, 6.6'.
... edge of coating layer and heat dissipation layer, 7... filling strip, 8... welding, 9... plasma arc spraying overlay, 1
0...Welding, 11...Coating layer edge, 12...Butt tension) IJ knob, 13, 13'...Welding. Representatives: Asamura and 4 people

Claims (9)

【特許請求の範囲】[Claims] （１）　　クラッド金属部材の裏打金属層の溶接突合せ
部分を備える、クラッド金属のための不浸透性密閉継手
を作る方法において、該部材間の継手の上、及び該部材
の被覆金属層の表面の隣接部分の上に被せて不浸透性コ
ーティングをプラズマアーク溶射によって着けることを
％徴とする方法。(1) A method of making an impermeable hermetically sealed joint for clad metal parts, comprising a welded butt portion of the backing metal layer of the clad metal members, wherein the joint between the members is A method that involves applying an impermeable coating over adjacent areas by plasma arc spraying. （２）化学薬品耐性を有する被覆金属層と構造的５強度
を有する別の裏打金属層とを備えるクラッド金属部材の
該裏打金属の突合せ部分を溶接することと、骸被覆金属
層の嚢合せ部分を溶接することとを含む、該クラッド金
属部材間に不浸透性密閉継手を作る方法において、＃被
覆金属の溶接部の上及び骸被覆層の隣接部分の上に被せ
て化学薬品耐性材料の肉盛をプラズマアーク溶射によっ
て着けることを特徴とする方法。(2) Welding the abutting portions of the backing metal of a clad metal member comprising a chemical-resistant covering metal layer and another backing metal layer having structural strength, and the cap-joining portion of the shell covering metal layer. a method of making an impermeable hermetic joint between said clad metal members, the method comprising: welding a chemically resistant material over the weld of the cladding metal and over the adjacent portion of the shell cladding layer; A method characterized in that the coating is applied by plasma arc spraying. （３）　　タンタルまたはニオブ層と構造鋼裏打層とを
備えるクラッド金属部材の、それら層の間に熱消散層を
有するそのよう表クラッド金属部材を備えること、該鋼
裏打層の隣合う部分を一緒に溶接すること、該部材の誼
タンタルまたはニオブ層の縁部の間と該熱消散層の縁部
の間との空所内にタンタルまたけニオブ充填ストリップ
を置くこと、骸充填ストリップを該部材の骸タンタルま
たけニオブ層の隣接部分にタンタルまたはニオブを使っ
て溶接することを含む、該クラッド金属部材のための不
浸透性密閉継手を作る方法において、該溶接部、該充填
ストリップ、及び該タンタルまたはニオブ層の隣接部分
の上に被せて、タンタルまたはニオブまたは同様な化学
薬品耐性材料の肉盛をプラズマアーク溶射によって着け
ることを特徴とする方法。(3) A clad metal member comprising a tantalum or niobium layer and a structural steel backing layer, including such a front clad metal member having a heat dissipating layer between the layers, and bringing adjacent portions of the steel backing layer together. placing a tantalum-straddling niobium-filled strip in the cavity between the edges of the tantalum or niobium layer of the member and between the edges of the heat dissipation layer; A method of making an impermeable hermetic joint for a clad metal member comprising welding tantalum or niobium to an adjacent portion of a niobium layer overlaying the tantalum, the weld, the filler strip, and the tantalum. or a method characterized in that an overlay of tantalum or niobium or a similar chemically resistant material is applied by plasma arc spraying over adjacent parts of the niobium layer. （４）特許請求の範囲第３項の方法において、核熱消散
層が銅である、方法。(4) The method of claim 3, wherein the nuclear heat dissipation layer is copper. （５）％許請求の範囲第１項の方法において、肢被覆金
属層が２７６０℃以上の融点を有し、該裏打金属が鋼で
ある、方法。(5) % The method of claim 1, wherein the limb covering metal layer has a melting point of 2760° C. or higher and the backing metal is steel. （６）特許請求の範囲第１項の方法において、鉄被覆金
属が０．７６２から１．１４３ｍ厚のタンタルであり、
該肉盛がタンタルである、方法。(6) In the method according to claim 1, the iron-coated metal is tantalum with a thickness of 0.762 to 1.143 m,
A method, wherein the overlay is tantalum. （７）耐食材料の頂部層、中間層、及びペース金属層を
有するクラッド材料の同様な部材を、縁部どうし突合せ
、該材料の特性を損なうことなく継合する方法であって
、この方法は、該頂部層と中間層とを各該部材の縁部か
ら引込めるように切−１して皺ベース金属の上に空所を
作ることにより充填すべき間隙を形成すること、各該部
材の該ペース金属の縁部どうし突合せた部分を通常の溶
接手段によって溶接することにより該ペース金属部分間
に通常溶接部を形成すること、該頂部層と中間層との該
切削縁部の内側の、該ペース金属と該通常溶接部との上
の皺空所を耐食性充填材料で充填すること、そして該充
填材料の縁部を該頂部層材五の縁部に耐食性ｌＩＩ接材
接材上って溶接することの各段階を含む如き方法におい
て、該充填材料とこれの取付は溶接部の上及び該頂部層
の隣接部分の射によって着けることにより耐食性材料の
連続的な表面を形成することを％徴とする方法。(7) A method for butting edge-to-edge and joining like members of cladding material having a top layer of corrosion-resistant material, an intermediate layer, and a layer of paste metal without impairing the properties of the material, the method comprising: forming a gap to be filled by cutting the top layer and the middle layer retractably from the edges of each of the members to create a void above the wrinkled base metal; forming a conventional weld between the pace metal portions by welding the abutting portions of the pace metal edges together by conventional welding means, inside the cut edges of the top layer and the middle layer; filling the crease void above the pace metal and the conventional weld with a corrosion-resistant filler material, and extending the edges of the filler material up to the edges of the top layer material with a corrosion-resistant II joint material. In such a method including steps of welding, the filling material and its application are applied by spraying over the weld and adjacent portions of the top layer to form a continuous surface of corrosion-resistant material. How to make it a sign. （８）被覆金属表面層と裏打金属層とを有するクラッド
金属部材が、骸裏打層の対向する部分を継合する融接に
よって継合される如きクラッド金属密閉継手において、
該被覆金属表面層間の継合部上を覆って該被覆金属層の
隣合う部分の上に短距離延び、これら部分に接合される
不浸透性プラズマアーク溶射肉盛を有することを特徴と
する継手。(8) In a clad metal hermetic joint in which a clad metal member having a coating metal surface layer and a backing metal layer is joined by fusion welding that joins opposing parts of the shell backing layer,
A joint characterized in that it has an impermeable plasma arc sprayed overlay over the joint between the coated metal surface layers and extending a short distance over and bonded to adjacent portions of the coated metal layer. . （９）特許請求の範囲第８項の継手において、該肉盛が
該被覆表面と同じ材料で作られる、継手。 頭　特許請求の範囲第８項の継手において、該被覆材料
が２７６０℃以上の融点を有し、該裏打金属がずっと低
い融点を有し、該肉感が耐火材料である、継手。 αυ　非常に高い融点の被覆金属表面層、熱消散内側層
、及び構造裏打金属層を有するクラッド金属部材の該裏
打金属層が一緒に融接され、被覆金属外側層を有する充
填ストリップが該クラッド金属部材の該被覆層の縁部間
と内側層の縁部間で該融接部上に設けられ、該被覆金属
層の縁部に取付は溶接されるようにして該クラッド金属
部材が継合される如きクラッド金属密閉継手において、
該充填ス）　ＩＪツゾ、該取付は溶接部、及び該被覆金
属表面の隣接部分がプラズマアーク溶射肉盛によって覆
われることを特徴とする継手Ｏ ａｚ　　特許請求の範囲第１１項の継手において、該被
覆金属がタンタルであり、該内側層が銅であり、該裏打
金属層が鋼であり、そして該プラズマアーク溶射肉盛が
りｙタルである、継手Ｏ ａ３　　特許請求の範囲第１１項の継手において、該ク
ラッド金属部材が、タンタルと銅と鋼とを重ねて爆発接
合された複合材である、継手ＯＩ　特許請求の範囲第１
２項の継手において、該タンタル層が０．７６２から１
−１４５ｖａの範囲内の厚さを有する、継手０ ０３　　特許請求の範囲第１２項の継手において、骸タ
ンタル層が約０−７６２ｍの厚さを有する、継手。(9) The joint of claim 8, wherein the overlay is made of the same material as the coated surface. Head A joint according to claim 8, wherein the covering material has a melting point of 2760° C. or higher, the backing metal has a much lower melting point, and the texture is a refractory material. αυ A very high melting point coated metal surface layer, a heat dissipating inner layer, and a structural backing metal layer of a cladding metal member are fused together and the filler strip with a coated metal outer layer is attached to the cladding metal. The clad metal member is provided on the fusion weld between the edges of the coating layer and the edge of the inner layer of the member, and the cladding metal member is welded to the edge of the coating metal layer. In clad metal hermetic joints such as
The fitting according to claim 11, wherein the welded portion and the adjacent portion of the coated metal surface are covered by plasma arc spray overlay. The joint according to claim 11, wherein the coating metal is tantalum, the inner layer is copper, the backing metal layer is steel, and the plasma arc sprayed overlay is metal. In the joint OI, the clad metal member is a composite material in which tantalum, copper, and steel are overlapped and explosively bonded.Claim 1
In the joint of Item 2, the tantalum layer is between 0.762 and 1
13. The joint of claim 12, wherein the tantalum layer has a thickness of about 0-762 m.