JPS5852445A - 非焼成塊成鉱の製造方法 - Google Patents
非焼成塊成鉱の製造方法Info
- Publication number
- JPS5852445A JPS5852445A JP15122381A JP15122381A JPS5852445A JP S5852445 A JPS5852445 A JP S5852445A JP 15122381 A JP15122381 A JP 15122381A JP 15122381 A JP15122381 A JP 15122381A JP S5852445 A JPS5852445 A JP S5852445A
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- Japan
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- ore
- porosity
- strength
- unfired
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- Pending
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- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、高炉に使用する非焼成塊成鉱の製造方法に
関し、冷間強度と良好な高温性状を付与することを目的
とするものである。
関し、冷間強度と良好な高温性状を付与することを目的
とするものである。
高炉に使用する非焼成塊成鉱に特に要求される性状とし
ては、冷間強度が大で、かつ還元時に粉化しないという
点が挙げられるが、従来これらの性状を十分に満足する
非焼成塊成鉱は得られていない。
ては、冷間強度が大で、かつ還元時に粉化しないという
点が挙げられるが、従来これらの性状を十分に満足する
非焼成塊成鉱は得られていない。
非焼成塊成鉱としては、微粉鉱石にバインダーと適当な
水分を加えてペレタイザーで造粒するコールドボンドペ
レットが代表的であるが、このぺすなわち、冷間強度の
向上対策としては、■ノ(インダーの硬化促進剤の添加
方法と、■養生方法の改善がある。■の方法は、コール
ドボンドペレットの強度はバインダーの接着強度に依存
するとの知見に基づいたものであり、バインダーの硬化
促進剤(例えばN a * COs @ Ca Cl
m )を添加すること′により冷間強度の向上がはから
れるとした方法であるーまた0の方法は、バインダーと
して通常使用されているセメントは、水和反応により硬
化強度が増加するため、水和反応により硬化するバイン
ダーを用い非焼成塊成鉱を製造する場合には、高温で処
理することにより水和反応が促進されて強度が高くなる
ことを利用した方法である。
水分を加えてペレタイザーで造粒するコールドボンドペ
レットが代表的であるが、このぺすなわち、冷間強度の
向上対策としては、■ノ(インダーの硬化促進剤の添加
方法と、■養生方法の改善がある。■の方法は、コール
ドボンドペレットの強度はバインダーの接着強度に依存
するとの知見に基づいたものであり、バインダーの硬化
促進剤(例えばN a * COs @ Ca Cl
m )を添加すること′により冷間強度の向上がはから
れるとした方法であるーまた0の方法は、バインダーと
して通常使用されているセメントは、水和反応により硬
化強度が増加するため、水和反応により硬化するバイン
ダーを用い非焼成塊成鉱を製造する場合には、高温で処
理することにより水和反応が促進されて強度が高くなる
ことを利用した方法である。
しかし、これらの方法は、バインダーの強度発現を促進
する仁とにより短時間処理を可能とすることに主眼がお
かれたものであるため、ヤードのような場所に長時間放
置するような場合にはその目的が生かされないという問
題があった。また、バインダーの硬化促進剤は前記のと
おりアルカリ金属の塩類であるため、高炉内においてコ
ークスの脆化、耐火物の損傷等を惹起することになり、
その使用は好ましくない。
する仁とにより短時間処理を可能とすることに主眼がお
かれたものであるため、ヤードのような場所に長時間放
置するような場合にはその目的が生かされないという問
題があった。また、バインダーの硬化促進剤は前記のと
おりアルカリ金属の塩類であるため、高炉内においてコ
ークスの脆化、耐火物の損傷等を惹起することになり、
その使用は好ましくない。
また、還元粉化の改善対策としては、脈石組成を改善す
る方法が知られている。この方法は、脈石組成を調整し
て高塩基性とすることにより、還元時にペレットが膨張
する現象(以下ふくれ現象と称する)が防止できて粉化
が抑制されるとしたものである。しかし、コールドボン
ドペレットの場合は、脈石組成の調整によりふ(れ現象
は防止できても、強度劣化を抑制できないという問題が
あり、還元粉化の抑制方法としては有効性に欠けていた
。
る方法が知られている。この方法は、脈石組成を調整し
て高塩基性とすることにより、還元時にペレットが膨張
する現象(以下ふくれ現象と称する)が防止できて粉化
が抑制されるとしたものである。しかし、コールドボン
ドペレットの場合は、脈石組成の調整によりふ(れ現象
は防止できても、強度劣化を抑制できないという問題が
あり、還元粉化の抑制方法としては有効性に欠けていた
。
このように、従来の方法は冷間強度の向上、還元粉化の
防肚対策として満足できるものではなく、より本質的な
改善方法の検討が必要であった。
防肚対策として満足できるものではなく、より本質的な
改善方法の検討が必要であった。
この発明は、従来の前記実情に鑑みてなされたものであ
り、バインダーの添加量、加圧力、加圧時間の調節によ
り成品の空隙率を制御することにより良好な高温性状を
付与し得る非焼成塊成鉱の製造方法を提案するものであ
る。
り、バインダーの添加量、加圧力、加圧時間の調節によ
り成品の空隙率を制御することにより良好な高温性状を
付与し得る非焼成塊成鉱の製造方法を提案するものであ
る。
この発明の要旨は、鉄鉱石を主体とする粉粒鉱石に副原
料、バインダーと必要なら水分を加えて非焼成塊成鉱を
製造する方法において、成品の空隙率が25%以下とな
るよう加圧成型、衝撃力による成型、荷重下における振
動による充填成型等により成型することを特徴とするこ
とにある。
料、バインダーと必要なら水分を加えて非焼成塊成鉱を
製造する方法において、成品の空隙率が25%以下とな
るよう加圧成型、衝撃力による成型、荷重下における振
動による充填成型等により成型することを特徴とするこ
とにある。
成品の空隙率はいわゆる気孔率とは異なる。気孔率は鉱
石中の気孔も含むが、空隙率の場合は鉱石中の気孔を含
まない。この発明では前記空隙率を25%以下とするこ
とにより、冷間強度の向上と還元粉化の抑制効果を得る
方法であり、空隙率を255%以下に限定したのは以下
の理由による。
石中の気孔も含むが、空隙率の場合は鉱石中の気孔を含
まない。この発明では前記空隙率を25%以下とするこ
とにより、冷間強度の向上と還元粉化の抑制効果を得る
方法であり、空隙率を255%以下に限定したのは以下
の理由による。
第1図は粒径が1を以下の鉱石を用い加圧成型して得ら
れた非焼成塊成鉱の圧潰強度と空隙率の関係を調べた結
果である。第1図より、圧潰強度は空隙率の減少と共に
向上し、空隙率が25%以下では圧潰強度は目標とされ
る150#/Pを越え十分使用に耐え得るものとなるこ
とがわかる。
れた非焼成塊成鉱の圧潰強度と空隙率の関係を調べた結
果である。第1図より、圧潰強度は空隙率の減少と共に
向上し、空隙率が25%以下では圧潰強度は目標とされ
る150#/Pを越え十分使用に耐え得るものとなるこ
とがわかる。
また、第2図は粒径10H以下の鉱石を用い加圧成型し
て得られた非焼成塊成鉱の空隙率と回転強度指数の関係
を調べた結果であるが、10H以下の鉱石を用いた場合
も、空隙率の減少とともに回転強度指数は増加して強度
がアップし、空隙率が25%以下になると目標とする8
5以上が確保できることが判明した。
て得られた非焼成塊成鉱の空隙率と回転強度指数の関係
を調べた結果であるが、10H以下の鉱石を用いた場合
も、空隙率の減少とともに回転強度指数は増加して強度
がアップし、空隙率が25%以下になると目標とする8
5以上が確保できることが判明した。
一方、還元後の強度について、強度劣化の指標である還
元後の圧潰強度、還元粉化指数と空隙率の関係を調べた
結果、次のことが判明した。すなわち、第3図は粒径が
工1以下の鉱石を用い加圧成型して得られた非焼成塊成
鉱の還元後の圧潰強度と空隙率の関係を示すが、この図
表より、目標よいことがわかる。また、第4図は粒径が
10%以下の鉱石を用いた場合の回転強度指数と還元粉
化指数の関係を示すが、焼結鉱の還元粉化指数を目標と
すれば、その値以上とするためには回転強度83以上、
好ましくは88以上にする必要があり、第2図の空隙率
25%以下に対応することがわかる。
元後の圧潰強度、還元粉化指数と空隙率の関係を調べた
結果、次のことが判明した。すなわち、第3図は粒径が
工1以下の鉱石を用い加圧成型して得られた非焼成塊成
鉱の還元後の圧潰強度と空隙率の関係を示すが、この図
表より、目標よいことがわかる。また、第4図は粒径が
10%以下の鉱石を用いた場合の回転強度指数と還元粉
化指数の関係を示すが、焼結鉱の還元粉化指数を目標と
すれば、その値以上とするためには回転強度83以上、
好ましくは88以上にする必要があり、第2図の空隙率
25%以下に対応することがわかる。
以上の結果より明らかなごとく、鉱石を加圧成型、衝撃
力による成型、荷重下における振動による充填成型等に
より成型して非焼成塊成鉱を製造する場合、空隙率を2
5%以下、好ましくは23%以下にすれば、高い冷間強
度を有し、還元時の粉化の少ない非焼成塊成鉱を得るこ
とが可能であることから、この発明では成品の空隙率を
25%以下としたのである。
力による成型、荷重下における振動による充填成型等に
より成型して非焼成塊成鉱を製造する場合、空隙率を2
5%以下、好ましくは23%以下にすれば、高い冷間強
度を有し、還元時の粉化の少ない非焼成塊成鉱を得るこ
とが可能であることから、この発明では成品の空隙率を
25%以下としたのである。
次に、この発明の実施例について説明する。
〔実施例1〕
第1表に示す組成を有する粒径11以下のへ7タイト系
鉱石、石灰石粉およびポルトランドセメントを混合し、
線圧5〜10 ton /esのブリケットマシンで成
型圧を変化させて空隙率23%、27%のアーモンド型
コールドボンドブリケv ) (16”X24LX12
〜13t)を製造し、得られたブリケットについて冷間
強度と還元強度を調べた結果を第2表に示し、さらに高
温荷重軟化性状を調べた結果を第5図に示す。
鉱石、石灰石粉およびポルトランドセメントを混合し、
線圧5〜10 ton /esのブリケットマシンで成
型圧を変化させて空隙率23%、27%のアーモンド型
コールドボンドブリケv ) (16”X24LX12
〜13t)を製造し、得られたブリケットについて冷間
強度と還元強度を調べた結果を第2表に示し、さらに高
温荷重軟化性状を調べた結果を第5図に示す。
第2表の結果より明らかなごとく、この発明の範囲内に
ある空隙率235%のものは、冷間強度および還元後強
度共に目標を十分に満足する値を示した。また、高温軟
化性状についても、この発明の範囲を外れた空隙率27
%のものは900°Cのあたりから還元に伴う粉化によ
り急激に収縮しているが、空隙率2396のものは11
00°Cよりの軟化による収縮で良好な性状を有してい
ることが判明した。
ある空隙率235%のものは、冷間強度および還元後強
度共に目標を十分に満足する値を示した。また、高温軟
化性状についても、この発明の範囲を外れた空隙率27
%のものは900°Cのあたりから還元に伴う粉化によ
り急激に収縮しているが、空隙率2396のものは11
00°Cよりの軟化による収縮で良好な性状を有してい
ることが判明した。
第1表 使用原料の組成
第2表 結 果
〔実施例2〕
第3表に示す組成を有する粒径81以下のヘマ充填率2
1%、30%の非焼成塊成鉱(10X20mN1)を製
造し、得られた塊成鉱について、回転強度指数と還元粉
化指数を調べた結果を第4表に、高温荷重軟化性状を調
べた結果を第6図にそれぞれ示す。
1%、30%の非焼成塊成鉱(10X20mN1)を製
造し、得られた塊成鉱について、回転強度指数と還元粉
化指数を調べた結果を第4表に、高温荷重軟化性状を調
べた結果を第6図にそれぞれ示す。
第4表の結果より明らかなごとく、本発明例のものは回
転強度指数および還元粉化指数共に目標値を達成し、ま
た第6図町り、本発明例のものは還元粉化による急激な
収縮はなく良好な高温性状を示す仁とが判明した。
転強度指数および還元粉化指数共に目標値を達成し、ま
た第6図町り、本発明例のものは還元粉化による急激な
収縮はなく良好な高温性状を示す仁とが判明した。
第3表 使用原料の組成
第1図〜第4図はこの発明者らの行った実験結果を示す
もので、第1図は非焼成塊成鉱の空隙率と圧潰強度の関
係を示す図表、第2図は同上の空隙率と回転強度指数の
関係を示す図表、第3図6よ同上の空隙率と還元後強度
の関係を示す図表、第4図は同上の回転強度指数と還元
粉化指数の関係を示す図表、第5囚および第6図はこの
発明の実施例における高温荷重軟化試験結果を示す図表
である。 自発手続ン甫正律I 昭和57年8月9目 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿1、事件の表示 昭和56年 特許願 第 151223 号2、発明
の名称 非焼成塊成鉱の製造方法 3、補正をする者 事件との関係 出願人 代表者熊谷典文 4、代理人 明細書の「発明の詳細な説明」の欄 6、補正の内容 別紙のとおり 1、本願明細書第5頁第2行〜第3行「鉱石を用い加圧
成型して・・・」を[鉱石を用い振動加圧成型して・・
・Jと、同第6行「強度がアップし」を1強度が向上し
」と−ぞれぞれ補正する。 2、同明細書第8頁第7行〜第8fjr粒径8mm以下
のへマタイト系鉱石」を「粒径8mm以下で1mm以上
の鉱石部分が55%であるヘマタイ1へ系鉱石」と補正
づる。
もので、第1図は非焼成塊成鉱の空隙率と圧潰強度の関
係を示す図表、第2図は同上の空隙率と回転強度指数の
関係を示す図表、第3図6よ同上の空隙率と還元後強度
の関係を示す図表、第4図は同上の回転強度指数と還元
粉化指数の関係を示す図表、第5囚および第6図はこの
発明の実施例における高温荷重軟化試験結果を示す図表
である。 自発手続ン甫正律I 昭和57年8月9目 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿1、事件の表示 昭和56年 特許願 第 151223 号2、発明
の名称 非焼成塊成鉱の製造方法 3、補正をする者 事件との関係 出願人 代表者熊谷典文 4、代理人 明細書の「発明の詳細な説明」の欄 6、補正の内容 別紙のとおり 1、本願明細書第5頁第2行〜第3行「鉱石を用い加圧
成型して・・・」を[鉱石を用い振動加圧成型して・・
・Jと、同第6行「強度がアップし」を1強度が向上し
」と−ぞれぞれ補正する。 2、同明細書第8頁第7行〜第8fjr粒径8mm以下
のへマタイト系鉱石」を「粒径8mm以下で1mm以上
の鉱石部分が55%であるヘマタイ1へ系鉱石」と補正
づる。
Claims (1)
- 鉄鉱石を主体とする粉粒鉱石に副原料、バインダーと必
要なら水分を加えて非焼成塊成鉱を製造する方法におい
て、成品の空隙率が25%以下となるよう成型すること
を特徴とする非焼成塊成鉱の製造方法。
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15122381A JPS5852445A (ja) | 1981-09-24 | 1981-09-24 | 非焼成塊成鉱の製造方法 |
BR8205577A BR8205577A (pt) | 1981-09-24 | 1982-09-23 | Processo para produzir um minerio de ferro aglomerado a frio |
US06/904,757 US4846884A (en) | 1981-09-24 | 1986-09-05 | Process for producing cold-bonded iron ore for use in a blast furnace |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP15122381A JPS5852445A (ja) | 1981-09-24 | 1981-09-24 | 非焼成塊成鉱の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5852445A true JPS5852445A (ja) | 1983-03-28 |
Family
ID=15513931
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP15122381A Pending JPS5852445A (ja) | 1981-09-24 | 1981-09-24 | 非焼成塊成鉱の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5852445A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7674314B2 (en) * | 2003-03-10 | 2010-03-09 | Kobe Steel, Ltd. | Process for producing reduced metal and agglomerate with carbonaceous material incorporated therein |
JP2015151623A (ja) * | 2014-02-19 | 2015-08-24 | 株式会社神戸製鋼所 | 造粒物の見掛け比重・気孔率の推定方法及び造粒プロセスの制御方法 |
-
1981
- 1981-09-24 JP JP15122381A patent/JPS5852445A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7674314B2 (en) * | 2003-03-10 | 2010-03-09 | Kobe Steel, Ltd. | Process for producing reduced metal and agglomerate with carbonaceous material incorporated therein |
JP2015151623A (ja) * | 2014-02-19 | 2015-08-24 | 株式会社神戸製鋼所 | 造粒物の見掛け比重・気孔率の推定方法及び造粒プロセスの制御方法 |
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