JPS5852445A - 非焼成塊成鉱の製造方法 - Google Patents
非焼成塊成鉱の製造方法Info
- Publication number
- JPS5852445A JPS5852445A JP15122381A JP15122381A JPS5852445A JP S5852445 A JPS5852445 A JP S5852445A JP 15122381 A JP15122381 A JP 15122381A JP 15122381 A JP15122381 A JP 15122381A JP S5852445 A JPS5852445 A JP S5852445A
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- Japan
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- ore
- porosity
- strength
- unfired
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- Pending
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- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、高炉に使用する非焼成塊成鉱の製造方法に
関し、冷間強度と良好な高温性状を付与することを目的
とするものである。
関し、冷間強度と良好な高温性状を付与することを目的
とするものである。
高炉に使用する非焼成塊成鉱に特に要求される性状とし
ては、冷間強度が大で、かつ還元時に粉化しないという
点が挙げられるが、従来これらの性状を十分に満足する
非焼成塊成鉱は得られていない。
ては、冷間強度が大で、かつ還元時に粉化しないという
点が挙げられるが、従来これらの性状を十分に満足する
非焼成塊成鉱は得られていない。
非焼成塊成鉱としては、微粉鉱石にバインダーと適当な
水分を加えてペレタイザーで造粒するコールドボンドペ
レットが代表的であるが、このぺすなわち、冷間強度の
向上対策としては、■ノ（インダーの硬化促進剤の添加
方法と、■養生方法の改善がある。■の方法は、コール
ドボンドペレットの強度はバインダーの接着強度に依存
するとの知見に基づいたものであり、バインダーの硬化
促進剤（例えばＮ ａ ＊ ＣＯｓ ＠ Ｃａ Ｃｌ
ｍ ）を添加すること′により冷間強度の向上がはから
れるとした方法であるーまた０の方法は、バインダーと
して通常使用されているセメントは、水和反応により硬
化強度が増加するため、水和反応により硬化するバイン
ダーを用い非焼成塊成鉱を製造する場合には、高温で処
理することにより水和反応が促進されて強度が高くなる
ことを利用した方法である。
水分を加えてペレタイザーで造粒するコールドボンドペ
レットが代表的であるが、このぺすなわち、冷間強度の
向上対策としては、■ノ（インダーの硬化促進剤の添加
方法と、■養生方法の改善がある。■の方法は、コール
ドボンドペレットの強度はバインダーの接着強度に依存
するとの知見に基づいたものであり、バインダーの硬化
促進剤（例えばＮ ａ ＊ ＣＯｓ ＠ Ｃａ Ｃｌ
ｍ ）を添加すること′により冷間強度の向上がはから
れるとした方法であるーまた０の方法は、バインダーと
して通常使用されているセメントは、水和反応により硬
化強度が増加するため、水和反応により硬化するバイン
ダーを用い非焼成塊成鉱を製造する場合には、高温で処
理することにより水和反応が促進されて強度が高くなる
ことを利用した方法である。
しかし、これらの方法は、バインダーの強度発現を促進
する仁とにより短時間処理を可能とすることに主眼がお
かれたものであるため、ヤードのような場所に長時間放
置するような場合にはその目的が生かされないという問
題があった。また、バインダーの硬化促進剤は前記のと
おりアルカリ金属の塩類であるため、高炉内においてコ
ークスの脆化、耐火物の損傷等を惹起することになり、
その使用は好ましくない。
する仁とにより短時間処理を可能とすることに主眼がお
かれたものであるため、ヤードのような場所に長時間放
置するような場合にはその目的が生かされないという問
題があった。また、バインダーの硬化促進剤は前記のと
おりアルカリ金属の塩類であるため、高炉内においてコ
ークスの脆化、耐火物の損傷等を惹起することになり、
その使用は好ましくない。
また、還元粉化の改善対策としては、脈石組成を改善す
る方法が知られている。この方法は、脈石組成を調整し
て高塩基性とすることにより、還元時にペレットが膨張
する現象（以下ふくれ現象と称する）が防止できて粉化
が抑制されるとしたものである。しかし、コールドボン
ドペレットの場合は、脈石組成の調整によりふ（れ現象
は防止できても、強度劣化を抑制できないという問題が
あり、還元粉化の抑制方法としては有効性に欠けていた
。
る方法が知られている。この方法は、脈石組成を調整し
て高塩基性とすることにより、還元時にペレットが膨張
する現象（以下ふくれ現象と称する）が防止できて粉化
が抑制されるとしたものである。しかし、コールドボン
ドペレットの場合は、脈石組成の調整によりふ（れ現象
は防止できても、強度劣化を抑制できないという問題が
あり、還元粉化の抑制方法としては有効性に欠けていた
。
このように、従来の方法は冷間強度の向上、還元粉化の
防肚対策として満足できるものではなく、より本質的な
改善方法の検討が必要であった。
防肚対策として満足できるものではなく、より本質的な
改善方法の検討が必要であった。
この発明は、従来の前記実情に鑑みてなされたものであ
り、バインダーの添加量、加圧力、加圧時間の調節によ
り成品の空隙率を制御することにより良好な高温性状を
付与し得る非焼成塊成鉱の製造方法を提案するものであ
る。
り、バインダーの添加量、加圧力、加圧時間の調節によ
り成品の空隙率を制御することにより良好な高温性状を
付与し得る非焼成塊成鉱の製造方法を提案するものであ
る。
この発明の要旨は、鉄鉱石を主体とする粉粒鉱石に副原
料、バインダーと必要なら水分を加えて非焼成塊成鉱を
製造する方法において、成品の空隙率が２５％以下とな
るよう加圧成型、衝撃力による成型、荷重下における振
動による充填成型等により成型することを特徴とするこ
とにある。
料、バインダーと必要なら水分を加えて非焼成塊成鉱を
製造する方法において、成品の空隙率が２５％以下とな
るよう加圧成型、衝撃力による成型、荷重下における振
動による充填成型等により成型することを特徴とするこ
とにある。
成品の空隙率はいわゆる気孔率とは異なる。気孔率は鉱
石中の気孔も含むが、空隙率の場合は鉱石中の気孔を含
まない。この発明では前記空隙率を２５％以下とするこ
とにより、冷間強度の向上と還元粉化の抑制効果を得る
方法であり、空隙率を２５５％以下に限定したのは以下
の理由による。
石中の気孔も含むが、空隙率の場合は鉱石中の気孔を含
まない。この発明では前記空隙率を２５％以下とするこ
とにより、冷間強度の向上と還元粉化の抑制効果を得る
方法であり、空隙率を２５５％以下に限定したのは以下
の理由による。
第１図は粒径が１を以下の鉱石を用い加圧成型して得ら
れた非焼成塊成鉱の圧潰強度と空隙率の関係を調べた結
果である。第１図より、圧潰強度は空隙率の減少と共に
向上し、空隙率が２５％以下では圧潰強度は目標とされ
る１５０＃／Ｐを越え十分使用に耐え得るものとなるこ
とがわかる。
れた非焼成塊成鉱の圧潰強度と空隙率の関係を調べた結
果である。第１図より、圧潰強度は空隙率の減少と共に
向上し、空隙率が２５％以下では圧潰強度は目標とされ
る１５０＃／Ｐを越え十分使用に耐え得るものとなるこ
とがわかる。
また、第２図は粒径１０Ｈ以下の鉱石を用い加圧成型し
て得られた非焼成塊成鉱の空隙率と回転強度指数の関係
を調べた結果であるが、１０Ｈ以下の鉱石を用いた場合
も、空隙率の減少とともに回転強度指数は増加して強度
がアップし、空隙率が２５％以下になると目標とする８
５以上が確保できることが判明した。
て得られた非焼成塊成鉱の空隙率と回転強度指数の関係
を調べた結果であるが、１０Ｈ以下の鉱石を用いた場合
も、空隙率の減少とともに回転強度指数は増加して強度
がアップし、空隙率が２５％以下になると目標とする８
５以上が確保できることが判明した。
一方、還元後の強度について、強度劣化の指標である還
元後の圧潰強度、還元粉化指数と空隙率の関係を調べた
結果、次のことが判明した。すなわち、第３図は粒径が
工１以下の鉱石を用い加圧成型して得られた非焼成塊成
鉱の還元後の圧潰強度と空隙率の関係を示すが、この図
表より、目標よいことがわかる。また、第４図は粒径が
１０％以下の鉱石を用いた場合の回転強度指数と還元粉
化指数の関係を示すが、焼結鉱の還元粉化指数を目標と
すれば、その値以上とするためには回転強度８３以上、
好ましくは８８以上にする必要があり、第２図の空隙率
２５％以下に対応することがわかる。
元後の圧潰強度、還元粉化指数と空隙率の関係を調べた
結果、次のことが判明した。すなわち、第３図は粒径が
工１以下の鉱石を用い加圧成型して得られた非焼成塊成
鉱の還元後の圧潰強度と空隙率の関係を示すが、この図
表より、目標よいことがわかる。また、第４図は粒径が
１０％以下の鉱石を用いた場合の回転強度指数と還元粉
化指数の関係を示すが、焼結鉱の還元粉化指数を目標と
すれば、その値以上とするためには回転強度８３以上、
好ましくは８８以上にする必要があり、第２図の空隙率
２５％以下に対応することがわかる。
以上の結果より明らかなごとく、鉱石を加圧成型、衝撃
力による成型、荷重下における振動による充填成型等に
より成型して非焼成塊成鉱を製造する場合、空隙率を２
５％以下、好ましくは２３％以下にすれば、高い冷間強
度を有し、還元時の粉化の少ない非焼成塊成鉱を得るこ
とが可能であることから、この発明では成品の空隙率を
２５％以下としたのである。
力による成型、荷重下における振動による充填成型等に
より成型して非焼成塊成鉱を製造する場合、空隙率を２
５％以下、好ましくは２３％以下にすれば、高い冷間強
度を有し、還元時の粉化の少ない非焼成塊成鉱を得るこ
とが可能であることから、この発明では成品の空隙率を
２５％以下としたのである。
次に、この発明の実施例について説明する。
〔実施例１〕
第１表に示す組成を有する粒径１１以下のへ７タイト系
鉱石、石灰石粉およびポルトランドセメントを混合し、
線圧５〜１０ ｔｏｎ ／ｅｓのブリケットマシンで成
型圧を変化させて空隙率２３％、２７％のアーモンド型
コールドボンドブリケｖ ） （１６”Ｘ２４ＬＸ１２
〜１３ｔ）を製造し、得られたブリケットについて冷間
強度と還元強度を調べた結果を第２表に示し、さらに高
温荷重軟化性状を調べた結果を第５図に示す。
鉱石、石灰石粉およびポルトランドセメントを混合し、
線圧５〜１０ ｔｏｎ ／ｅｓのブリケットマシンで成
型圧を変化させて空隙率２３％、２７％のアーモンド型
コールドボンドブリケｖ ） （１６”Ｘ２４ＬＸ１２
〜１３ｔ）を製造し、得られたブリケットについて冷間
強度と還元強度を調べた結果を第２表に示し、さらに高
温荷重軟化性状を調べた結果を第５図に示す。
第２表の結果より明らかなごとく、この発明の範囲内に
ある空隙率２３５％のものは、冷間強度および還元後強
度共に目標を十分に満足する値を示した。また、高温軟
化性状についても、この発明の範囲を外れた空隙率２７
％のものは９００°Ｃのあたりから還元に伴う粉化によ
り急激に収縮しているが、空隙率２３９６のものは１１
００°Ｃよりの軟化による収縮で良好な性状を有してい
ることが判明した。
ある空隙率２３５％のものは、冷間強度および還元後強
度共に目標を十分に満足する値を示した。また、高温軟
化性状についても、この発明の範囲を外れた空隙率２７
％のものは９００°Ｃのあたりから還元に伴う粉化によ
り急激に収縮しているが、空隙率２３９６のものは１１
００°Ｃよりの軟化による収縮で良好な性状を有してい
ることが判明した。
第１表 使用原料の組成
第２表 結 果
〔実施例２〕
第３表に示す組成を有する粒径８１以下のヘマ充填率２
１％、３０％の非焼成塊成鉱（１０Ｘ２０ｍＮ１）を製
造し、得られた塊成鉱について、回転強度指数と還元粉
化指数を調べた結果を第４表に、高温荷重軟化性状を調
べた結果を第６図にそれぞれ示す。
１％、３０％の非焼成塊成鉱（１０Ｘ２０ｍＮ１）を製
造し、得られた塊成鉱について、回転強度指数と還元粉
化指数を調べた結果を第４表に、高温荷重軟化性状を調
べた結果を第６図にそれぞれ示す。
第４表の結果より明らかなごとく、本発明例のものは回
転強度指数および還元粉化指数共に目標値を達成し、ま
た第６図町り、本発明例のものは還元粉化による急激な
収縮はなく良好な高温性状を示す仁とが判明した。
転強度指数および還元粉化指数共に目標値を達成し、ま
た第６図町り、本発明例のものは還元粉化による急激な
収縮はなく良好な高温性状を示す仁とが判明した。
第３表 使用原料の組成
第１図〜第４図はこの発明者らの行った実験結果を示す
もので、第１図は非焼成塊成鉱の空隙率と圧潰強度の関
係を示す図表、第２図は同上の空隙率と回転強度指数の
関係を示す図表、第３図６よ同上の空隙率と還元後強度
の関係を示す図表、第４図は同上の回転強度指数と還元
粉化指数の関係を示す図表、第５囚および第６図はこの
発明の実施例における高温荷重軟化試験結果を示す図表
である。 自発手続ン甫正律Ｉ 昭和５７年８月９目 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿１、事件の表示 昭和５６年 特許願 第 １５１２２３ 号２、発明
の名称 非焼成塊成鉱の製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 出願人 代表者熊谷典文 ４、代理人 明細書の「発明の詳細な説明」の欄 ６、補正の内容 別紙のとおり １、本願明細書第５頁第２行〜第３行「鉱石を用い加圧
成型して・・・」を［鉱石を用い振動加圧成型して・・
・Ｊと、同第６行「強度がアップし」を１強度が向上し
」と−ぞれぞれ補正する。 ２、同明細書第８頁第７行〜第８ｆｊｒ粒径８ｍｍ以下
のへマタイト系鉱石」を「粒径８ｍｍ以下で１ｍｍ以上
の鉱石部分が５５％であるヘマタイ１へ系鉱石」と補正
づる。
もので、第１図は非焼成塊成鉱の空隙率と圧潰強度の関
係を示す図表、第２図は同上の空隙率と回転強度指数の
関係を示す図表、第３図６よ同上の空隙率と還元後強度
の関係を示す図表、第４図は同上の回転強度指数と還元
粉化指数の関係を示す図表、第５囚および第６図はこの
発明の実施例における高温荷重軟化試験結果を示す図表
である。 自発手続ン甫正律Ｉ 昭和５７年８月９目 特許庁長官 若 杉 和 夫 殿１、事件の表示 昭和５６年 特許願 第 １５１２２３ 号２、発明
の名称 非焼成塊成鉱の製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 出願人 代表者熊谷典文 ４、代理人 明細書の「発明の詳細な説明」の欄 ６、補正の内容 別紙のとおり １、本願明細書第５頁第２行〜第３行「鉱石を用い加圧
成型して・・・」を［鉱石を用い振動加圧成型して・・
・Ｊと、同第６行「強度がアップし」を１強度が向上し
」と−ぞれぞれ補正する。 ２、同明細書第８頁第７行〜第８ｆｊｒ粒径８ｍｍ以下
のへマタイト系鉱石」を「粒径８ｍｍ以下で１ｍｍ以上
の鉱石部分が５５％であるヘマタイ１へ系鉱石」と補正
づる。
Claims (1)
- 鉄鉱石を主体とする粉粒鉱石に副原料、バインダーと必
要なら水分を加えて非焼成塊成鉱を製造する方法におい
て、成品の空隙率が２５％以下となるよう成型すること
を特徴とする非焼成塊成鉱の製造方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15122381A JPS5852445A (ja) | 1981-09-24 | 1981-09-24 | 非焼成塊成鉱の製造方法 |
| BR8205577A BR8205577A (pt) | 1981-09-24 | 1982-09-23 | Processo para produzir um minerio de ferro aglomerado a frio |
| US06/904,757 US4846884A (en) | 1981-09-24 | 1986-09-05 | Process for producing cold-bonded iron ore for use in a blast furnace |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15122381A JPS5852445A (ja) | 1981-09-24 | 1981-09-24 | 非焼成塊成鉱の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5852445A true JPS5852445A (ja) | 1983-03-28 |
Family
ID=15513931
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15122381A Pending JPS5852445A (ja) | 1981-09-24 | 1981-09-24 | 非焼成塊成鉱の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5852445A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7674314B2 (en) * | 2003-03-10 | 2010-03-09 | Kobe Steel, Ltd. | Process for producing reduced metal and agglomerate with carbonaceous material incorporated therein |
| JP2015151623A (ja) * | 2014-02-19 | 2015-08-24 | 株式会社神戸製鋼所 | 造粒物の見掛け比重・気孔率の推定方法及び造粒プロセスの制御方法 |
-
1981
- 1981-09-24 JP JP15122381A patent/JPS5852445A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7674314B2 (en) * | 2003-03-10 | 2010-03-09 | Kobe Steel, Ltd. | Process for producing reduced metal and agglomerate with carbonaceous material incorporated therein |
| JP2015151623A (ja) * | 2014-02-19 | 2015-08-24 | 株式会社神戸製鋼所 | 造粒物の見掛け比重・気孔率の推定方法及び造粒プロセスの制御方法 |
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