JPS5844190B2 - クウキノ エキカブンリホウホウ - Google Patents
クウキノ エキカブンリホウホウInfo
- Publication number
- JPS5844190B2 JPS5844190B2 JP13114575A JP13114575A JPS5844190B2 JP S5844190 B2 JPS5844190 B2 JP S5844190B2 JP 13114575 A JP13114575 A JP 13114575A JP 13114575 A JP13114575 A JP 13114575A JP S5844190 B2 JPS5844190 B2 JP S5844190B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- air
- heat exchanger
- nitrogen gas
- regenerative heat
- pipe
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は空気を液化精溜することによって酸素、窒素等
に分離する方法に係るもので空気を分離するために必要
な圧縮動力の低減化を図ることを目的としたものである
。
に分離する方法に係るもので空気を分離するために必要
な圧縮動力の低減化を図ることを目的としたものである
。
空気を液化精溜することによって例えば高純度の酸素ガ
スを得る場合その製造コストは原料空気を分離するに必
要な圧力まで圧縮するための動力費が大部分を占めるこ
とはよく知られている。
スを得る場合その製造コストは原料空気を分離するに必
要な圧力まで圧縮するための動力費が大部分を占めるこ
とはよく知られている。
従って原料空気の圧縮圧力を比較的低く押えることがで
きれば原単位の低下をもたらすことになるが従来の方法
ではブ般に高純度の酸素ガス量の約５倍の原料空気を少
く共約５ ｋｇ ／ｃＭの圧力に圧縮する必要があり、
例えば酸素１００００ Ｎ ｍ”／ ｈ以上生産する空
気分離装置では酸素１立方米を製造するために必要な動
力は０．４５〜０．４７ ｆｆｉであるのが普通である
。
きれば原単位の低下をもたらすことになるが従来の方法
ではブ般に高純度の酸素ガス量の約５倍の原料空気を少
く共約５ ｋｇ ／ｃＭの圧力に圧縮する必要があり、
例えば酸素１００００ Ｎ ｍ”／ ｈ以上生産する空
気分離装置では酸素１立方米を製造するために必要な動
力は０．４５〜０．４７ ｆｆｉであるのが普通である
。
このような意味から原料空気中の不純物を公知の蓄冷器
又はリパーシング熱交換器等の再生式熱交換器を利用す
ることによって除去すると共に液化天然ガス（ＬＮＧ）
の寒冷を利用して清潔分離された窒素ガスを低温圧縮す
ることにより原料空気の圧縮圧を低減させる方法が提案
された←特願昭５０−６５９２８号）。
又はリパーシング熱交換器等の再生式熱交換器を利用す
ることによって除去すると共に液化天然ガス（ＬＮＧ）
の寒冷を利用して清潔分離された窒素ガスを低温圧縮す
ることにより原料空気の圧縮圧を低減させる方法が提案
された←特願昭５０−６５９２８号）。
この方法によると低温圧縮に必要な原料空気中の不純物
除去を化学的、物理的な吸着、吸収によらず公知の蓄冷
器又はリパーシング熱交換器によって可能なこと及び消
費動力を通常の方法に比し５〜２０％低下させることが
できる等の利点がある。
除去を化学的、物理的な吸着、吸収によらず公知の蓄冷
器又はリパーシング熱交換器によって可能なこと及び消
費動力を通常の方法に比し５〜２０％低下させることが
できる等の利点がある。
しかし該方法によると原料空気中の不純物（水及び炭酸
ガス）を再生式熱交換器によって除去する関係上原料空
気の圧縮圧は不純物を再気化できる圧力が必要である。
ガス）を再生式熱交換器によって除去する関係上原料空
気の圧縮圧は不純物を再気化できる圧力が必要である。
即ち原料空気の圧縮圧は不純物殊に炭酸ガスの再気化が
可能な圧力が限度でこれ以下に低減することはできない
。
可能な圧力が限度でこれ以下に低減することはできない
。
これを更に詳しく説明すると上記した如く原料空気中の
不純物を再生式熱交換器において除去するには該器中に
析出した不純物が浄化用のガス中に再気化する必要があ
るがそれが可能な条件はである。
不純物を再生式熱交換器において除去するには該器中に
析出した不純物が浄化用のガス中に再気化する必要があ
るがそれが可能な条件はである。
■およびＶｔ−・・・・・・−原料空気量および浄化用
ガス量（Ｎ ｍ”／ ｈ ） ＰおよびＰ’−・・・・・・・・原料空気圧力および浄
化用ガス圧力（ａｔａ ） Ｐｃおよびｐ ｃ／−・・・・・・・原料空気および浄
化用ガス温度に相当する不純物の蒸気圧（ａｔａ ）い
まＶおよびＶ′ の比がブ定の条件を考えるとＰ′は通
常大気圧に近い圧力であるから原料空気圧力Ｐを下げる
とｐｃとＰＣ′は接近し原料空気と浄化用ガスとの温度
差をより小さくする必要がある。
ガス量（Ｎ ｍ”／ ｈ ） ＰおよびＰ’−・・・・・・・・原料空気圧力および浄
化用ガス圧力（ａｔａ ） Ｐｃおよびｐ ｃ／−・・・・・・・原料空気および浄
化用ガス温度に相当する不純物の蒸気圧（ａｔａ ）い
まＶおよびＶ′ の比がブ定の条件を考えるとＰ′は通
常大気圧に近い圧力であるから原料空気圧力Ｐを下げる
とｐｃとＰＣ′は接近し原料空気と浄化用ガスとの温度
差をより小さくする必要がある。
即ち原料空気の圧力が下がると不純物を完全に再気化す
るための各温度域における原料空気と浄化用ガスとの間
に許容される最大温度差（限界温度差）は小さくなり成
る限度以下になると再生式熱交換器の伝熱面積が極めて
大きくなるので実用的ではない。
るための各温度域における原料空気と浄化用ガスとの間
に許容される最大温度差（限界温度差）は小さくなり成
る限度以下になると再生式熱交換器の伝熱面積が極めて
大きくなるので実用的ではない。
次に除去すべき不純物としては水と炭酸ガスがあるが比
較的高い温度域では水の、又低い温度域では炭酸ガスの
再気化条件が問題とされる。
較的高い温度域では水の、又低い温度域では炭酸ガスの
再気化条件が問題とされる。
第１図は水と炭酸ガスのパージ条件を原料空気温度と、
原料空気と浄化用ガスとの温度差によって示したもので
あるが、該図に示される条件によると不純物濃度をｉ
ｐｐｍまで下げるに必要な温度は水（Ａ＆Ｂ）の場合が
一７０℃、炭酸ガス（Ａ）は−１６５℃であり、その際
の限界温度差は各々３．５℃と１．８℃である。
原料空気と浄化用ガスとの温度差によって示したもので
あるが、該図に示される条件によると不純物濃度をｉ
ｐｐｍまで下げるに必要な温度は水（Ａ＆Ｂ）の場合が
一７０℃、炭酸ガス（Ａ）は−１６５℃であり、その際
の限界温度差は各々３．５℃と１．８℃である。
即ち水よりも炭酸ガスについてより小さな限界温度差が
要求されるが、このように原料空気の圧力を下げた場合
には炭酸ガスを再気化させるための限界温度差が小さく
なり再生式熱交換器における温流体と冷流体間の温度差
を小さく保つ必要があるため必要伝熱面積を大きくせね
ばならない不都合がある。
要求されるが、このように原料空気の圧力を下げた場合
には炭酸ガスを再気化させるための限界温度差が小さく
なり再生式熱交換器における温流体と冷流体間の温度差
を小さく保つ必要があるため必要伝熱面積を大きくせね
ばならない不都合がある。
従って原料空気の圧力を下げることは動力費節減の利益
を生むが上記不都合による設備費上昇を招き得策ではな
い。
を生むが上記不都合による設備費上昇を招き得策ではな
い。
本発明はこれを低温度で炭酸ガスの一部を吸着除去する
ことにより前記した小さな限界温度差の制約を解除し第
１図のＢ線に示す如く水の場合と同程度の限界温度差が
得られるようにすることによって原料空気の圧縮圧を水
の再気化が可能な限度まで下げることができるようにし
たものである。
ことにより前記した小さな限界温度差の制約を解除し第
１図のＢ線に示す如く水の場合と同程度の限界温度差が
得られるようにすることによって原料空気の圧縮圧を水
の再気化が可能な限度まで下げることができるようにし
たものである。
又これと共に複清潔塔上部塔の液体酸素を蒸化するため
に必要な窒素圧力（通常５〜６ ａｔａ ）を下部塔よ
り分離された窒素ガスをＬＮＧの寒冷を利用することに
よって低温圧縮して得ることにより更に動力費の低減を
図ったものである。
に必要な窒素圧力（通常５〜６ ａｔａ ）を下部塔よ
り分離された窒素ガスをＬＮＧの寒冷を利用することに
よって低温圧縮して得ることにより更に動力費の低減を
図ったものである。
以下実施の一例を第２図によって説明すると、３０℃の
大気圧の原料空気１０００ ＯＮｍ”／ｈが管１より圧
縮機２に導入され、２．５ａｔａまで圧縮された後水洗
塔４において管５より導入され管６より導出する水と向
流接触により３０℃まで冷却される。
大気圧の原料空気１０００ ＯＮｍ”／ｈが管１より圧
縮機２に導入され、２．５ａｔａまで圧縮された後水洗
塔４において管５より導入され管６より導出する水と向
流接触により３０℃まで冷却される。
次いで管７より切換弁８の一方８ａを通りリパーシング
熱交換器に導入される該熱交換器は温ブロック９と冷ブ
ロック１０とに構成され、夫々互いに切換えられる通路
９ａ、９ｂと１０ａ。
熱交換器に導入される該熱交換器は温ブロック９と冷ブ
ロック１０とに構成され、夫々互いに切換えられる通路
９ａ、９ｂと１０ａ。
１０ｂ及び切換えられない独立通路９ｃと１０ｃ及び１
０ｄがあると共に９ａと１０ａが原料空気の流れる温期
であると９ｂと１０ｂには分離低温ガスが流れる冷期に
なるよう切換え使用される。
０ｄがあると共に９ａと１０ａが原料空気の流れる温期
であると９ｂと１０ｂには分離低温ガスが流れる冷期に
なるよう切換え使用される。
切換弁８ａよりリパーシング熱交換器の温ブロック９内
の通路９ａに導入された原料空気は一１３０℃まで冷却
されると共に含有水分を伝熱面に凝縮又は固化析出して
管１１に導出した後２つに分岐し、１つの流れ４０００
Ｎｍ／ｈは逆止弁１２゜管１３及び切換弁１４の一方
１４ａを経て吸着器１５に導入される。
の通路９ａに導入された原料空気は一１３０℃まで冷却
されると共に含有水分を伝熱面に凝縮又は固化析出して
管１１に導出した後２つに分岐し、１つの流れ４０００
Ｎｍ／ｈは逆止弁１２゜管１３及び切換弁１４の一方
１４ａを経て吸着器１５に導入される。
吸着器１５は互いに切換え再生して使用される複数基よ
りなり、その一方１５ａに導入された原料空気は含有す
る炭酸ガスを吸着除去されて導出し切換弁１６ａ、管１
７を経た後更に２分される。
りなり、その一方１５ａに導入された原料空気は含有す
る炭酸ガスを吸着除去されて導出し切換弁１６ａ、管１
７を経た後更に２分される。
その１つ３７００ Ｎ ｍ／ｈは一１２０℃程度である
ため弁１８より前記リバーシング熱交換器冷ブロック１
０の通路１０ｄに導入されて一１７８℃まで冷却された
後管１９より管２０に流れ、再生式熱交換器のヒートバ
ランスを保つために分岐した残り３０ＯＮｍ／ｈは弁２
１を経て管２０で合流する。
ため弁１８より前記リバーシング熱交換器冷ブロック１
０の通路１０ｄに導入されて一１７８℃まで冷却された
後管１９より管２０に流れ、再生式熱交換器のヒートバ
ランスを保つために分岐した残り３０ＯＮｍ／ｈは弁２
１を経て管２０で合流する。
管１１ａで２分された残り６００ＯＮｍ／ｈの原料空気
は冷ブロック１００通路１０ａを流れて１８０℃まで冷
却されると共に含有炭酸ガスを固化析出せしめた後管２
２ａ、逆止弁２３ａ、管２４、弁２５を経て前記管２０
を流れる原料空気と合流し１０００ ＯＮｍ／ｈとなっ
て管２６より下部塔２７に導入される。
は冷ブロック１００通路１０ａを流れて１８０℃まで冷
却されると共に含有炭酸ガスを固化析出せしめた後管２
２ａ、逆止弁２３ａ、管２４、弁２５を経て前記管２０
を流れる原料空気と合流し１０００ ＯＮｍ／ｈとなっ
て管２６より下部塔２７に導入される。
下部塔２７に導入された原料空気は清潔作用によりその
頂部より窒素ガス１０５００ Ｎｍ”／ｈが管２８を介
して取出され、これは熱交換器２９で一１５２℃に加温
された後管３０を経て圧縮機３１に導入され２．２ａｔ
ａより６ ａｔａまで圧縮される。
頂部より窒素ガス１０５００ Ｎｍ”／ｈが管２８を介
して取出され、これは熱交換器２９で一１５２℃に加温
された後管３０を経て圧縮機３１に導入され２．２ａｔ
ａより６ ａｔａまで圧縮される。
次いで管３２より熱交換器３３に導入され、管３４より
導入されて管３５より導出するＬＮＧによって一１５０
℃まで冷却された後前記熱交換器２９に導入される。
導入されて管３５より導出するＬＮＧによって一１５０
℃まで冷却された後前記熱交換器２９に導入される。
熱交換器２９においては、下部塔２７よりの分離窒素と
熱交換して一１７７℃まで冷却されて一部液化状態とな
り管３１を介して中圧窒素室３８に５．８ａｔａの圧力
で導入され凝縮器３９において液体酸素により冷却され
て液化する。
熱交換して一１７７℃まで冷却されて一部液化状態とな
り管３１を介して中圧窒素室３８に５．８ａｔａの圧力
で導入され凝縮器３９において液体酸素により冷却され
て液化する。
液化された窒素は管４０より導出された後２分し、この
うち５５０ＯＮｍ’／ｈは弁４１より下部塔２７に還流
液として導入され、残りの５０００ Ｎｒｒｔ／ ｈは
管４２より過冷器４３に至り１８４℃まで冷却された後
、弁４４で膨張して管４５より上部塔４６の頂部へ還流
液として導入される。
うち５５０ＯＮｍ’／ｈは弁４１より下部塔２７に還流
液として導入され、残りの５０００ Ｎｒｒｔ／ ｈは
管４２より過冷器４３に至り１８４℃まで冷却された後
、弁４４で膨張して管４５より上部塔４６の頂部へ還流
液として導入される。
前記下部塔２７における清潔によりその下部に溜った酸
素リッチの液体空気５０００ Ｎ ｍ／ｈは管４７より
取出され弁４８において膨張した後、管４９より上部塔
４６の中間段に導入される。
素リッチの液体空気５０００ Ｎ ｍ／ｈは管４７より
取出され弁４８において膨張した後、管４９より上部塔
４６の中間段に導入される。
上部塔４６は圧力］、、 ３ ａｔａで清潔が行なわれ
、頂部に窒素が下部に酸素が分離されるが管５０より取
出された圧力１．２ａｔａ１−１９３℃の窒素ガス８０
０ＯＮｍ”／ｈは過冷器４３に至り上部塔４６の還流液
を過冷却して一１８０℃まで加温された後管５１より逆
止弁２３ｂ、管２２ｂを経てリバ・−シング熱交換器の
冷ブロック１０内通路１０ｂに導入される。
、頂部に窒素が下部に酸素が分離されるが管５０より取
出された圧力１．２ａｔａ１−１９３℃の窒素ガス８０
０ＯＮｍ”／ｈは過冷器４３に至り上部塔４６の還流液
を過冷却して一１８０℃まで加温された後管５１より逆
止弁２３ｂ、管２２ｂを経てリバ・−シング熱交換器の
冷ブロック１０内通路１０ｂに導入される。
冷ブロック１００通路１０ｂは前周期に原料空気が流れ
、その伝熱面に炭酸ガスが析出固化しており、通路１０
ｂを流れる低温窒素ガスはこの炭酸ガスを同伴すると共
に一１３４℃まで加温されて管１１ｂより導出し、次い
で温ブロック９０通路９ｂに導入される。
、その伝熱面に炭酸ガスが析出固化しており、通路１０
ｂを流れる低温窒素ガスはこの炭酸ガスを同伴すると共
に一１３４℃まで加温されて管１１ｂより導出し、次い
で温ブロック９０通路９ｂに導入される。
温ブロック９の通路９ｂでは前周期に固化析出した水を
気化同伴し乍ら流れ２７℃まで加温された後、切換弁５
２ｂ、管５３より取出される。
気化同伴し乍ら流れ２７℃まで加温された後、切換弁５
２ｂ、管５３より取出される。
次に上部塔４６下部に分離され管５４より導出された２
００ ＯＮｍ’／ｈの酸素ガスがリバーシング熱交換
器の冷ブロック１０内の通路１０ｃを流れて一１３４℃
まで加温された後管１１ｃより温ブロック９０通路９ｃ
を流れる。
００ ＯＮｍ’／ｈの酸素ガスがリバーシング熱交換
器の冷ブロック１０内の通路１０ｃを流れて一１３４℃
まで加温された後管１１ｃより温ブロック９０通路９ｃ
を流れる。
通路９ｃを流れた酸素ガスは２７℃まで加温されて管５
５より採取される。
５より採取される。
本発明は、以上の如く蓄冷器又はリパーシング熱交換器
等再生式熱交換器における炭酸ガスの再気化限界温度差
を原料空気の一部を低温吸着器に流して大きくすること
により、再生式熱交換器の伝熱面積を極端に大きくせず
に原料空気圧力を下げることができる。
等再生式熱交換器における炭酸ガスの再気化限界温度差
を原料空気の一部を低温吸着器に流して大きくすること
により、再生式熱交換器の伝熱面積を極端に大きくせず
に原料空気圧力を下げることができる。
これはＬＮＧの寒冷を有効に利用した窒素の低温圧縮を
図ることによる電力消費節減と相まって空気分離に必要
な電力消費量の大巾な低減化をもたらす。
図ることによる電力消費節減と相まって空気分離に必要
な電力消費量の大巾な低減化をもたらす。
次表は通常の全低圧空気分離方法と本発明方法との電力
消費量を比較したもので約２４％の節減化が期待できる
。
消費量を比較したもので約２４％の節減化が期待できる
。
なお、以上の実施例においてはりパージング熱交換器を
使用した場合について説明したが、これは蓄冷器を用い
た場合も同様である。
使用した場合について説明したが、これは蓄冷器を用い
た場合も同様である。
又低温吸着器へ流す原料空気量を全空気量の３０％とし
たが、これに限らず可変であり、適宜設定し得ることは
説明する迄もない。
たが、これに限らず可変であり、適宜設定し得ることは
説明する迄もない。
第１図は水と炭酸ガスのパージ条件を原料空気温度と、
原料空気と浄化用ガスとの温度差によって示した線図、
第２図は本発明方法の一実施例を示す系統図である。 １は圧縮機、４は水洗塔、８は切替弁、９はすパージン
グ熱交換器の温ブロック、１０は同じ＜冷ブロック、１
４は切替弁、１５は吸着器、１６は切替弁、２１は下部
塔、２９．３３は熱交換器、３８は中圧窒素室、 である。 ４３は適冷器、 ４６は上部塔
原料空気と浄化用ガスとの温度差によって示した線図、
第２図は本発明方法の一実施例を示す系統図である。 １は圧縮機、４は水洗塔、８は切替弁、９はすパージン
グ熱交換器の温ブロック、１０は同じ＜冷ブロック、１
４は切替弁、１５は吸着器、１６は切替弁、２１は下部
塔、２９．３３は熱交換器、３８は中圧窒素室、 である。 ４３は適冷器、 ４６は上部塔
Claims (1)
- １ 圧縮した原料空気を再生式熱交換器において冷却し
、且つ含有不純物を除去した後清潔する空気の液化分離
方法において、空気を前記再生式熱交換器において含有
水分を除去できる圧力まで圧縮した後該器の湿部に導入
し炭酸ガスの析出点よりも高い温度まで冷却して水分を
除去する工程、該工程を経た原料空気を分岐し一部を低
温吸着器により又残部を再生式熱交換器の冷部の一通路
に導入して炭酸ガスを除去すると共に低温吸着器を導出
した原料空気を更に分岐し一部を再生式熱交換器の冷部
の他の通路に導入して冷却する工程、前工程において清
浄化した原料空気を合流せしめて下部塔に供給し予備清
潔せしめ、得られた分離窒素ガスを昇圧窒素ガスと熱交
換せしめた後低温圧縮して昇圧し、次いで他の冷媒によ
り冷却し、且つ前記分離窒素ガスにより冷却して上部塔
の凝縮部へ導入する工程、該凝縮部に導入された窒素ガ
スを液体酸素の加熱源とし、自身は液化した抜弁を介し
て前記下部塔及び上部塔へ還流液として送入すると共に
下部塔より上部塔へ供給された液体空気を清潔する工程
からなることを特徴とする空気の液化分離方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13114575A JPS5844190B2 (ja) | 1975-10-31 | 1975-10-31 | クウキノ エキカブンリホウホウ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13114575A JPS5844190B2 (ja) | 1975-10-31 | 1975-10-31 | クウキノ エキカブンリホウホウ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5254679A JPS5254679A (en) | 1977-05-04 |
| JPS5844190B2 true JPS5844190B2 (ja) | 1983-10-01 |
Family
ID=15051042
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13114575A Expired JPS5844190B2 (ja) | 1975-10-31 | 1975-10-31 | クウキノ エキカブンリホウホウ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5844190B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0346592U (ja) * | 1989-09-14 | 1991-04-30 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58150788A (ja) * | 1982-03-03 | 1983-09-07 | 日本酸素株式会社 | 空気利用装置の水、炭酸ガスの分離除去方法 |
| JPS5962241U (ja) * | 1982-10-19 | 1984-04-24 | ヤンマー農機株式会社 | コンバインのエンジン部における騒音防止装置 |
| JPS59202381A (ja) * | 1983-04-30 | 1984-11-16 | 大同酸素株式会社 | アルゴン回収方法 |
| JPS59202380A (ja) * | 1983-04-30 | 1984-11-16 | 大同酸素株式会社 | アルゴン回収方法 |
-
1975
- 1975-10-31 JP JP13114575A patent/JPS5844190B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0346592U (ja) * | 1989-09-14 | 1991-04-30 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5254679A (en) | 1977-05-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100192874B1 (ko) | 공기 분리 | |
| US2337474A (en) | Process of and apparatus for separating gas mixtures | |
| KR920021441A (ko) | 저온 흡착에 의해 아르곤을 정제하는 방법 | |
| JPH0447234B2 (ja) | ||
| US10197328B2 (en) | Method and apparatus for purifying a carbon dioxide-rich mixture at a low temperature | |
| JPS6391475A (ja) | アルゴンと窒素の併産方法 | |
| JP7451532B2 (ja) | 極低温蒸留により空気を分離する装置及び方法 | |
| JP3842526B2 (ja) | 凝縮を使用するｐｆｃの回収 | |
| KR100902911B1 (ko) | 폐헬륨가스 농축정제장치 | |
| EP3671087A1 (en) | A method and apparatus for eliminating heat bumps following regeneration of adsorbers in an air separation unit | |
| JPS5844190B2 (ja) | クウキノ エキカブンリホウホウ | |
| JP2585955B2 (ja) | 空気分離装置 | |
| JPH0789012B2 (ja) | 一酸化炭素分離精製装置 | |
| US2802349A (en) | Removing impurities from a gas liquefaction system with aid of extraneous gas stream | |
| US3039274A (en) | Process and apparatus for purifying and separating compressed gas mixtures | |
| JPH08291967A (ja) | 空気分離方法およびそれに用いる装置 | |
| US6637240B1 (en) | Nitrogen generation process | |
| JPH10267529A (ja) | 極低温精留再生器系 | |
| EP3851179A1 (en) | Method and apparatus for separating a synthesis gas by cryogenic distillation | |
| US5787730A (en) | Thermal swing helium purifier and process | |
| JPH0942831A (ja) | 高純度窒素ガス製造装置 | |
| JPS59164874A (ja) | 窒素ガス製造装置 | |
| JP2997939B2 (ja) | 低温貯槽内の蒸発ガスの回収利用方法 | |
| JPH08296961A (ja) | 空気分離方法およびそれに用いる装置 | |
| US3119676A (en) | Process and apparatus for purifying and separating compressed gas mixtures |