JPS5841688A - チタンクラツド鋼板の製造方法 - Google Patents
チタンクラツド鋼板の製造方法Info
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- JPS5841688A JPS5841688A JP13984581A JP13984581A JPS5841688A JP S5841688 A JPS5841688 A JP S5841688A JP 13984581 A JP13984581 A JP 13984581A JP 13984581 A JP13984581 A JP 13984581A JP S5841688 A JPS5841688 A JP S5841688A
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- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
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- B23K35/001—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces
- B23K35/005—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces at least one of the workpieces being of a refractory metal
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/22—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating taking account of the properties of the materials to be welded
- B23K20/227—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating taking account of the properties of the materials to be welded with ferrous layer
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B23K35/001—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces
- B23K35/004—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces at least one of the workpieces being of a metal of the iron group
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Pressure Welding/Diffusion-Bonding (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明はチタンクラッド鋼板の製造方法に関し、特に
熱間圧延後更にｄ熱間圧延後の高温における熱処理後も
優れた接合強度と曲げ加工性を有するチタンクラッド鋼
板の製造方法に関するものである。
熱間圧延後更にｄ熱間圧延後の高温における熱処理後も
優れた接合強度と曲げ加工性を有するチタンクラッド鋼
板の製造方法に関するものである。
近年、チタンクラッド鋼板の製造方法として、従来の爆
発圧着法に加えてロール圧着法、拡散溶接法などの研究
が進められているが、例えばロール圧着法では熱間圧延
の際に脆弱な金属間化合物を生成して良好な接合強度が
得られず、捷だ、拡散溶接法でも例えば化学成分を改質
し／こ母材を用いたり、中間媒接材を挿入して行う方法
が提案されているが、面積的にも小さく工業的に採用さ
れ〜る迄には至っていない。
発圧着法に加えてロール圧着法、拡散溶接法などの研究
が進められているが、例えばロール圧着法では熱間圧延
の際に脆弱な金属間化合物を生成して良好な接合強度が
得られず、捷だ、拡散溶接法でも例えば化学成分を改質
し／こ母材を用いたり、中間媒接材を挿入して行う方法
が提案されているが、面積的にも小さく工業的に採用さ
れ〜る迄には至っていない。
従って、爆発圧着法によるチタンクラッド鋼板のみが化
学装置材料として多用されている。
学装置材料として多用されている。
ｌ−かし、この爆発圧着法によるチタンクラッド鋼板も
ｆ９１１えば、二［業的に製造されているチタン板は１
１」が約１．５ｍ以下であり、これ以上のものは市販さ
れていない。また、母材が薄板の場合にＶｌ：爆発圧着
後に生じる歪や母材の伸びの低下などからくる制限もあ
る。更には、設備能力や公害音などからくる爆薬量の制
限もあシ、面積の犬きユチタンクラツド鋼板については
市場の要求に応えることができなかった。
ｆ９１１えば、二［業的に製造されているチタン板は１
１」が約１．５ｍ以下であり、これ以上のものは市販さ
れていない。また、母材が薄板の場合にＶｌ：爆発圧着
後に生じる歪や母材の伸びの低下などからくる制限もあ
る。更には、設備能力や公害音などからくる爆薬量の制
限もあシ、面積の犬きユチタンクラツド鋼板については
市場の要求に応えることができなかった。
この改善のために、該チタンクラッド鋼板を熱間圧延し
て広Ｉ１１かつ長尺のチタンクラッド鋼板をイ（Ｉる方
法が試みられているが、末だ工業的に実施される迄に至
っていない。
て広Ｉ１１かつ長尺のチタンクラッド鋼板をイ（Ｉる方
法が試みられているが、末だ工業的に実施される迄に至
っていない。
例えば、特公昭４８−４８２号公報では脆弱な金属間化
合物と完全接合部領域を限定１〜だチタンクラッド鋼板
を、約４７５〜９００℃で熱間圧延することにより、接
合強度の優れた爆着圧延クラツド鋼板を得る方法が開示
されている。
合物と完全接合部領域を限定１〜だチタンクラッド鋼板
を、約４７５〜９００℃で熱間圧延することにより、接
合強度の優れた爆着圧延クラツド鋼板を得る方法が開示
されている。
ところが、この方法では通常の鋼板の圧延温度に較べて
低い温度である為に、接合強度の劣化はある程度おさえ
ることができても、過度の加工硬化により、母料の曲げ
加工性の低下が著しいことがある。このようなＩＥＪ
４＝Ａ特性の改善を計るために熱処理を施すと、チタン
と鋼との接合力の低下が著しく、剪断強度がチタンクラ
ッド鋼板のＪＩＳ規格値である１４”／２以下となＪ る場合がある。これは熱処理を施すことに」：ってチタ
ン鋼が互に相互拡散し硬くて脆い金属間化合物を生成す
るために接合力が低下するものである。
低い温度である為に、接合強度の劣化はある程度おさえ
ることができても、過度の加工硬化により、母料の曲げ
加工性の低下が著しいことがある。このようなＩＥＪ
４＝Ａ特性の改善を計るために熱処理を施すと、チタン
と鋼との接合力の低下が著しく、剪断強度がチタンクラ
ッド鋼板のＪＩＳ規格値である１４”／２以下となＪ る場合がある。これは熱処理を施すことに」：ってチタ
ン鋼が互に相互拡散し硬くて脆い金属間化合物を生成す
るために接合力が低下するものである。
これらの欠点を改善する方法として、チタンと鋼との間
に媒接材を介在させて、チタンと鋼との相互拡散を阻止
する方法が提案されている。
に媒接材を介在させて、チタンと鋼との相互拡散を阻止
する方法が提案されている。
媒接旧を挿入した多層チタンクラッド鋼板の製造方法と
しては、前記拡散溶接のほか、ロール圧着、溶射法、メ
ッキ法などがあるが、熱間用延時の接合力の低下を考慮
すれば、爆発圧着により多層クラッドとするのが最も好
ましい。
しては、前記拡散溶接のほか、ロール圧着、溶射法、メ
ッキ法などがあるが、熱間用延時の接合力の低下を考慮
すれば、爆発圧着により多層クラッドとするのが最も好
ましい。
この媒接４４層の介在は、厚肉だと溶接施工を要するク
ラツド鋼板では新たな不都合を惹起する恐れがあるほか
、これら媒接利は一般に高級金属の中から選ばれるので
、その使用量は出来るだけ少なくしなければ工業価値を
有しなくなり、必要最小限の厚さにおさえるべきである
。
ラツド鋼板では新たな不都合を惹起する恐れがあるほか
、これら媒接利は一般に高級金属の中から選ばれるので
、その使用量は出来るだけ少なくしなければ工業価値を
有しなくなり、必要最小限の厚さにおさえるべきである
。
′」−た、拡散を防止するに必要な媒接材層の厚さは数
μないし数十／ｊあれば充分である。
μないし数十／ｊあれば充分である。
しかし、通常の爆発圧着法では媒接材厚さを１胴以下に
することは困離であり、仮に１６厚さの媒接４４を用い
たとしても１０〜１００倍の圧延が必要となり、それで
は熱間圧延後のクラッド鋼全厚さに対する圧延前クラッ
ド鋼の全厚さは１０〜１００倍の厚さが必要となり、実
質的１でそのようなりラッド鋼を造ることは工業的に採
用できない。
することは困離であり、仮に１６厚さの媒接４４を用い
たとしても１０〜１００倍の圧延が必要となり、それで
は熱間圧延後のクラッド鋼全厚さに対する圧延前クラッ
ド鋼の全厚さは１０〜１００倍の厚さが必要となり、実
質的１でそのようなりラッド鋼を造ることは工業的に採
用できない。
かかる欠点を改善するため、本出願人が先に出願した特
願昭５４−１２８０４７号で実に優れた方法が発明され
た。
願昭５４−１２８０４７号で実に優れた方法が発明され
た。
すなわち、この発明では、先ず相互拡散を防止するに有
効なニッケルモリブデン、白金、金。
効なニッケルモリブデン、白金、金。
銀などの媒接材金属と鋼とを爆発圧着し、このクラツド
鋼板を熱間圧延法などで、媒接材として最小必要限の肉
厚まで圧延し、次にこの爆着圧延クラツド鋼板を合材と
母材鋼の間に中間媒接材として介層させ、従来公知の爆
発圧着法により爆発圧着したのち、更にこれを圧延する
ことにより、薄層の媒接拐を介層したクラツド鋼板を得
ようとするものである。
鋼板を熱間圧延法などで、媒接材として最小必要限の肉
厚まで圧延し、次にこの爆着圧延クラツド鋼板を合材と
母材鋼の間に中間媒接材として介層させ、従来公知の爆
発圧着法により爆発圧着したのち、更にこれを圧延する
ことにより、薄層の媒接拐を介層したクラツド鋼板を得
ようとするものである。
ところが、チタンクラッド鋼板に限っては、この特願昭
５４−１２８０４７号の方法を適用しても、尚かつ熱間
圧延後の接合強度が充分でなく、更には、その後の熱処
理によって接合強度が更に低下すると云う事実が、その
後の実験で明らかになった。
５４−１２８０４７号の方法を適用しても、尚かつ熱間
圧延後の接合強度が充分でなく、更には、その後の熱処
理によって接合強度が更に低下すると云う事実が、その
後の実験で明らかになった。
すなわち、前記媒接材であるニッケル、モリブデン、白
金、金、銀などの媒接材金属は、熱間圧延後においても
母材鋼との接合性能は優れているが、合材チタンとの熱
間圧延後の接合性能が充分で々いことが判明した。
金、金、銀などの媒接材金属は、熱間圧延後においても
母材鋼との接合性能は優れているが、合材チタンとの熱
間圧延後の接合性能が充分で々いことが判明した。
本発明者は、との爆着圧延法によるチタンクラッド鋼板
の欠点を改善するため種々の実験検ホ１を行なった結果
、ついに本発明をなすに至った。
の欠点を改善するため種々の実験検ホ１を行なった結果
、ついに本発明をなすに至った。
すなわち、本発明はチタンと鋼との間に、ニオブ、ニオ
ブ合金、タンタル、タンタル合金のうちの１つを中間媒
接材として介在せしめてクラツド鋼板を製造し、このク
ラツド鋼板をさらに１１材鋼と合材チタンとの間に挾ん
で接合し、ついで熱間圧延することを特徴とするチタン
クラッド鋼板の製造方法である。
ブ合金、タンタル、タンタル合金のうちの１つを中間媒
接材として介在せしめてクラツド鋼板を製造し、このク
ラツド鋼板をさらに１１材鋼と合材チタンとの間に挾ん
で接合し、ついで熱間圧延することを特徴とするチタン
クラッド鋼板の製造方法である。
以下、本発明の方法を図面によって詳細に説明する。
第１図ないし第６図は本発明の工程順にしたがった説明
図で、第１図中、■はチタン板、２は中間媒接材、３は
鋼板である。中間層１ｇ ４Ａ’ ２は、チタン板１と
鋼板３との間で脆弱な金属間化合物を生成せず、展延性
の優れた金属であることが要求され、研究の結果、工業
用純ニオブ。
図で、第１図中、■はチタン板、２は中間媒接材、３は
鋼板である。中間層１ｇ ４Ａ’ ２は、チタン板１と
鋼板３との間で脆弱な金属間化合物を生成せず、展延性
の優れた金属であることが要求され、研究の結果、工業
用純ニオブ。
Ｎｂ −Ｉ Ｚｒ 、 Ｎ−Ｔｉなどのニオブ合金ある
いは工業用純タンタル＋ Ｔａ −Ｎｂ ＋ Ｔａ −
Ｔｉなどのタンタル合金が最適であることが判った。
いは工業用純タンタル＋ Ｔａ −Ｎｂ ＋ Ｔａ −
Ｔｉなどのタンタル合金が最適であることが判った。
チタン板１．中間媒接旧２．鋼板３は従来公知の爆発圧
着法によりＪｉ合され、第２図に示す如く三層クラツド
鋼４とされる。この際の爆発圧着方法としては、１ず鋼
板３と中間媒接旧２とを爆発圧着し、ついで中間媒接材
２の面に、チタン板ｌを爆発圧着する方法と、三層を同
時に爆発圧着する方法があるが、前者の場合には最初の
爆着の際に中間媒接４ｉｔ ２の表面に肌荒れを生じ、
又ニオブやタンタルは表面が活性し−やすい金属である
から酸化し易く、この酸化皮膜を除去するために表面研
磨が必要となり、高価な材料を損失する。これにくらべ
、後者の三層同時爆着法は、中間媒接材２がチタン板１
と鋼板３との間に圧接と同時に介層されるため、活性し
やすい金属でも大気に触れることが々いため酸化せず、
研磨の必要がない。また肌荒れや月利損失がな２効率が
良い。
着法によりＪｉ合され、第２図に示す如く三層クラツド
鋼４とされる。この際の爆発圧着方法としては、１ず鋼
板３と中間媒接旧２とを爆発圧着し、ついで中間媒接材
２の面に、チタン板ｌを爆発圧着する方法と、三層を同
時に爆発圧着する方法があるが、前者の場合には最初の
爆着の際に中間媒接４ｉｔ ２の表面に肌荒れを生じ、
又ニオブやタンタルは表面が活性し−やすい金属である
から酸化し易く、この酸化皮膜を除去するために表面研
磨が必要となり、高価な材料を損失する。これにくらべ
、後者の三層同時爆着法は、中間媒接材２がチタン板１
と鋼板３との間に圧接と同時に介層されるため、活性し
やすい金属でも大気に触れることが々いため酸化せず、
研磨の必要がない。また肌荒れや月利損失がな２効率が
良い。
この三層クラツド鋼を熱間圧延することにより、第８図
に示す如く三層はそれぞれ１’ 、 ２’ 。
に示す如く三層はそれぞれ１’ 、 ２’ 。
３′と圧延され、薄板三層クラツド鋼板５を得る。
この際の熱間圧延の圧下量は圧延温度、圧延時間々どの
圧延条件により差異はあるが板厚が、’／１．２〜１１
５ｏになる範囲で圧下するのが好ましい。
圧延条件により差異はあるが板厚が、’／１．２〜１１
５ｏになる範囲で圧下するのが好ましい。
丑だ圧延後に適当な熱処理を施しても良い。
このようにして得られた薄板三層クラツド鋼板５自体を
中間層とし、第４図に示すように、合４Ａチタン６と母
材鋼７との間に介挿し、従来公知の接合方法、例えば爆
発圧着法や拡散溶接法、ロール圧着法などにより、薄板
三層クラツド鋼板５のチタン板１′と合材チタン６およ
び鋼板Ｗと母材鋼７とがそれぞれ接合される。
中間層とし、第４図に示すように、合４Ａチタン６と母
材鋼７との間に介挿し、従来公知の接合方法、例えば爆
発圧着法や拡散溶接法、ロール圧着法などにより、薄板
三層クラツド鋼板５のチタン板１′と合材チタン６およ
び鋼板Ｗと母材鋼７とがそれぞれ接合される。
ここで本発明に用いられるチタン材は、工業用純チタン
、Ｔｉ−α５ Ｐｄ ｆｔどのチタン合金板であり、鋼
材はＪＩＳに規定されている８８月。
、Ｔｉ−α５ Ｐｄ ｆｔどのチタン合金板であり、鋼
材はＪＩＳに規定されている８８月。
ＳＢ材、ＳＭ材、５ＵＳｉ、Ｊおよびこれらに類似した
ものである。
ものである。
上記の接合の場合も、Ｊυ材銅鋼７薄板三層クラツド鋼
板５を接合し、さらにその上に合（１チタン６を接合す
る方法もあるが、三者を同時に接合する方が効率が良い
。第５１＜ ｉＪ：接合後のクラツド鋼８の状態を示す
。
板５を接合し、さらにその上に合（１チタン６を接合す
る方法もあるが、三者を同時に接合する方が効率が良い
。第５１＜ ｉＪ：接合後のクラツド鋼８の状態を示す
。
機の圧下能力により、クラツド鋼８を板厚が約１／１．
２〜１１５ｏになる範囲で熱間圧延し、第６図に示すよ
うに、各層の板厚をそれぞれ変える（’＋２．８，５，
６．７）。
２〜１１５ｏになる範囲で熱間圧延し、第６図に示すよ
うに、各層の板厚をそれぞれ変える（’＋２．８，５，
６．７）。
本発明における熱間圧延温度は、前記特公昭４８−４８
２号公報にも示されているが、８８０℃以上の温度に加
熱すると、チタンの結晶組織が稠密六方系から体心立方
系へ変態を起こし、結晶粒が粗大化する。さらに、Ｎ２
、 Ｔｉ２ 、０２などのガスを吸収し、チタン自体
の物性が低下する。
２号公報にも示されているが、８８０℃以上の温度に加
熱すると、チタンの結晶組織が稠密六方系から体心立方
系へ変態を起こし、結晶粒が粗大化する。さらに、Ｎ２
、 Ｔｉ２ 、０２などのガスを吸収し、チタン自体
の物性が低下する。
したがうて熱間圧延は４７５〜９００℃好ましくは６５
０〜８７０℃の温度範囲で行なうことが９ノ斗しい。圧
延終了温度が低温で圧延された場合は、Ｉυ、４：Ａ鋼
の伸びや絞り等が低くなることがあり、この場合には必
要に応じて熱処理を施し、母材鋼の特性を回復すること
ができる。
０〜８７０℃の温度範囲で行なうことが９ノ斗しい。圧
延終了温度が低温で圧延された場合は、Ｉυ、４：Ａ鋼
の伸びや絞り等が低くなることがあり、この場合には必
要に応じて熱処理を施し、母材鋼の特性を回復すること
ができる。
このように本発明で熱間圧延する場合、加熱及び圧延を
数回繰り返し実施することも可能であり、さらに中間燃
鈍を施すことも母材鋼の機械的性質の低下防止に効果的
である。また、クラツド鋼板９を圧延する際に、合材チ
タン６゜薄板三層クラッド鋼板５１母材鋼７を圧延によ
り接合しながら所定の板厚に仕上げる事も可能であり、
薄板三層クラツド鋼板５と母材鋼７をロール圧接法によ
り接合し、さらに他の接合法で合材チタン６を接合する
ことも可能である。
数回繰り返し実施することも可能であり、さらに中間燃
鈍を施すことも母材鋼の機械的性質の低下防止に効果的
である。また、クラツド鋼板９を圧延する際に、合材チ
タン６゜薄板三層クラッド鋼板５１母材鋼７を圧延によ
り接合しながら所定の板厚に仕上げる事も可能であり、
薄板三層クラツド鋼板５と母材鋼７をロール圧接法によ
り接合し、さらに他の接合法で合材チタン６を接合する
ことも可能である。
圧延によって、クラツド鋼板９における中間媒接月２の
板厚を数μ〜数十μにコントロールするためには、第１
図におけるチタン板１．鋼板３の板厚並びに第３図にお
ける薄板三層クラツド鋼板５に圧延するときの圧下司お
、１：び第５図から第６図への圧下ｌけを充分考慮する
必要がある。
板厚を数μ〜数十μにコントロールするためには、第１
図におけるチタン板１．鋼板３の板厚並びに第３図にお
ける薄板三層クラツド鋼板５に圧延するときの圧下司お
、１：び第５図から第６図への圧下ｌけを充分考慮する
必要がある。
第６図における圧延」二りの１寸の状態で１］１工断試
験を行なったところ、ＪＩＳで規定されているチタンク
ラッド板の規格値（＋ ４１＜９／ｘ以」勺を充分満足
する値であった。−！、／こ、このチタンクラッド鋼板
をさらに６２５℃ｘ １．５１１ｒ熱処理して剪断試験
を行なった結果、やはり前記ＪＩＳ規格値以上の接合力
が確認され、引張試験および曲げ試験の結果から強い接
合力と曲げ加工性の優れたチタンクラッド鋼板であるこ
とが立証された。
験を行なったところ、ＪＩＳで規定されているチタンク
ラッド板の規格値（＋ ４１＜９／ｘ以」勺を充分満足
する値であった。−！、／こ、このチタンクラッド鋼板
をさらに６２５℃ｘ １．５１１ｒ熱処理して剪断試験
を行なった結果、やはり前記ＪＩＳ規格値以上の接合力
が確認され、引張試験および曲げ試験の結果から強い接
合力と曲げ加工性の優れたチタンクラッド鋼板であるこ
とが立証された。
したがって、不発ＩＩＪの完成により、熱間圧延後にお
いても、さらにｄ、圧延後の熱処岬後に１・・いても、
優れた接合強度と曲げ力１ピ［性を有するチタンクラッ
ド鋼板の製造方法が確立されるに至った。
いても、さらにｄ、圧延後の熱処岬後に１・・いても、
優れた接合強度と曲げ力１ピ［性を有するチタンクラッ
ド鋼板の製造方法が確立されるに至った。
以下本発明の実施例並びに比較例について説明する。
実施例１
市ｊｖシの工業用純ニオブ板２■ｔＸ １００ｍｍ”Ｘ
２（１０１８ｍ １枚を、市販の５Ｂ４２鋼板２５．ｍ
ｍｔＸ １００１１１１１ＷＸ ２００ｍｍの表面に爆
発圧着法により接合し、さらにそのニオブ表面上に、市
販のチタン板’：’ＮｎｍｔＸ １００ａｍＷＸ ２０
０ ｇ”１枚を爆発１１：着法により接合することによ
り（５＋２＋２５）１ｎｍ” Ｘ ’１．００ｎｎＸ’
Ｘ ２００１１１１１１”の三層クラツド鋼１枚・を
作成した。との三層クラツド鋼を８５０℃１時間加熱し
た後、板厚が−となるように圧延し、（１＋０．４ ＋
５ ）ｍ註Ｘ ２００ｍｍＷＸ ５００１ｎｍ”の、薄
板三層クラツド鋼板を作成した。
２（１０１８ｍ １枚を、市販の５Ｂ４２鋼板２５．ｍ
ｍｔＸ １００１１１１１ＷＸ ２００ｍｍの表面に爆
発圧着法により接合し、さらにそのニオブ表面上に、市
販のチタン板’：’ＮｎｍｔＸ １００ａｍＷＸ ２０
０ ｇ”１枚を爆発１１：着法により接合することによ
り（５＋２＋２５）１ｎｍ” Ｘ ’１．００ｎｎＸ’
Ｘ ２００１１１１１１”の三層クラツド鋼１枚・を
作成した。との三層クラツド鋼を８５０℃１時間加熱し
た後、板厚が−となるように圧延し、（１＋０．４ ＋
５ ）ｍ註Ｘ ２００ｍｍＷＸ ５００１ｎｍ”の、薄
板三層クラツド鋼板を作成した。
この薄板三層クラツド鋼板と、市販のＳ、Ｂ４２鋼板５
０ｍｍ’Ｘ ２００ｍｍＷＸ ５００ｍｍ”とを、鋼同
志が接合するように爆発圧着し、さらにそのチタン面上
に、市販のチタン板１０ｍｍ” Ｘ ２００ｍｍ”Ｘ
５００ｍｍ１″を爆発圧着により接合し、チタン／チタ
ン／ニオブ／鋼／鋼の５層クラツド鋼を作成し／ζ。
０ｍｍ’Ｘ ２００ｍｍＷＸ ５００ｍｍ”とを、鋼同
志が接合するように爆発圧着し、さらにそのチタン面上
に、市販のチタン板１０ｍｍ” Ｘ ２００ｍｍ”Ｘ
５００ｍｍ１″を爆発圧着により接合し、チタン／チタ
ン／ニオブ／鋼／鋼の５層クラツド鋼を作成し／ζ。
この５層クラツド鋼を、８５０℃１時間加熱より、（ｚ
２＋００８＋１１．０）ｍｍＸ５００ｍ＋＋ＷＸ １．
０００ ｍｍのチタンクラッド鋼板を作成した。
２＋００８＋１１．０）ｍｍＸ５００ｍ＋＋ＷＸ １．
０００ ｍｍのチタンクラッド鋼板を作成した。
このチタンクラッド鋼板の界面接合力を、剪断試験によ
シ調査した結果を表１に示す。試験結果によればＪＩＳ
で規定されているチタンクラッド板の規格値（１４’／
へ以上）を充分６１４足肩４ する接合力を示していることが確認された。
シ調査した結果を表１に示す。試験結果によればＪＩＳ
で規定されているチタンクラッド板の規格値（１４’／
へ以上）を充分６１４足肩４ する接合力を示していることが確認された。
実施例２
実施例１と同様の条件で作成し／ヒチタンクランド鋼板
を、更に６２５℃、１．５時間熱処理した後、剪断試験
により界面接合力を調査した。
を、更に６２５℃、１．５時間熱処理した後、剪断試験
により界面接合力を調査した。
表１に試験結果を併記する。本結里に」：れば、圧延後
更に熱処理を施しても、接合力の低下はわずかであり、
充分ＪＩＳに規定されたチタンクラッド板の規格値を充
分満足していることが確認された。
更に熱処理を施しても、接合力の低下はわずかであり、
充分ＪＩＳに規定されたチタンクラッド板の規格値を充
分満足していることが確認された。
比較例１
市販の工業用純ニッケル板２Ｉ＋Ｉ＋ＩＩＬ×１０１０
０１ｎ×２００ｍｍ’１枚を、市販の５Ｂ４２鋼板２５
− ＸＩ Ｑ 、ＯｍｍＷ×２００ｍｍ”の表面に爆発
圧着に、１１１）接合した。このニッケルクラッド鋼を
９００℃。
０１ｎ×２００ｍｍ’１枚を、市販の５Ｂ４２鋼板２５
− ＸＩ Ｑ 、ＯｍｍＷ×２００ｍｍ”の表面に爆発
圧着に、１１１）接合した。このニッケルクラッド鋼を
９００℃。
し、（０，４＋５）ｆＲｍｔＸ２００♂×５００１＋ｌ
Ｉ＋ＩＬの薄板クラツド板を作成した。
Ｉ＋ＩＬの薄板クラツド板を作成した。
この薄板クラツド板と市販の５Ｂ４２鋼板５０ ｇｐＢ
ＬＸ ２００ｍｍＷＸ ５００ｙｇＢ”とを、鋼同志が
接合するように爆発圧着し、さらにそのニッケル面／鋼
／鋼の４層クラツド鋼を作成した。
ＬＸ ２００ｍｍＷＸ ５００ｙｇＢ”とを、鋼同志が
接合するように爆発圧着し、さらにそのニッケル面／鋼
／鋼の４層クラツド鋼を作成した。
この４層クラツド鋼を、８５０℃、１時間加口、チタン
／ニッケル界面において、その面積の％が剥飾していた
。接合していた％の部分から１〕ｒｇ断試験片を採取し
、接合力の調査を実施しだ結果を表１に併記する。但し
、作成した剪断試験片３ケのうち１ケは、試験片加工中
に剥離し試験を行なうことができなかった。残り２ケの
剪断値もＪＩＳに規定された規格値以下であった。
／ニッケル界面において、その面積の％が剥飾していた
。接合していた％の部分から１〕ｒｇ断試験片を採取し
、接合力の調査を実施しだ結果を表１に併記する。但し
、作成した剪断試験片３ケのうち１ケは、試験片加工中
に剥離し試験を行なうことができなかった。残り２ケの
剪断値もＪＩＳに規定された規格値以下であった。
表 １ 剪断試験結果
第１図ないし、第６図は本発明の７に程にしたがった説
明図である。 ■、１′・・・チタン板 ２．２′・・・中間媒接材３
、「・・・鋼 板 ４・・・三層クラツド鋼５、び・
・・肱板三層クラッド鋼板 ６．６′・・・合材チタン ７，１・・・ＩＪ月銅鋼８
・・クラツド鋼 ９・・・クラッド鋼板特許出願人
旭化成工業株式会社 代理人弁理士 小 松 秀 １７７ 第 １ 図 第 ２ 図簗４図
第５図 ４４１− 第 ３ 図 ｒ−一人一一） ｌ’ ２／ ３／ ）゛）１ １、ｌ ／ 第 ６ｔ１！！１
明図である。 ■、１′・・・チタン板 ２．２′・・・中間媒接材３
、「・・・鋼 板 ４・・・三層クラツド鋼５、び・
・・肱板三層クラッド鋼板 ６．６′・・・合材チタン ７，１・・・ＩＪ月銅鋼８
・・クラツド鋼 ９・・・クラッド鋼板特許出願人
旭化成工業株式会社 代理人弁理士 小 松 秀 １７７ 第 １ 図 第 ２ 図簗４図
第５図 ４４１− 第 ３ 図 ｒ−一人一一） ｌ’ ２／ ３／ ）゛）１ １、ｌ ／ 第 ６ｔ１！！１
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １６ チタンと鋼との間にニオブ、ニオブ合金。 タンタル、タンタル合金のうちの１つを中間媒接材とし
て介在せしめてクラツド鋼板を製造し、このクラツド鋼
板をさらに１υ旧鋼と合材チタンとの間に挾んで１炙合
し、ついで熱間圧延することを特徴とするチタンクラッ
ド鋼板の製造方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13984581A JPS5841688A (ja) | 1981-09-07 | 1981-09-07 | チタンクラツド鋼板の製造方法 |
| EP82301077A EP0060083B1 (en) | 1981-03-05 | 1982-03-03 | Titanium clad steel plate |
| AT82301077T ATE13500T1 (de) | 1981-03-05 | 1982-03-03 | Titanplattiertes stahlblech. |
| CA000397542A CA1180856A (en) | 1981-03-05 | 1982-03-03 | Titanium clad steel plate |
| US06/354,250 US4612259A (en) | 1981-03-05 | 1982-03-03 | Titanium clad steel plate |
| DE8282301077T DE3263845D1 (en) | 1981-03-05 | 1982-03-03 | Titanium clad steel plate |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13984581A JPS5841688A (ja) | 1981-09-07 | 1981-09-07 | チタンクラツド鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5841688A true JPS5841688A (ja) | 1983-03-10 |
| JPS6350113B2 JPS6350113B2 (ja) | 1988-10-06 |
Family
ID=15254856
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13984581A Granted JPS5841688A (ja) | 1981-03-05 | 1981-09-07 | チタンクラツド鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5841688A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4765530A (en) * | 1984-12-17 | 1988-08-23 | The Dow Chemical Company | Method for forming a titanium lined electrochemical cell |
| US4964564A (en) * | 1987-08-27 | 1990-10-23 | Neal Donald F | Rotating or moving metal components and methods of manufacturing such components |
| US5226579A (en) * | 1992-02-14 | 1993-07-13 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Process for explosively bonding metals |
| EP0970648A1 (en) * | 1998-07-10 | 2000-01-12 | Clad Metals LLC | Copper core cooking griddle and method of making same |
| CN109202244A (zh) * | 2018-08-31 | 2019-01-15 | 西安理工大学 | 一种应用于电阻点焊钽Ta1和Q235钢的中间层合金及其制备方法 |
| CN111215855A (zh) * | 2020-02-20 | 2020-06-02 | 有研工程技术研究院有限公司 | 基于***焊和激光增材制造的钛/镍合金部件及制备方法 |
-
1981
- 1981-09-07 JP JP13984581A patent/JPS5841688A/ja active Granted
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4765530A (en) * | 1984-12-17 | 1988-08-23 | The Dow Chemical Company | Method for forming a titanium lined electrochemical cell |
| US4964564A (en) * | 1987-08-27 | 1990-10-23 | Neal Donald F | Rotating or moving metal components and methods of manufacturing such components |
| US5226579A (en) * | 1992-02-14 | 1993-07-13 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Process for explosively bonding metals |
| US5323955A (en) * | 1992-02-14 | 1994-06-28 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Explosively bonding metal composite |
| US5400945A (en) * | 1992-02-14 | 1995-03-28 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Process for explosively bonding metals |
| EP0970648A1 (en) * | 1998-07-10 | 2000-01-12 | Clad Metals LLC | Copper core cooking griddle and method of making same |
| US6109504A (en) * | 1998-07-10 | 2000-08-29 | Clad Metals Llc | Copper core cooking griddle and method of making same |
| CN109202244A (zh) * | 2018-08-31 | 2019-01-15 | 西安理工大学 | 一种应用于电阻点焊钽Ta1和Q235钢的中间层合金及其制备方法 |
| CN109202244B (zh) * | 2018-08-31 | 2021-04-02 | 西安理工大学 | 一种应用于电阻点焊钽Ta1和Q235钢的中间层合金及其制备方法 |
| CN111215855A (zh) * | 2020-02-20 | 2020-06-02 | 有研工程技术研究院有限公司 | 基于***焊和激光增材制造的钛/镍合金部件及制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6350113B2 (ja) | 1988-10-06 |
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