JPS583916A - Online cooler for material to be cooled - Google Patents

Online cooler for material to be cooled

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JPS583916A
JPS583916A JP10060781A JP10060781A JPS583916A JP S583916 A JPS583916 A JP S583916A JP 10060781 A JP10060781 A JP 10060781A JP 10060781 A JP10060781 A JP 10060781A JP S583916 A JPS583916 A JP S583916A
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JP
Japan
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cooling
cooled
spray
water
laminar
Prior art date
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Application number
JP10060781A
Other languages
Japanese (ja)
Inventor
Hiroshi Ishikawa
浩 石川
Hiroki Miyawaki
宮脇　廣機
Keiji Fukuda
福田　敬「じ」
Yasumitsu Onoe
尾上　泰光
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Nippon Steel Corp
Original Assignee
Nippon Steel Corp
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Publication date
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/62—Quenching devices
    • C21D1/667—Quenching devices for spray quenching

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  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)

Abstract

PURPOSE:To obtain metallic materials of good shapes by disposing dewatering rolls which block the superposing water from laminar nozzles on the inlet and outlet sides of a cooler and interposing spray nozzles between the dewatering rolls. CONSTITUTION:A member 1 to be cooled is conveyed by table rollers 2 in a cooler. Dewatering rolls 3 on an inlet side and dewatering rolls 4 on an outlet side are made freely movable vertically in vertical directions by means of driving devices not shown in figure slit laminar nozzles 5 are disposed on the top surface of the material 1 fixedly at approximately the same pitches as thoe of the rollers 2, and are used mainly for cooling the middle temp. parts on the top surface of the material to be cooled. Headers 6 for spray cooling are disposed below the pass level between the rollers 2 to supply water to spray nozzles 7. On the other hand, water is supplied from spray headers 8 for cooling high temp. parts and spray headers 10 for spraying low temp. parts which are moved respectively vertically together with the rolls 3, 4, to spray nozzles 9 and 11 respectively.

Description

【発明の詳細な説明】 る冷却装置の構成に関する。[Detailed description of the invention] The present invention relates to the configuration of a cooling device.

最近の厚板製造プロセスにおいては、合金元素の低減、
省熱処理、新鋼種の開発等を目的として、コントロール
ド圧延に圧延直後の強制冷却を組み合わせた、いわゆる
調質冷却プロセスの研究が盛んであり、すでに実用化さ
れつつある。In recent plate manufacturing processes, reduction of alloying elements,
For the purpose of heat-saving treatment and the development of new steel types, there is active research into the so-called temper cooling process, which combines controlled rolling with forced cooling immediately after rolling, and it is already being put into practical use.

このプロセスに適用される冷却設備は、厚板製造プロセ
スの特徴である多品種製造に適応する特性を持つと同時
に、圧延機直後又は熱間矯正機直後に設置するオンライ
ン冷却設備としての特性を備えたものでなければならな
い。従って冷却設備は、下記の条件を具備したものでな
ければならない。The cooling equipment applied to this process has characteristics that are compatible with the multi-product manufacturing that is a feature of the thick plate manufacturing process, and at the same time has the characteristics of online cooling equipment that is installed immediately after the rolling mill or immediately after the hot straightening machine. It must be of the same type. Therefore, the cooling equipment must meet the following conditions.

１、　適用プロセスに適応した冷却性能と制御性を持つ
こと ２　被冷却材の上下及び板方向の冷却の均一性に優れ、
冷却による板間材質のバラツキ及び鋼板形状の悪化が最
小限に押えられること３、　ラインには冷却を適用しな
い熱鋼板の通板がひん繁に行なわれるので、その場合は
退避、バイパス又は他の方法によって冷却装置が保護で
きること ４、工場の最重要ラインに設置されるので故障が少なく
、かつ、保守性の優れた設備であること 上記条件を具備した設備としては、例えばローラークエ
ンチタイプの冷却設備の適用が考えられ、一部実施され
ているところもあるが、このタイプの冷却設備は、上記
条件の３及び４項に難点があり、これを改善するために
は大巾な投資コストの増加が伴なう。1. It has cooling performance and controllability suitable for the applied process. 2. It has excellent cooling uniformity in the upper and lower direction of the material to be cooled and in the direction of the plate.
Variations in material quality between plates and deterioration of steel plate shape due to cooling can be kept to a minimum. 3. Hot steel plates are often passed through the line without cooling, so in that case, evacuation, bypass or other measures should be taken. The cooling system can be protected by this method; 4. It is installed in the most important line of the factory, so there are few failures, and the equipment is easy to maintain. Equipment that meets the above conditions is, for example, roller quench type cooling equipment. However, this type of cooling equipment has drawbacks in terms 3 and 4 of the above conditions, and improving this would require a significant increase in investment costs. accompanies.

従って、最近は例えば第１図に示すような上面はラミナ
ーノズル、下面にはスプレーノズルを用いた開放型冷却
装置の実用化の研究が盛んになって来ている。Therefore, recently there has been active research into the practical use of open-type cooling devices using laminar nozzles on the top and spray nozzles on the bottom, as shown in FIG. 1, for example.

この冷却装置を第１図に示す。図において、１：被冷却
鋼板、２：テーブルローラー、３：入口側水切りロール
、４二出口側水切りロール、５　スリットラミナーノズ
ル、６：スプレー用へラダー、７：スプレーノズルを示
す。This cooling device is shown in FIG. In the figure, 1: steel plate to be cooled, 2: table roller, 3: inlet side draining roll, 4: two outlet side draining rolls, 5: slit laminar nozzle, 6: ladder for spraying, 7: spray nozzle.

図から判るように、冷却装置入口部及び出口部の水切り
装置を除いては、被冷却材と接触部分のない開放型の冷
却装置であるため、構造が非常にシンプルであり、熱鋼
板通板時の防熱は、例えばノズル下に防熱板を差し込む
等の方法によつ−Ｃ容易に行なうことができる。又、冷
却の均一性に関しても、表裏面及び鋼板長さ方向の硬度
分布ははＹ均一であり、良好な冷却特性を持っている。As can be seen from the figure, except for the draining device at the inlet and outlet of the cooling device, it is an open type cooling device with no contact parts with the material to be cooled, so the structure is very simple. Heat insulation can be easily achieved by, for example, inserting a heat shield plate under the nozzle. In addition, regarding the uniformity of cooling, the hardness distribution on the front and back surfaces and in the longitudinal direction of the steel plate is uniform, and the steel sheet has good cooling characteristics.

しかし、材質特性以上に均一冷却を要求される冷却形状
の確保に関しては、特に冷却中の鋼板の拘束かないだけ
に、従来の冷却装置にはない高度の均一冷却特性が要求
される。However, in order to secure a cooling shape that requires more uniform cooling than the material properties, a high level of uniform cooling characteristics that conventional cooling devices do not have is required, especially since the steel plate is not constrained during cooling.

本発明は以上の状況に鑑み成されたものであり、その目
的とするところは、簡易な構造でかつ均一冷却特性を持
つ厚鋼板等のオンライン冷却設備を提供するものである
。The present invention has been made in view of the above circumstances, and its purpose is to provide an online cooling facility for thick steel plates, etc., which has a simple structure and uniform cooling characteristics.

通常少なくとも上面冷却に、スリットラミナー冷却を使
用する冷却装置における被冷却材の冷却曲線は、第２図
に示すような冷却曲線になる。Usually, the cooling curve of the material to be cooled in a cooling device that uses slit laminar cooling at least for upper surface cooling is as shown in FIG.

図は、次の諸元に基くａ：表面から８　ｍｍ、ｂ：表面
から４．５　ｍｍｚ　Ｃ’表面から１．５　ｍｍの個所
の温度グラフを示している。The figure shows a temperature graph at a point a: 8 mm from the surface, b: 4.5 mm from the surface, and C' at a point 1.5 mm from the surface based on the following specifications.

ｔ：２８へ（全厚） 冷却〔上部〕スリット スリット巾：４へ ヒラｆＳｈ　　：６００−” Ｗ：０．５６％ 上 ノズル間隔：６００％ 通板速度：　８−ｍｉｎ θＣ：中央 θ８　　　　：表面 すなわち被冷却材の弄層部では、スリットラミナー直下
（Ａ、〜Ａ８　）で急冷されて、次のラミナー直下に到
達するまでに復熱され、又急冷されるというサイクルを
くり返す。その場合に同じ水量密度にもかかわらず温度
域によって、Ａｎでの温度降下式が異るのは、周知の様
に冷却能力（一般に熱伝達係数で評価する）が、被冷却
材表面温度の函数であり、水量密度が同じでも、被冷却
材の表面温度域によって異なった値となるためである。t: to 28 (total thickness) Cooling [upper] slit Slit width: 4 fSh: 600-” W: 0.56% Upper nozzle interval: 600% Threading speed: 8-min θC: Center θ8: Surface i.e. In the layered part of the material to be cooled, the material is rapidly cooled just below the slit laminar (A, ~A8), and the cycle of being reheated and being rapidly cooled again until it reaches the next laminar is repeated.In that case, the same The reason why the temperature drop formula for An differs depending on the temperature range despite the water volume density is that, as is well known, the cooling capacity (generally evaluated by the heat transfer coefficient) is a function of the surface temperature of the cooled material, and the water volume This is because even if the density is the same, the value will differ depending on the surface temperature range of the material to be cooled.

被冷却材上面におけるスリットラミナー冷却による冷却
特性を模擬的に表わしたのが第３図である。FIG. 3 is a simulation showing the cooling characteristics of the upper surface of the material to be cooled by slit laminar cooling.

すなわち高温域Ａ（約〉６００℃）では、ラミナー落下
直下Ｐのブラックゾーンが冷却の支配的要因であり、周
辺の乗り水都の冷却態は事実上無視できる程度である。That is, in the high temperature region A (approximately >600° C.), the black zone directly below the laminar fall P is the dominant factor for cooling, and the cooling state of the surrounding riding water city is virtually negligible.

しかし、被冷却材の表面温度が下がるにつれて、ブラッ
クゾーン部の冷却態は若干向上する程度であるのに対し
周辺乗り水都の冷却能は飛躍的に向上し、低温域Ｃ（約
く４００℃）ではブラックゾーン部と大差ない程度にな
り、無視できない状態になり、乗り水の状態が変化すれ
ば冷却態に重大な影響を与えることになる。Ｂは中温域
（約４００−６００℃）を示す。However, as the surface temperature of the material to be cooled decreases, while the cooling state of the black zone improves only slightly, the cooling capacity of the surrounding riding water city improves dramatically, and the cooling capacity of the surrounding water city improves dramatically, reaching a low temperature range of C (about 400℃). ), it is not much different from the black zone area and cannot be ignored, and if the riding water condition changes, it will have a serious effect on the cooling condition. B indicates a medium temperature range (approximately 400-600°C).

スリットラミナー冷却の場合にこの乗り水の状態の変化
としてあられれるのは、例えば第４図に示すように、ス
リットラミナー間の流れの衝突部のふらつきであり、こ
のふらつき原因は、スリットラミナー巾方向の流速差、
被冷却材上面の表面性状等であり、制御が困難な領域で
ある。In the case of slit laminar cooling, the change in the state of the riding water is, for example, as shown in Fig. 4, the fluctuation of the colliding part of the flow between the slit laminars, and the cause of this fluctuation is in the width direction of the slit laminars. flow velocity difference,
This is an area that is difficult to control, as it is the surface quality of the upper surface of the material to be cooled.

図において、６：スリットラミナーヘッダ、８ニスリツ
トラミナー、Ｗ；板上水、Ｄ゛衝突部である。第４図Ｂ
はＡ図のＡ−Ａ矢視図であり、Ｆ゛流れ方向、Ｐ　ラミ
ナー落下直下である。In the figure, 6: slit laminar header, 8: slit laminar, W: plate water, D: collision part. Figure 4B
is a view taken along arrow A-A in Figure A, where F is the flow direction and P is just below the falling laminar.

一方、被冷却材の変形抵抗は、周知のように温度の函数
であり、その点から考えれば高温域での均一冷却が冷却
形状確保の重要な要因である。On the other hand, the deformation resistance of the material to be cooled is a function of temperature, as is well known, and from this point of view, uniform cooling in a high temperature range is an important factor in ensuring a cooling shape.

本発明はこれらのスリットラミナーの冷却特性に注目し
その長所を生かすとともに、その高温部及び／又は低温
部における前記弱点を補足することを主眼としている。The present invention focuses on the cooling properties of these slit laminars and takes advantage of their advantages, while also making amends for the weaknesses in their high temperature and/or low temperature areas.

この点について種々研究の結果、均一冷却性の面では近
接スプレーノズルが特に優れていることに着目し、スリ
ットラミナー冷却工程における前記高温部及び／又は低
温部に該近接スプレーノズルを併用し、高温部での均一
冷却の確保が低温部におけるラミナー乗り水のコントロ
ールの難しさを克服するものである。As a result of various studies on this point, we focused on the fact that a close spray nozzle is particularly excellent in terms of uniform cooling performance, and we used the close spray nozzle in combination with the high temperature section and/or low temperature section in the slit laminar cooling process. Ensuring uniform cooling in the cold section overcomes the difficulty of controlling laminar water in the low-temperature section.

又近接スプレーノズルは、その均一特性ヲフルに発揮さ
せるにはスプレーノズルを被冷却材に対し近接させるこ
とが肝要であるが、非常に調節された被冷却材とノズル
との間隙を維持し、且つノズルを被冷却材の衝突などか
ら保護するためには、被冷却材のバタッキなどを拘束す
るための押えロールを設置するという設備上の投資を必
要とする。In addition, in order to make full use of its uniform properties, it is important for the proximity spray nozzle to place the spray nozzle close to the material being cooled, but it is also important to maintain a very controlled gap between the material and the nozzle. In order to protect the nozzle from collisions with the material to be cooled, it is necessary to invest in equipment to install presser rolls to restrain the material from fluttering.

本発明はこのような点についてさらに検討の結果、スリ
ットラミナーの場合、被冷却材上の乗り水が、被冷却材
の入口側、出口側へ流れ、被冷却材の冷却開始点、冷却
終了点をばらつかせ、品質上問題となるが、これをさけ
るため被冷却材に水切りロールを接触させている。As a result of further studies on these points, the present invention found that in the case of a slit laminar, the water on the material to be cooled flows to the inlet side and outlet side of the material to be cooled, and the cooling start point and the cooling end point of the material to be cooled. In order to avoid this, a drain roll is placed in contact with the material to be cooled.

本発明は別の押えロールを設けないで、該水切りロール
を活用し、水切りロールの間に近接スプレーノズルを配
置することにより、設備投資をさけるのが第二のポイン
トである。The second point of the present invention is to avoid equipment investment by utilizing the draining rolls and arranging spray nozzles close to each other between the draining rolls without providing a separate presser roll.

以下、本発明の実施例を図面に従って詳細に説明する。Embodiments of the present invention will be described in detail below with reference to the drawings.

第５図に本発明の実施例を示す。FIG. 5 shows an embodiment of the present invention.

１は被冷却材であり、２は被冷却材搬送用のテーブルロ
ーラーである。３は被冷却材の侵入側に設けられた冷却
装置の水切り装置であり、図示しない駆動装置により上
下方向に昇降自在である。４は被冷却材の排出側に設け
られた水切り装置であり、図示しない駆動装置により上
下方向に昇降自在である。５はスリットラミナー用ヘッ
ダーであり、被冷却材上面の略、テーブルローラーピッ
チをもって固定的に配置され、主に被冷却材上面の中温
部の冷却に用いられる。1 is a material to be cooled, and 2 is a table roller for conveying the material to be cooled. Reference numeral 3 denotes a draining device of the cooling device provided on the inlet side of the material to be cooled, and can be moved up and down in the vertical direction by a drive device (not shown). Reference numeral 4 denotes a draining device provided on the discharge side of the material to be cooled, and can be moved up and down in the vertical direction by a drive device (not shown). Reference numeral 5 denotes a header for the slit laminar, which is fixedly arranged at a table roller pitch approximately on the upper surface of the material to be cooled, and is mainly used for cooling the medium temperature portion of the upper surface of the material to be cooled.

６はテーブルローラー間のパスレベル下に固定的に配置
されたスプレー冷却用ヘッダーであり、スプレーノズル
７への水の供給を行なう。８は冷却装置入口側水切りロ
ール３の昇降フレーム（図示せず）に固定され、水切り
ロール３と共に昇降する被冷却材上面の高温部冷却用の
スプレーヘッダーであり、９はスプレーヘッダー８に懸
下されたスプレーノズルである。１０，１１は８．９と
同じように後面水切りロール４の昇降フレーム（図示せ
ず）に固定され、水切りロール４と共に昇降するスプレ
ーヘッダー及びスプレーノズルであり、被冷却材上面の
低温部の冷却に用いられる。A spray cooling header 6 is fixedly arranged below the path level between the table rollers, and supplies water to the spray nozzle 7. 8 is a spray header fixed to the elevating frame (not shown) of the draining roll 3 on the inlet side of the cooling device, and is for cooling the high temperature part of the upper surface of the material to be cooled, which moves up and down together with the draining roll 3; 9 is suspended from the spray header 8; spray nozzle. 10 and 11 are spray headers and spray nozzles that are fixed to the lifting frame (not shown) of the rear draining roll 4 and move up and down together with the draining roll 4, as in 8.9, and are used to cool the low-temperature part on the upper surface of the material to be cooled. used for.

なお、上記説明で高温部、低温部の定義は被冷却材の組
成、プロセス条件等により異なるが、一般的には高温部
は略６００℃以上、低温部は略３００℃以下である。In the above description, the definitions of the high temperature part and the low temperature part vary depending on the composition of the material to be cooled, process conditions, etc., but generally the high temperature part is approximately 600°C or higher, and the low temperature part is approximately 300°C or lower.

以上述べたように本発明による装置によれば、特に鋼板
の形状に関し大巾な改善が得られる。As described above, according to the apparatus according to the present invention, a significant improvement can be obtained particularly with regard to the shape of the steel plate.

即ち従来は第６図の如き波打ち現象があったものが（板
厚：２５ｍｍ、ａ：中央、ｂ：ＤＳ、Ｉｃ：ｗｓを示す
）、本発明によれば全てが４％以内におさめることがで
きた。That is, conventionally there was a waving phenomenon as shown in Fig. 6 (plate thickness: 25 mm, a: center, b: DS, Ic: ws), but according to the present invention, all can be kept within 4%. did it.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

第１図は従来法の説明図、第２図は時間一温度の冷却曲
線、第３図は冷却特性の模式図、第４図Ａは冷却作用の
説明図、第４図Ｂは第４図ＡのＡ−Ａ矢視図、第５図は
本発明の説明図、第６図は鋼板形状−圧延長のグラフで
ある。 ３：入口側水切りロール ５ニスリツトラミナーノズル ６；下部スプレーヘッダ ９：スプレーノズル 手続補正書（自発） 昭和５７年６月７日 特許庁長官　　島　１）春樹　殿 １事件の表示　昭和５６年特許願第１．００６０７号２
発明の名称　被冷却材のオンライン冷却装置３補正をす
る者　事件との関係　特許出願人任　所　　東京都千代
田区大手町２丁目６番３号名　称　　（６６５）　　新
日本製鐵株式會計代表者　　　武　　１）　　豊 ４代　理　人 住　所　　東京都中央区日本橋３丁目３番３号加藤ビル
４Ｆ 氏　名　　（６１９３）弁理士　茶野木　立　夫５補正
命令の日付　昭和　　年　　月　　日（発送日）８悄止
りｈ谷　　　　＼−゛ 明　　細　　書（全文訂正） ■１発明の名称 高温金属材のオンライン冷却装置 ２、特許請求の範囲 １、上部（−ラミナーノズルケ、下部にスプレーノズル
ケ配置した高温金属板の冷却装置において、冷却装置の
入口側又は出口側の少くとも一方側にラミナーノズルか
らの上乗り水？止める水切り口ｉルを配置し、該水切り
ロールの少くとも一方Ｃニスプレーノズルを介在併置さ
せたこと葡特徴とする高温金属材のオンライン冷却装置
。 ２　水切りロールとスプレーノズルが連動シテ昇降する
特許請求の範囲第１項記載の高温金属材のオンライン冷
却装置。 ３、発明の詳細な説明 本発明は高温金属材、特に熱間圧延された厚鋼板等のオ
ンライン冷却に使用する冷却装置に関する。 　１− 最近の厚板製造プロセス（二おいては、合金元素の低減
、省熱処理、新鋼種の開発等を目的として、コンドロー
ルド圧延（二圧延直後の強制冷却社組み合わせた、いわ
ゆる調質冷却プロセスの研究が盛んであり、すでに実用
化されつつある。 このプロセスに適用される冷却設備は、厚板製造プロセ
スの特徴である多品種製造に適応する特性？持つと同時
に、圧延機直後又は熱間矯正機直後に設置するオンライ
ン冷却設備としての特性？備えたものでなければならな
い。従って冷却設備は、下記の条件を具備したものでな
ければならない。 １、適用プロセスに適応した冷却性能と制御性を持つこ
と ２、被冷却祠の上下及び板方向の冷却の均一性に優れ、
冷却（二よる板間材質のバラツキ及び鋼板形状の悪化が
最小限に押えられること３、　ラインには冷却金適用し
ない熱鋼板の通板がひん繁に行なわれるので、その場合
は退避、２− バイパス又は他の方法によって冷却装置が保護できるこ
と ４　工場の最重要ラインに設置されるので故障が少なく
、かつ、保守性の優れた設備であること 熱間の厚鋼板を冷却する設備としては、例えば特公昭４
７−４６６４１号公報が知られている。ここに開示され
ている技術は、ローラプレッシャクエンチンステムに関
するもので、熱間の厚鋼板全上下に配したローラー間で
拘束しながら搬送すると共に、該厚鋼板の上下両面ｆ二
液体冷媒を供給し、焼入れするものである。しかし、こ
の設備は上述したような調質冷却プロセスに関するもの
でなく、特に前述したオンライン冷却設備にこれを適用
するとすれば、冷却条件？調整する設備等の改良の必要
性があることおよび上記条件の３及び４項に難点があり
、これ全改善するためには大巾な投資コストの増加が伴
なう。 一方、最近は上面はラミナーノズル、下面に　３− はスプレーノズルを用いた開放型冷却装置の実用化の研
究が盛んになって米ている。 この冷却装置の一例を第１図（二示す。図において、■
＝被冷却鋼板、２：テーブルローラー、３：入口側水切
りロール、４：出口側水切りロール、５ニスリツトラミ
ナーノズル、６：スプレー用へラダー、７：スプレーノ
ズル金示ス。 図から判るように、冷却装置入口部及び出口部の水切り
装置を除いては、高温金属材（以下被冷却材という）と
接触部分のない開放型の冷却装置であるため、構造が非
常にシンプルであり、熱鋼板通板時の防熱は、例えばノ
ズル下に防熱板を差し込む等の方法によって容易に行な
うことができる。又、冷却の均一性に関しても容易に実
行することかり能となるため表裏面及び鋼板長さ方向の
硬度分布をほぼ均一にでき、従って良好な冷却特性を得
ることができるという利点がある。 しかし、材質特性以−Ｆに均一冷却を要求される冷却形
状の確保Ｃ：関しては、特に冷却中の鋼板の拘束がない
だけに、従来の冷却装置にはない高度の均一冷却特性が
要求される。 本発明は以上の状況に鑑み成されたものであり、その目
的とするところは、簡易な構造でかつ均一冷却特性を持
つ上記開放型の冷却設備の利点を生かしつつ更に良形状
の金属板特に厚鋼板葡得るオンライン冷却設備全提供す
るものである。 本発明者等の実験によると少なくとも上面冷却に、スリ
ットラミナー冷却全使用する冷却装置においては、その
被冷却材の冷却曲線の一例は、第２図に示すような冷却
曲線Ｃ二なる。すなわち、第２図は２８龍の板厚の熱延
鋼板の各部位における冷却曲線を示すもので、符号θＣ
は鋼板中央部、θＳは鋼板表面部１、ａは表面から８龍
、ｂは表面から４．５ＵＨｌ、ｃは表面から１．５龍の
個所の温度グラフを示している。 第２図は第１図の冷却装置ケ次の諸元により操業した一
例である。 スリット巾（ｔ）　　　：４％ ノズル高さくＨ）　　　：ｔｏｏｏ％ ノズルピッチ（Ｓｌｙ）　　：　６００￥ｎ水量密度（
Ｗ上）　　　：　０．５６　ｍ”／　ｍｊｎノズル間隔
　　　　：６００％ 通板速度　　　　　二８ｍ／馴 第２図かられかるように被冷却材の表層部θＳでは、ス
リットラミナー直下（Ａｌ〜Ａ５点で示している）で急
冷されて、次のラミナー直下に到達するまで（二復熱さ
れ、又急冷されるというサイクルをくり返す。その場合
に同じ水量密度（ノズル１本当りの水噴射量ｍ３／　”
’ｌｆｌ　）にもかかわらず温度域によって、すなわち
Ａ１〜Ａ８の各点での温度降下式が異るのは、周知の様
に冷却能力（一般に熱伝達係数で計画する）が、被冷却
材表面温度の函数であり、水量密度が同じでも、被冷却
材の表面温度域によって異なった値となるためである。 被冷却材上面におけるスリットラミナー冷却による冷却
特性を模擬的に表わしたのが第３図である。すなわち高
温域Ａ（約≧６０Ｏｒ）で　６− は、ラミナー落下直下Ｐのブラックゾーンが冷却の支配
的要因であり、周辺の乗り水都の冷却能は事実上無視で
きる程度である。しかし、被冷却材の表面温度が下がる
につれて、ブラックゾーン部の冷却能は若干向上する程
度であるのに対し、周辺乗り水都の冷却能は飛躍的に向
上し、低温域Ｃ（約≦４００ｔｒ）ではブラックゾーン
部と大差ない程度になり、無視できない状態になり、乗
り水の状態が変化すれば冷却能に重大な影響を与えるこ
とになる。Ｂは中温域（約ｊｏＯ−６００ｃ）Ｔｈ示す
。 ここでブラックゾーンとはスリットラミナーノズルから
の噴射水はカーテン状の水膜となって落下し１．被冷却
材に衝突するが、水膜が衝指し、被冷却材に衝突後の水
膜は、板面Ｃそって左、右に流れるのでこれを乗り水と
称する。 乗り水都の冷却能は被冷却材が高温の場合はブラックゾ
ーンに比べてほとんど無視できる程　７− 度であるが、温度が丁がるにつれて冷却能が増し、低温
域に入るとブラックグーンとほとんど同等の冷却能とな
る。 スリットラミナー冷却の場合にこの乗り水の状態の変化
としてあられれるのは、例えば第４図に示すように、ス
リットラミナー間の流れの衝突部のふらつきであり、こ
のふらつき原因は、スリットラミナー巾方向の流速差、
被冷却材上面の表面性状等であり、制御が困難な領域で
ある。図において、６：スリットラミナーヘッダ、８ニ
スリツトラミナー、Ｗ：板−Ｆ水、Ｄ＝衝突部である。 第４図ＢはＡ図のＡ−Ａ矢視図であり、Ｆ：流れ方向、
Ｐ：ラミナー落下直下である。 一方、被冷却材の変形抵抗は、周知のように温度の函数
であり、その点から考えれば高温域での均一冷却が冷却
形状確保の重要な要因である。 本発明はこれらのスリットラミナーの冷却特性に注目し
その長所を生かすととも（二、その高温部及び／又は低
温部における前記弱点全補足すること全主眼としている
。 この点（二ついて種々研究の結果、均一冷却性の面では
近接スプレーノズルが特に優れていることに着目し、ス
リットラミナー冷却工程における前記高温部及び／又は
低温部に該近接スプレーノズルを併用し、高温部での均
一冷却の確保及び低温部におけるラミナー乗り水のコン
トロールの難しさを克服するものである。 又近接スプレーノズルは、その均一特性をフルに発揮さ
せるには、スプレーノズルケ被冷却材に対し近接させる
ことが肝要であるが、非常に調節された被冷却材とノズ
ルとの間＠を維持し、且つノズルヶ被冷却材の衝突など
から保護するためには、被冷却材のバタッキなどを拘束
するための押えロールを設置するという設備上の投資金
必要とする。 本発明はこのような点についてさらに検討の結果、スリ
ットラミナーの場合、被冷却材上の乗り水が、被冷却材
の入口側、出口側へ流れ、被冷却材の冷却開始点、冷却
終了点ケばらつかせ品質−Ｌ問題となるが、これをさけ
るため被冷却材に水切りロールを接触させている。 本発明は別の押えロールを設けないで、該水切りロール
を活用し、水切りロールの間に近接スプレーノズルを配
置することにより、設備投資をさけるのが第二のポイン
トである。 近接スプレーノズルは、被冷却材から１００〜３００粗
の位置に設置される。一般的にスプレーノズルは、被冷
却材に接近させる程、水の衝突圧が上り冷却能が上がる
が、接近させ過ぎると被冷却材がぶつかり、ノズルを破
損する危険があり、又離し過ぎると冷却能が落ちる。従
って１００〜３００市が用いられる。 以下、本発明の実施例を図面に従って詳細に説明する。 第５図に本発明の実施例を示す。 ］は被冷却材であり、２は被冷却材搬送用のテーブルロ
ーラーである。３は被冷却材の侵入側に設けられた冷却
装置の水切り装置であり、図示しない駆動装置により上
下方向に昇降自在１０− である。４は被冷却材の排出側に設けられた水切り装置
であり、図示しない駆動装置Ｃ二より上下方向に昇降自
在である。５はスリットラミナー用ヘッダーであり、被
冷却材上面であって、テーブルローラー２の略同−ピッ
チをもって固定的に配置され、主に被冷却材上面の中温
部の冷却に用いられる。６はテーブルローラー間のパス
レベル下に固定的に配置されたスプレー冷却用へラダー
であり、スプレーノズル７への水の供給を行なう。８は
冷却装置入口側水切りロール３の昇降フレーム（図示せ
ず）に固定され水切りロール３と共に昇降する被冷却材
上面の高温部冷却用のスプレーヘッダーであり、９はス
プレーヘッダー８に懸下されたスプレーノズルである。 １０．１１は８．９と同じように後面水切りロール４の
昇降フレーム（図示せず）に固定され、水切りロール４
と共に昇降するスプレーへラダー及びスプレーノズルで
あり、被冷却材上面の低温部の冷却に用いられる。 スプレーノズル用へラダーは水切りロール上１１− に配置する。（例えばチョック上にスベサー金介して乗
せて、固定する。又水切りロールは２〜３個金チョック
（両サイド）で連結し、ワイヤで昇降させるがシリンダ
ー、ボールスクリュー等でもよい。 なお、上記説明で高温部、低温部の定義は被冷却材の組
成、プロセス条件等（二より異なるが、一般的には高温
部は略６００Ｃ以−Ｅ１低温部は略３００Ｃ以下である
。 冷却の均一性を確保するという意味では高温部も低温部
も重要である。但し、高配部は被冷却材の変形抵抗が小
さく、少しの不均一が生じても変形しやすいから、より
均一性の良いスプレーが好ましい。又低温部で板上水の
不均一挙動を防止するのに有効である。 近接スプレーノズルは被冷却材に接近させて巾、長方向
に密にノズル全配置するので巾、長方向の水噴射パター
ンがより均一になる。 又スプレーノズルはタイプ（フラットスプレー、フルコ
ーンスプレー）によりそれぞれ噴射角、水量等が自由に
選べるので、被冷却材の形状、冷却装置の形状等Ｃ二合
ゎせて自由に選べる利点がある。 以上述べたように本発明による装置によれば、特に鋼材
の形状に関し大巾な改善が得られる。 即ち従来は第６図の如き波打ち現象があったものが（板
厚：２５ｍｍの例ケミ：中央、ｂ　：　ＤＳ。 ｃ：ｗｓ、ｄは本発明例ヶ示す）、本発明によれば全て
が４￥ｎ以内におさめることができた。 ４、図面の簡単な説明 第１図は従来法の説明図、第２図は時間一温度の冷却曲
線、第３図は冷却特性の模式図、第４図Ａは冷却作用の
説明図、第４図Ｂは第４図ＡのＡ−Ａ矢視図、第５図は
本発明の説明図、第６図は鋼板形状−圧延長のグラフで
ある。 ３：入口側水切りロール ５ニスリツトラミナーノズル ６：下部スプレーヘッダFig. 1 is an explanatory diagram of the conventional method, Fig. 2 is a time-temperature cooling curve, Fig. 3 is a schematic diagram of cooling characteristics, Fig. 4A is an explanatory diagram of cooling action, Fig. 4B is Fig. 4 FIG. 5 is an explanatory view of the present invention, and FIG. 6 is a graph of steel plate shape-rolling extension. 3: Entrance side drain roll 5 Nissuritsu laminar nozzle 6; Lower spray header 9: Spray nozzle procedural amendment (voluntary) June 7, 1980 Commissioner of the Japan Patent Office Shima 1) Indication of Haruki Tono 1 case Patent application filed in 1988 No. 1.00607 2
Title of the invention Person who amends the online cooling device for cooled material 3 Relationship to the case Patent applicant Location 2-6-3 Otemachi, Chiyoda-ku, Tokyo Name (665) Nippon Steel Stock Accounting Representative Takeshi 1) Toyota 4th generation Osamu Address: 4th floor, Kato Building, 3-3-3 Nihonbashi, Chuo-ku, Tokyo Name (6193) Patent attorney Tatsuo Chanoki Date of 5th amendment order: Showa 1920, month, day (shipment date) 8. Htani ＼-゛Specification (corrected full text) ■1 Name of the invention Online cooling device for high-temperature metal materials 2, Claim 1, Upper part (- laminar nozzle, spray nozzle arranged at the lower part of the high-temperature metal plate) In the cooling device, at least one side of the inlet side or the outlet side of the cooling device is provided with a water cutter to stop excess water from the laminar nozzle, and a C varnish spray nozzle is interposed and juxtaposed on at least one side of the drainer roll. An on-line cooling device for high-temperature metal materials characterized by: 2. An online cooling device for high-temperature metal materials according to claim 1, in which a draining roll and a spray nozzle move up and down in conjunction with each other. 3. Detailed description of the invention The present invention relates to a cooling device used for online cooling of high-temperature metal materials, especially hot-rolled thick steel plates. For the purpose of development, etc., research on the so-called temper cooling process, which combines condrol rolling (forced cooling immediately after rolling), is active, and it is already being put into practical use.The cooling equipment applied to this process is It must have characteristics that are compatible with the multi-product manufacturing that is a feature of the manufacturing process, and at the same time, it must also have characteristics that can be used as online cooling equipment installed immediately after the rolling mill or immediately after the hot straightening machine. It must meet the following conditions: 1. It must have cooling performance and controllability that are suitable for the applied process. 2. It must have excellent uniformity in cooling both above and below the cooling shrine and in the direction of the plate.
Cooling (variations in material between plates and deterioration of steel plate shape due to 2- The cooling system can be protected by bypass or other methods 4. It is installed in the most important line of the factory, so there are few failures and it is easy to maintain. Equipment for cooling hot thick steel plates is, for example, Tokuko Showa 4
No. 7-46641 is known. The technology disclosed herein relates to a roller pressure quenching stem, which conveys a hot thick steel plate while restraining it between rollers placed above and below it, and supplies two liquid refrigerants to both the top and bottom surfaces of the thick steel plate. , is to be quenched. However, this equipment is not related to the above-mentioned temper cooling process, and especially if this is applied to the above-mentioned online cooling equipment, what are the cooling conditions? There is a need to improve the adjustment equipment, etc., and there are difficulties with conditions 3 and 4 above, and in order to completely improve them, a large increase in investment cost will be required. On the other hand, recently there has been active research into the practical application of open-type cooling devices that use laminar nozzles on the top and spray nozzles on the bottom. An example of this cooling device is shown in Figure 1 (2).
= Steel plate to be cooled, 2: Table roller, 3: Inlet side draining roll, 4: Outlet side draining roll, 5 Nissuritsu laminar nozzle, 6: Ladder for spray, 7: Spray nozzle metal indicator. As you can see from the figure, the structure is very simple, as it is an open type cooling device with no contact parts with high-temperature metal materials (hereinafter referred to as cooled materials), except for the draining devices at the inlet and outlet of the cooling device. Therefore, heat insulation during threading of a hot steel plate can be easily achieved by, for example, inserting a heat shield plate under the nozzle. In addition, since the uniformity of cooling can be easily performed, the hardness distribution on the front and back surfaces and in the length direction of the steel plate can be made almost uniform, and therefore, there is an advantage that good cooling characteristics can be obtained. However, due to the material properties, securing a cooling shape that requires uniform cooling (C) requires a high level of uniform cooling characteristics that conventional cooling equipment does not have, especially since there is no restraint on the steel plate during cooling. be done. The present invention has been made in view of the above circumstances, and its purpose is to take advantage of the advantages of the above-mentioned open type cooling equipment, which has a simple structure and uniform cooling characteristics, while also producing a metal plate with an even better shape. The thick steel plate is provided with full online cooling equipment. According to experiments conducted by the present inventors, in a cooling system that uses slit laminar cooling at least for upper surface cooling, an example of the cooling curve of the material to be cooled is cooling curve C2 as shown in FIG. That is, Fig. 2 shows the cooling curve at each part of a hot-rolled steel plate with a thickness of 28 mm, and the symbol θC
shows the temperature graph at the center of the steel plate, θS at the steel plate surface 1, a at 8 degrees from the surface, b at 4.5 UHl from the surface, and c at 1.5 degrees from the surface. FIG. 2 shows an example in which the cooling device shown in FIG. 1 is operated according to the following specifications. Slit width (t): 4% Nozzle height H): too% Nozzle pitch (Sly): 600 yen Water density (
W top): 0.56 m"/ mjn Nozzle spacing: 600% Sheet passing speed 28 m/cm As shown in Figure 2, in the surface layer θS of the material to be cooled, the The cycle of reheating and rapid cooling is repeated until it reaches the next laminar directly below the laminar. In that case, the same water volume density (water injection amount per nozzle m3/"
'lfl) However, the reason why the temperature drop formula at each point A1 to A8 differs depending on the temperature range is that the cooling capacity (generally planned using the heat transfer coefficient) is This is because it is a function of temperature, and even if the water density is the same, it will have a different value depending on the surface temperature range of the material to be cooled. FIG. 3 is a simulation showing the cooling characteristics of the upper surface of the material to be cooled by slit laminar cooling. That is, in the high temperature region A (approximately ≧60 Or) 6-, the black zone directly below the laminar fall P is the dominant factor for cooling, and the cooling capacity of the surrounding riding water city is practically negligible. However, as the surface temperature of the material to be cooled decreases, the cooling capacity of the black zone area improves only slightly, while the cooling capacity of the surrounding riding water city improves dramatically, and the cooling capacity of the surrounding water area improves dramatically. ), it is not much different from the black zone area and cannot be ignored, and if the condition of the riding water changes, it will have a serious effect on the cooling capacity. B indicates medium temperature range (about joO-600c) Th. Here, the black zone refers to the water jetted from the slit laminar nozzle that falls as a curtain-like water film.1. It collides with the material to be cooled, but the water film is pushed forward, and the water film after colliding with the material to be cooled flows left and right along the plate surface C, and this is called riding water. The cooling capacity of Norisui Miyako is 7-degrees, which is negligible compared to the black zone when the material to be cooled is at a high temperature, but as the temperature decreases, the cooling capacity increases, and when it enters the low temperature range, it almost reaches the level of black zone. It has the same cooling capacity. In the case of slit laminar cooling, the change in the state of the riding water is, for example, as shown in Fig. 4, the fluctuation of the colliding part of the flow between the slit laminars, and the cause of this fluctuation is in the width direction of the slit laminars. flow velocity difference,
This is an area that is difficult to control, as it is the surface quality of the upper surface of the material to be cooled. In the figure, 6: slit laminar header, 8: slit laminar, W: plate-F water, D = collision part. Figure 4B is a view taken along arrow A-A in Figure A, where F: flow direction;
P: Directly below the laminar fall. On the other hand, the deformation resistance of the material to be cooled is a function of temperature, as is well known, and from this point of view, uniform cooling in a high temperature range is an important factor in ensuring a cooling shape. The present invention focuses on the cooling properties of these slit laminars and makes full use of their advantages (2.) The main focus of the present invention is to compensate for all the weaknesses in the high-temperature and/or low-temperature regions. As a result, we focused on the fact that the close spray nozzle is particularly excellent in terms of uniform cooling, and used the close spray nozzle in combination with the high temperature and/or low temperature sections in the slit laminar cooling process to achieve uniform cooling in the high temperature section. This overcomes the difficulty of securing and controlling laminar water in low-temperature areas.In addition, in order to fully utilize its uniform properties, it is important to place the spray nozzle close to the material to be cooled. However, in order to maintain a very controlled distance between the material to be cooled and the nozzle, and to protect the nozzle from collisions between the material to be cooled and the like, it is necessary to use a presser roll to restrain the material from flying back and forth. As a result of further study on this point, the present invention found that in the case of a slit laminar, water on the material to be cooled flows to the inlet side and outlet side of the material to be cooled. In order to avoid this, a drain roll is brought into contact with the material to be cooled.In order to avoid this, a drain roll is brought into contact with the material to be cooled. The second point is to avoid equipment investment by utilizing the draining rolls and placing close spray nozzles between the draining rolls. Generally speaking, the closer a spray nozzle is to the material to be cooled, the higher the pressure of water colliding with it increases the cooling performance, but if the spray nozzle is placed too close, the material to be cooled may collide with the nozzle, causing damage to the nozzle. If the space is too far apart, the cooling performance will decrease.Therefore, 100 to 300 points are used.Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.An embodiment of the present invention is shown in FIG. 2 is a table roller for conveying the material to be cooled. 3 is a water draining device of the cooling device provided on the inlet side of the material to be cooled, and is movable up and down in the vertical direction by a drive device (not shown) 10- 4 is a draining device provided on the discharge side of the material to be cooled, and can be raised and lowered in the vertical direction by a drive device C2 (not shown).5 is a header for the slit laminar; The table rollers 2 are fixedly arranged with approximately the same pitch, and are mainly used for cooling the medium temperature part of the upper surface of the material to be cooled.The spray cooling roller 6 is fixedly arranged below the path level between the table rollers. This ladder is used to supply water to the spray nozzle 7. 8 is a spray header for cooling the high temperature area on the upper surface of the material to be cooled, which is fixed to the elevating frame (not shown) of the drainer roll 3 on the inlet side of the cooling device and moves up and down with the drainer roll 3; 9 is suspended from the spray header 8; It is a spray nozzle. 10.11 is fixed to the elevating frame (not shown) of the rear draining roll 4 in the same way as 8.9, and is attached to the rear draining roll 4.
The spray ladder and spray nozzle move up and down together, and are used to cool the low-temperature area on the upper surface of the material to be cooled. Place the ladder for the spray nozzle at 11- above the draining roll. (For example, it is placed on a chock with a smooth metal and fixed.Also, two or three draining rolls are connected with metal chocks (on both sides) and raised and lowered with a wire, but cylinders, ball screws, etc. may also be used. The definition of the high temperature zone and low temperature zone is based on the composition of the material to be cooled, the process conditions, etc. (Although it differs from the two, generally the high temperature zone is approximately 600C or higher and the low temperature zone is approximately 300C or lower.) Both high-temperature and low-temperature areas are important in terms of ensuring that the material is cooled.However, in high-distribution areas, the deformation resistance of the material to be cooled is low and it is easy to deform even if there is slight unevenness, so a spray with better uniformity is preferable. It is also effective in preventing uneven behavior of water on the plate in low-temperature areas. Proximity spray nozzles are close to the material to be cooled and all the nozzles are densely arranged in the width and length directions, so the water in the width and length directions is The spray pattern becomes more uniform.Also, since the spray nozzle type (flat spray, full cone spray) allows you to freely select the spray angle, water volume, etc., the shape of the material to be cooled, the shape of the cooling device, etc. As mentioned above, according to the apparatus according to the present invention, a large improvement can be obtained especially in the shape of steel material.In other words, the steel material which conventionally had a waving phenomenon as shown in FIG. Plate thickness: 25mm example Chemistry: center, b: DS, c: ws, d are examples of the present invention), according to the present invention, everything could be kept within 4 yen. 4. Simplification of drawings Fig. 1 is an explanatory diagram of the conventional method, Fig. 2 is a time-temperature cooling curve, Fig. 3 is a schematic diagram of cooling characteristics, Fig. 4 A is an explanatory diagram of cooling action, and Fig. 4 B is an illustration of the cooling effect. 4 is a view taken along the arrow A-A in FIG. 5, FIG. 5 is an explanatory diagram of the present invention, and FIG. 6 is a graph of steel plate shape-rolling extension. 3: Inlet side draining roll 5 Nisuritsu laminar nozzle 6: Lower spray header

Claims (1)

【特許請求の範囲】 １　被冷却材の上部にラミナーノズルを、下部にスプレ
ーノズルを配置した冷却装置において、冷却装置の入口
側及び／又は出口側にラミナーノズルからの上乗り水を
止める水切りロールを配置し、該水切りロールの少くと
も一方にスプレーノズルを介在併置させたことを特徴と
する被冷却材のオンライン冷却装置。 ２　水切りロールとスプレーノズルが連動して昇降する
特許請求の範囲第１項記載の被冷却材のオンライン冷却
装置。[Scope of Claims] 1. In a cooling device in which a laminar nozzle is arranged above the material to be cooled and a spray nozzle is arranged in the lower part, a draining roll is provided on the inlet side and/or outlet side of the cooling device to stop excess water from the laminar nozzle. 1. An on-line cooling device for a material to be cooled, characterized in that a spray nozzle is interposed and juxtaposed with at least one of the draining rolls. 2. The online cooling device for a cooled material according to claim 1, in which the drain roll and the spray nozzle move up and down in conjunction with each other.
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1999030849A1 (en) * 1997-12-15 1999-06-24 Centre De Recherches Metallurgiques - Centrum Voor De Research In De Metallurgie Specific high power device for cooling a moving metal strip
CN101844157A (en) * 2010-04-28 2010-09-29 刘森 Integrated roll line control-based hot rolling cooling water control method and system

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Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1999030849A1 (en) * 1997-12-15 1999-06-24 Centre De Recherches Metallurgiques - Centrum Voor De Research In De Metallurgie Specific high power device for cooling a moving metal strip
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