JPS5838834A - Method and device for evaluating total life until duct forwarding fluid of high pressure and high temperature is damaged - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。(57) [Summary] This bulletin contains application data before electronic filing, so abstract data is not recorded.

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、高圧及び高温のガスのような流体を送るダク
ト、ＩＩ＃にでイブが破損するまでの全寿命を評価する
方法及び装置に係る。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention is directed to a method and apparatus for evaluating the lifetime of a duct, II#, carrying a fluid, such as a gas, at high pressure and temperature.

本ＷＩｈ＠の１り０４Ｉ黴によれば、高圧及び高温の流
体を送るダクトが破損するまでの全寿命ｔｒ　を評価す
る方法であって、ダクトの選択された位置における流体
の圧力及び温度を感知し、圧力及び温度管表わす償号會
発生し、これら信号によシ表わされた圧力及び温度の値
を決定し、そして圧力及び温度の値から全寿命ｔア　の
値を求めるような方法が提供される。According to Part 04I of this WIh@, there is a method for evaluating the total lifespan tr until failure of a duct that conveys high-pressure and high-temperature fluids, the method involves sensing the pressure and temperature of the fluid at selected locations in the duct. However, there is a method that generates compensation signals representing the pressure and temperature pipes, determines the pressure and temperature values represented by these signals, and then determines the value of the total life ta from the pressure and temperature values. provided.

流体の温度はダクトの複数Ｏ位置において感知し、各位
置ととに温度信号ｔＳ出しそして告信号ごとに全寿命ｔ
ｒ　の値を求めるのが好ましい。The temperature of the fluid is sensed at multiple positions in the duct, a temperature signal tS is output at each position, and the entire life cycle t is determined for each notification signal.
Preferably, the value of r is determined.

信号は連続的に順次Ｋｔングリングし、そして各々のサ
ンプリングされ九圧力及び温度信号ごとに全寿命ｔｒの
値を求めるのが適轟である。It is convenient to continuously cycle through the signals Kt and determine the total lifetime tr value for each sampled pressure and temperature signal.

各々の発生された信号はアナログ信号であり、これは圧
力又は温度Ｏ値を決定できるようにデジタル信号に変換
するＯが便利である。Each generated signal is an analog signal, which is conveniently converted to a digital signal so that pressure or temperature values can be determined.

アナログ信号は電圧であり、これは電圧に対応する周波
数のパルスに変換するのが好ましい。The analog signal is a voltage, which is preferably converted into pulses at a frequency corresponding to the voltage.

これらのパルスは、圧力又は温度の値を求めるように信
号サンプリング時間中力９ントするＯが遣轟である。These pulses are pulsed at 9 times during the signal sampling period to determine the pressure or temperature value.

本発ＷＡＣ）　１１！施例においては、同じ温度センサ
Ｏ次々の信号サンプル関に費されるダクト寿命の１Ｎ５
分ｔＦ　（ｍ）が次式で決定される。Main WAC) 11! In the example, 1N5 of the duct life spent on successive signal samples of the same temperature sensor
The minute tF (m) is determined by the following equation.

但し、ｔｌ　は最後の即ち現在の信号サンプルの時間で
あり、ｔ２　は最後から２番目のサンプルの時間であり
、ｔｒ、は現在温度信号から求めたｔｒ。where tl is the time of the last or current signal sample, t2 is the time of the penultimate sample, and tr is tr determined from the current temperature signal.

値である。ｔＦ（ｍ）は、ダクトがそれまでＫＲ体を運
搬し九時間中に費されたダクト寿命の全部分子ｔＦ（ｍ
）ｌ求めるように積分される。It is a value. tF (m) is the total molecule tF (m
) is integrated to find l.

この場合、ダクトの破損は、ｌ：　ｔ　Ｆ　（ｍ　）　
客１である時に指示される。In this case, the duct failure is l: t F (m)
Directed when customer 1.

本発明の別の実施例においては、ダクトがそれまでに流
体を運搬した時間管、現在求め九ｔｒＯ値から減算し、
ダクトの残りの有効寿命の指示を作や出す。この場合は
、現在求めＸｔｒＯ最大値を基準値と考える。然し乍ら
、現在求め＊１ｒＯ値に安全裕度を与える丸めＫＳ　　
ｔｒｔ決定する前に圧力の値に成る係数１ｍ昧するＣｔ
ｔｌＬ好ましい。In another embodiment of the invention, the time the duct has previously conveyed fluid is subtracted from the currently determined nine trO value;
Create and issue an indication of the remaining useful life of the duct. In this case, the currently determined maximum XtrO value is considered to be the reference value. However, rounding KS that gives a safety margin to the currently determined *1rO value
Before determining trt, the coefficient that becomes the pressure value is calculated by Ct.
tlL preferred.

この係数は圧力の値の１０−であるのが運車である。This coefficient is 10-10 of the pressure value for vehicles.

ダクトが受けているストレスの籠を圧力の値から求め、
これｔ＠ｆＯ値と共に用いて１．の値を求めるのが便利
である。Determine the stress that the duct is under from the pressure value,
Using this together with the t@fO value, 1. It is convenient to find the value of .

ダクトはパイプであす、乙の場合、求めたストレスは７
−プストレスであるのが望ましい。The duct is a pipe, and in the case of Part B, the calculated stress is 7
-Preferably stress-free.

本発明の好ましい笑施例におφては、試験されるパイプ
に対するフープストレス・対・ＬａｒｓｏｎＭｉｌｌｅ
ｒパラメータＰＯ校正自線からＸＡｒ５ｏｎ　Ｍｉｌｌ
ｅｒパラメータＰのｉ咳値を選択し、ヤしてｔ、Ｏ値を
次式から求める。In a preferred embodiment of the invention, the hoop stress vs. Larson Mille on the pipe being tested is
r parameter PO calibration from own line XAr5on Mill
Select the i cough value of the er parameter P, and calculate the t and O values from the following equation.

（ｐ−ｃ） ｔ　＝１０ ｒ　　　　　Ｔ 但し、ＣＦｉ定数であｐそしてＴは現在温度値（’Ｋ）
である。(p-c) t = 10 r T However, p is the CFi constant and T is the current temperature value ('K)
It is.

ｔ　の値は印字及び／又は表示するのが運車である。The value of t is printed and/or displayed by the vehicle.

本発明の別の特徴によれにい高圧及び高温ｏ＃１体會送
ゐダクトが破損する壜での全寿命１ｒ１評価する装置で
あって、ダク）０選択された位置における流体Ｏ圧力及
び温＊１感知して圧力及び温度を表わす信号を発生する
センｔと、これら信号に応答してξれら信号から圧力及
び温ＷＯＷ會求めそして圧力及び温度の値からｔＴの値
！求める信号応答手段とｔ具備する装置が提供される。Another feature of the present invention provides an apparatus for evaluating the total lifespan of a high-pressure and high-temperature fluid delivery duct at a selected location, comprising: *1 Sensing and generating signals representing pressure and temperature, ξ In response to these signals, pressure and temperature WOW are determined from these signals, and from the values of pressure and temperature, the value of tT! An apparatus is provided which includes means for responding to the desired signal.

センサはダク）０複数Ｏ位置において流体の温度を感知
して壺位置ごとに信号を発生し、上記の信号応答手段は
各信号ごとＫｔｒの値を求めるようにされるのが好まし
い。Preferably, the sensor senses the temperature of the fluid at a plurality of positions and generates a signal for each pot position, and the signal response means is configured to determine the value of Ktr for each signal.

信号上連続的Ｋｌ［次に一？ンプリングする手段が設け
られ、上記Ｏ信号応答手段はサンプリングされた圧力及
び温度信号に対してｔｒ　の値を求めるようＫされるの
が運車である。Continuous Kl on the signal [then one? Means for sampling is provided and the O signal response means is adapted to determine the value of tr for the sampled pressure and temperature signals.

をンプリング手段はマルチプＶタサであるのが便利であ
る。Conveniently, the means for sampling is a multiplexer.

各センナはアナログ信号を発生し、上記の信号応答手Ｒ
Ｋよって処理するためにこのアナログ信号をデジメル信
号に変換する手段が設けられるＯが好ましい。Each sensor generates an analog signal and the above signal response hand R
Preferably, means are provided for converting this analog signal into a digitel signal for processing by K.

アナログ信号は電圧であり、変換手段は仁のアナログ信
号を、電圧に対応する周波数のパルスに変換するＯｔＳ
適轟運車る。The analog signal is a voltage, and the conversion means converts the analog signal into a pulse with a frequency corresponding to the voltage.
Suitable transport.

上記の信号応答手段は、圧力又は温度の値を求めるよう
に信号サンプリング時間中パルスをカウントする力９７
りを備えているのが便利である。The signal responsive means described above may include a force 97 for counting pulses during the signal sampling period to determine the pressure or temperature value.
It is convenient to have the following functions.

本発明の１実施例においては、上記の信号応答手段は、
同じ温度セン！の次にの信考ナンプル間に費されるダク
ト寿命の１ｍ分ｔＦ（ｍｌ）　ｌｉ次式を用いて決定す
る。In one embodiment of the invention, the signal response means described above are:
Same temperature sensor! 1 m of the duct life spent between the next faith sample tF (ml) li is determined using the following equation.

但し、ｔ、は最後の即ち現在Ｏ信号サンプルの時間であ
り、ｔ２　は最後から２１１Ｄ信号ｔノプルの時間でＴ
ｏＬｔｒｌは現在温度信号から求めたｔｒの値である。However, t is the time of the last, ie, current, O signal sample, and t2 is the time of the 211D signal t node from the last, and T
oLtrl is the value of tr obtained from the current temperature signal.

更に上記の信号応答手ＷＩＬは、ダクトがそれまでに流
体と運搬し九時間中に費され九ダタト寿命の全部分Ｚｔ
Ｆ（１ｍ）　を決定するようＫ　ｔＦｍを積分する。Ｃ
Ｏ場合、上ｆｆ１Ｏ信号応答手段はｔＦ（ｍ）　ｗ　１
である時にダクトの破損を指示する。Furthermore, the above signal response hand WIL is the total part of the 9-day life Zt that the duct has previously spent carrying fluid during the 9-hour period Zt.
Integrate K tFm to determine F(1m). C
0, the upper ff1O signal response means is tF(m) w 1
This indicates that the duct is damaged.

上ｆ、Ｄ信号応答手段は、ダクトが受けていゐス）ＶＸ
０４１１を圧力Ｏ値から求めそしてこの求めたストレス
Ｏ値及び温ｔｏ値からｔアの値を求めるのが好ましい。The duct receives the above f and D signal response means) VX
It is preferable to obtain 0411 from the pressure O value, and then obtain the value of t from the obtained stress O value and temperature to value.

ダクト自体はパイプであり、この場合上記の求めたスト
レスは７−プストレスである。The duct itself is a pipe, and in this case the stress determined above is the 7-p stress.

本発明の好まし一実施例においては、試験されるパイプ
に対すゐフープストレス・対・ＬａｒｓｏｎＭｌｌｌ＠
ｒパラメータＣＰ）　０校正−ａｔ記憶する手段が設け
られ、上記の信号応答手段は、求めたフープストレスに
対応するＰＯ轟該値を選択しそしてｔｒＯＩｌｌ′を次
式から求める。In a preferred embodiment of the invention, the hoop stress vs. LarsonMllll@
Means for storing the r parameter CP)0 calibration is provided, and the signal response means selects the PO value corresponding to the determined hoop stress and determines trOIll' from the following equation.

（Ｐ−Ｃ） １、′１０Ｔ 但し、Ｃは定数であり、Ｔは現在温度値（玉）である。(P-C) 1,'10T However, C is a constant, and T is the current temperature value (ball).

本発明の１ｍ１施例においては、上記の信号応答手段に
応答してｔｒ　　の値を印字する手Ｒが設けられ、そし
て別ＯＩＩ施ｌＦＩにおいては、ｔ、の値を表示する手
段が設けられる。In the 1m1 embodiment of the invention, a hand R is provided for printing the value of tr in response to the above-mentioned signal response means, and in another OII implementation, means are provided for displaying the value of t.

上記の信号応答手段及び記憶手段は；ンビエータを備え
ているのが好ましい。Preferably, said signal response means and storage means comprise an ambiator.

装置の実際の要素について詳細に説明する前に１高温及
び高圧の流体を送るパイプが破損するまでの時間１．１
計算するＫｌ！する段階を説明するのが有用であると考
えられる。Before going into detail about the actual elements of the device, let us first discuss in detail the time required for pipes carrying high temperature and high pressure fluids to fail. 1.1
Kl to calculate! It may be useful to explain the steps involved.

一定のストレスにおいて物質が通常は破裂によって破損
するまでの時間ｔｒ　は次式で表わされる。The time tr until a material breaks, usually by bursting, at a given stress is given by the following equation: tr .

但し、ｔｒ　　は物質が最初にストレスを受けた時から
測定された破損時までの時間（単位は時間）であり、Ｐ
及びＣは定数であＬ　Ｔは物質がストレスを受けている
間に保持される温度（単位はＫ）である。However, tr is the time (in hours) from when the material is first subjected to stress to the measured failure, and P
and C are constants and L T is the temperature (in K) that the material is maintained during stress.

Ｐはいわゆる＠ＬａｒｓｏｎＭｉｌｌ＠ｒパラメータ”
であり、式（１）から次のようになる。P is the so-called @LarsonMill@r parameter.”
From equation (1), it becomes as follows.

Ｐ＝Ｔ（Ｊｏｇｔｒ＋Ｃ）　　　　　　　　■所与の物
質に対し、破１！Ｋｌ！するストレスをＰの関数として
プロットした場合には、全ての点が曲線、いわゆるＬａ
ｒａｏｎ　ＭｉｌｌＩｒ　＠　ＩＩ上にあることが分っ
ている。P=T (Jogtr+C) ■ Break 1 for a given substance! Kl! When the stress caused by
raon MillIr @ II.

この関係は、Ｆ、　Ｒ，Ｌａｒｓｏｎ及びＪｍｅｓ　Ｍ
ｉｌｌＩｒ氏によって最初に確立されたものであり、１
９５２年７　Ａ　Ｋ　Ａｍｒｉｃａｎ　１９ｏｃｉ＠ｔ
ｙ　＠ｆ　Ｍ＠ｃｈｎｌｅａｌ　ｌｎｇ１ｎ＊ｅｒｓで
出版された文献に多数の鋼合金に対する彼勢の発見が明
らかＫされている。この文献には彼等の発見の基礎とな
る理論の完全な説明も掲載されている。彼等は、成る物
質に対しては定数Ｃが２０であることも経験的に発見し
ている。This relationship was established by F., R., Larson and Jmes M.
It was first established by illIr and 1
952 7 A K American 19oci@t
y @f M@chnreal In the literature published by lng1n*ers, their discoveries on a number of steel alloys are evident. This article also contains a complete explanation of the theory underlying their discovery. They also discovered empirically that the constant C is 20 for the substances consisting of.

本出願人は、Ｌａｒａｏｎ−Ｍｉｌ　１＠ｒの−ＩＩＩ
を用いて、高温及び高圧の流体管送るパイプの破損まで
の全寿命１ｒ１決定できること管発見した。このために
は、先ず初めに１実験で得られたストレス−破ｌ！特性
を対応パラメータＰＫ対してプロットすることにより、
パイプが構成された特定の材料に封子る標準的Ｉ　Ｌａ
ｒｓｏｎ−ＭｉｌｌＩｒ　Ｉｌｌ線を確立することが必
要である。この−線がいり危ん確立されると、使用中に
パイプが受けるストレスを決定することができると共に
、仁のストレスに対応するパラメータＰ會この―鎗から
読み取りセしてτ及びＣｏ轟該値を上記式（１）に挿入
する仁とにより式（１）からｔｒを計算することができ
る。The applicant is the owner of Laraon-Mil 1@r-III
It was discovered that the total lifespan until failure of pipes carrying high temperature and high pressure fluids can be determined using the following method. To do this, first of all, we need to understand the stress-reducing results obtained in one experiment. By plotting the characteristic against the corresponding parameter PK,
Standard I La sealing to the specific material of which the pipe is constructed
It is necessary to establish the rson-MillIrIll line. Once this line has been established, it is possible to determine the stress that the pipe undergoes during use, and the parameters P, which correspond to the stress on the line, are read from this line and the values τ and Co are measured. By inserting tr into the above equation (1), tr can be calculated from equation (1).

パイプに対する轟該ストレスはフープストレスｌであり
、ξれは次式から決定できる。The stress on the pipe is the hoop stress l, and ξ can be determined from the following equation.

但し、Ｐはパイプによって送られる流体の圧力（ｐａｔ
　）でＩＩ、Ｄはパイプの外径（インチ）であり、ｔは
パイプの鐘厚（インチ）である。However, P is the pressure of the fluid sent by the pipe (pat
), where II and D are the outside diameters of the pipes (inches), and t is the pipe thickness (inches).

従って、破裂するまでの時間ｔｒは、使用中のパイプに
よって送られる流体の圧力及び温度音測定するととによ
って計算することができ、時間ｔｒはパイプが最初に＃
Ｉ体を送り始めた時から始まる全時間でＴｏゐ。Therefore, the time to rupture tr can be calculated by measuring the pressure and temperature of the fluid conveyed by the pipe in use and the time tr is the first time the pipe is #
The entire time starting from the time I started sending the body is Toi.

流体の圧力はどＯ場所でも一定であるが、その温度は場
所によって異なり、成る長さのパイプにおいては、流体
の温度がパイプ長さに沿った種々の位置で相当に異なる
。パラメータＰは温度によって直接左右されるものであ
るから、このパラメータはパイプの長さに沿って変化し
、従って時間ｔｒはパイプの位置ととに異なゐ。それ故
、破裂ｔでの時間が最も短い位置を確立できるようにす
るには、パイプ長さＫｅりてできるだけ多くの位置で温
度ｔｉＩｌｌ定するのが重要である。Although the pressure of a fluid is constant everywhere, its temperature varies from location to location, and for a length of pipe, the temperature of the fluid varies considerably at various locations along the length of the pipe. Since the parameter P is directly dependent on temperature, this parameter varies along the length of the pipe and therefore the time tr differs with position in the pipe. It is therefore important to determine the temperature at as many positions as possible over the length of the pipe in order to be able to establish the position where the time at rupture t is shortest.

従って、本発明では、破裂ｔでの時間ｔｒ　の正確な全
指示を作シ出すようにパイプに沿った多数の位置で温度
が測定される。Therefore, in the present invention, temperature is measured at multiple locations along the pipe to produce an accurate overall indication of the time tr at rupture t.

各々の温度センサ位置に対して計算され九谷々のｔｒＯ
値を用いて、同じ温度１７１０次々の信号サンプル関に
費されるパイプ寿命の１ｓ分ｔＦｔｄが次式から計算さ
れる。Kutani's trO calculated for each temperature sensor position
Using this value, the 1 s of pipe life spent for 1710 successive signal samples at the same temperature, tFtd, is calculated from the following equation.

但し、ｔｌ　　は最後の即ち現在の信号サンプルの時間
であり、ｔ２　は最後から２番目のサンプルの時間でＴ
ｏシ、そしてｔア１は現在温度信号から求めたｔｒの値
である。where tl is the time of the last or current signal sample, and t2 is the time of the penultimate sample, T
oshi and ta1 are the values of tr obtained from the current temperature signal.

ｔｉＦ（ｍ）は、ダクトがそれまでに流体を運搬した時
間中に費されたパイプ寿命の全部分ＪｔｌＰ（ｍ）　を
求めるように積分される。仁の場合、もちろん、Ｚｔｉ
Ｆ（ｍ）が１になった時にパイプの破損が予想されろ。tiF(m) is integrated to determine the total portion of pipe life JtlP(m) spent during the time the duct has previously carried fluid. In the case of Jin, of course, Zti
Expect the pipe to break when F(m) becomes 1.

ｔＦ（ｍ）　を計算するのとは別に、パイプがそれまで
Ｋ１１１体を運搬した時間ｔ　’ｒ１から減算するとと
Ｋよ伽パイプの残シの有効寿命４Ｅ）１１目的な指示を
得ゐξとができる。この方法に伴なう欠点は、流体がパ
イプによって送られた時間中流体の圧力及び温度が比較
的一定でＴｏりた場合しかｔｒｌの値に信ＩＩ性ｔＩＸ
ｔいことである。然し乍ら、仁の万機を用いる場合には
、現在求めたｔ、の最大値が計算されたところの位置會
基準位置として考えねばならな−。というのは、この位
置が、パイプが最初に破表するであろう位置だからであ
る。安全裕度を与えるために、ｔｒｌ−ＩＩＸ決定され
１前に圧力の値（又は計算されたストレス）に成る係数
が加味されるが、この裕度としては、調定された圧力の
１０−と―う係数で充分であることが分っ九〇以下、添
付図面を参照して本発明の実施例を詳細に説明する。Apart from calculating tF(m), if we subtract it from the time t'r1 that the pipe has carried the K111 body up to that point, we can obtain the remaining useful life of the pipe. I can do it. The disadvantage with this method is that the value of trl is only reliable if the pressure and temperature of the fluid remain relatively constant during the time the fluid is piped.
That's a terrible thing. However, when using Jin's machine, the maximum value of t currently determined must be considered as the reference position of the calculated position. This is because this is the location where the pipe will first rupture. In order to provide a safety margin, a factor determined by trl-IIX and resulting in a pressure value (or calculated stress) is taken into account; 90 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.

さて第１図【説明すれば、ブロック１は！ルテプレクｔ
１増巾器及び電圧−周波数コンバータを備えており、こ
れらは多数のセンナによってマルチプレクサに送られｔ
電圧信号に対応する一連の増巾された周波数信号管順次
に供給する。これらの周波数信号は、マイクロコンピュ
ータの記憶懐ＲＥ）ｆ−タと共に、マイクロ；ンビエー
タ２の中央処理エエットへ送られてここで処理され、高
温及び高圧の流体を送ゐダクトの破損までの全寿命ｔｒ
Ｋ関する情報が作り出される。上記のデータはデータテ
レタイプ３によってマイクロコンピュータ２へ送られそ
して上記の情報はプリンタ４へ出力される。Now, Figure 1 [To explain, block 1 is!] Luteprekt
1 amplifier and a voltage-to-frequency converter, which are sent to a multiplexer by a number of sensors.
A series of amplified frequency signal tubes corresponding to the voltage signal are sequentially applied. These frequency signals, together with the microcomputer's storage register, are sent to the central processing unit of the micro-ambiator 2, where they are processed and are used to carry high-temperature and high-pressure fluids over the entire lifespan of the duct until failure. tr
Information regarding K is created. The above data is sent to the microcomputer 2 by the data teletype 3, and the above information is output to the printer 4.

第２図ｔ＊―すれｄ１マルチプレクナは４つのアナクグ
マルチプレタサチップ５ないし８を備え、その各々には
８個のセンナからのアナログ電圧信号が供給される。The FIG. 2 t*-slide d1 multiplexer comprises four anacgu multiplexer chips 5 to 8, each of which is supplied with analog voltage signals from eight sensors.

チップ５は１つの圧力センｔｐ及び７個の温度センｔＴ
１ないしＴ７Ｋｌｌ続される。然し乍ら、チップ６ない
し８は、８個の温度センｔＴ８ないしＴ１５、Ｔ１６な
いしＴ２５及びＴ２４ないしＴ５１に％ｋＫ＊続畜れる
。ダクトがパイプ又はパイプ網である場合には、圧力奄
ン紫はパイプの便利な位置に配置されるが、温度センナ
はパイプＫｆ９つた多数の位置の温度を記鍮するように
パイプに沿って運車な間隔をとって配置される。Chip 5 has one pressure cent tp and seven temperature cents tT.
1 to T7Kll. However, chips 6 to 8 are followed by %kK* in eight temperature cents tT8 to T15, T16 to T25 and T24 to T51. If the duct is a pipe or pipe network, the pressure sensor is placed at a convenient location on the pipe, while the temperature sensor is carried along the pipe to record the temperature at a number of locations on the pipe. Cars will be spaced apart.

マルチプレクサ１は２−４ラインデコーダ９及び信号セ
ンナ１１０も備えており、これらは！ルチプレタ賃チッ
プ５な−し８への３２個の１ｉ号入力の中の１つを選択
するように並列入出力ボートｔ＊成する。２−４ツイン
デコーダ９は２つの入力制御信号管受は取り、仁れらは
デコードされて４つの１作−可能化”信号が与えられ、
４個のマルテプレタｔチッグ５な−し８の１りが選択さ
れる。信号センナｊ１１０は３個の入力制御信号管受は
取り、ξれらは３傭の入力選択信号として４つのチップ
の４）身へ並列に送られ、デコーダ９によ参選択された
チップ０８個のセンナ信号の中の１つが選択される。The multiplexer 1 also includes a 2-4 line decoder 9 and a signal sensor 110, which are! A parallel input/output boat t* is configured to select one of the 32 1i inputs to the multiplier chips 5-8. The 2-4 twin decoder 9 takes two input control signal tubes, which are decoded and given four 1-enable signals,
One of the four malteplets 5-8 is selected. The signal sensor J110 takes three input control signal receivers, and these are sent in parallel to the four chips as three input selection signals, and the selected chip 08 is referenced by the decoder 9. One of the senna signals is selected.

牙３＆図會説明すれば、デコーダは２対の直列接続され
たインバータ９ないし１２と、４１１１のノアゲート１
３ないし１６とを備え、各ゲートは牙５ｂａ！ｌＩＯ表
に示されたようにインバータへの２つの制御入力信号の
レベルに基づいて高レベル出力を発生する。第４図に示
されたように、信号セレクタは３ｆｌの並列なインバー
タ１７ないし１９會備え、これらは入力信号の８個の組
合せに応答して、反転出力信号の８個の組合せｔ作り出
す。To explain, the decoder consists of two pairs of inverters 9 to 12 connected in series and a NOR gate 1 of 4111.
3 to 16, each gate has 5 ba! A high level output is generated based on the levels of the two control input signals to the inverter as shown in the IIO table. As shown in FIG. 4, the signal selector comprises 3fl parallel inverters 17-19 which produce eight combinations of inverted output signals t in response to eight combinations of input signals.

再び牙２図を説明すれば、デコーダ９は各チップが４秒
間サンプリング即ち監視１行なえるようにし、信号セレ
クタは各センサ０．５秒間サンプリング即ち監視し、従
って０．５秒巾０３２ｆｌのｉルチプレクヌされた入力
が監視され、１６秒のサイクルタイムが与えられる。Referring again to Figure 2, the decoder 9 allows each chip to sample or monitor for 4 seconds, and the signal selector samples or monitors each sensor for 0.5 seconds, thus providing an i-multiple clock of 0.5 seconds wide 032fl. inputs are monitored and given a cycle time of 16 seconds.

マルチプレクサ５′＆いし８の出力は論理和されて、低
ドリフトの計測増巾器２０の入力へ接続される。増巾器
２０は電圧−周波数コンバータ２１のアナログ入力に接
続される。コンバータ２１０出力はマイクロコンピュー
タ２のカウンタタイマ回路チャンネルに直結される。こ
の回路は一定時間周期にわたって周波数パルスの数ｔカ
ウ／トシ、従って、感知された圧力又は温度の値ｔ−測
測定きるようにする。The outputs of multiplexers 5' and 8 are ORed together and connected to the inputs of a low-drift measurement amplifier 20. Amplifier 20 is connected to an analog input of voltage-to-frequency converter 21. The converter 210 output is directly connected to the counter timer circuit channel of the microcomputer 2. This circuit makes it possible to measure the number of frequency pulses over a period of time, and therefore the value of the sensed pressure or temperature.

ｉイクロコンビエータ２は、時間ｔｒ　を計算するよう
にプログラムされたＺｔｌｏｇ　Ｚ　８０マイクロコン
ピユータであり、そのプロダラムは４にバイトのり一ド
オンリメモリに入れられる。マイクロコンピュータ２は
、テレタイプを始動させゐためのテレタイプモニタ３と
、後述の多数のモジュールに含まれたソースコードと金
含んでいる。The i-microcombiator 2 is a Ztlog Z 80 microcomputer programmed to calculate the time tr and its programm is placed in 4 byte-only memory. The microcomputer 2 contains a teletype monitor 3 for starting the teletype and source code contained in a number of modules described below.

主モジュール これは主制御ルーチンであり、他のルーチンを呼び出す
ものである。データ領斌は要求剛あった際Ｋ（又は電［
が入れられた際にン作動が開始され、入力パラメータは
テレタイプ２から取抄出される。主プログラムループは
このモジュール内にあって、データの分析上監視すると
共に、ｆｆｒ友表読みの入力及び結果の出力と計算との
同期を監視する。Main Module This is the main control routine and is what calls other routines. When a data request is made, K (or electric [
The operation begins when the input parameter is entered and the input parameters are extracted from the teletype 2. The main program loop resides within this module and oversees the analysis of the data as well as the synchronization of the calculations with the input and output of the ffr table readings.

圧力モジュール カウンタの時間カウントから、パイプ内の流体の圧力が
計算され、ひいてはパイプのフープストレスσが計算さ
れる。パラメータＰは予め入力されたＰの値・対・ＪＯ
ｇｌ　ｏσから！Ｉｍ補関により計算される。From the time count of the pressure module counter, the pressure of the fluid in the pipe is calculated, and thus the hoop stress σ of the pipe is calculated. Parameter P is the value of P input in advance, pair, JO
From gl oσ! It is calculated by Im interpolation.

温度モジュール カウンタの時間カウント及び圧力彎ジュールで計算され
たパラメータＰから、３１１Ｉの温度センサの各々に対
してｔ　が計算される。ｔアの値は、前記したように積
分値ｚｔＦ（ｍ）上京めるように積分される寿命部分ｔ
Ｆ（ｍ）　！計算するのに用いられるか、或いはパイプ
の残ＧＯ有効寿命がｔ、から直接計算される。この場合
、ｔｒ　　は、安全係数を加味する仁とにより修正され
たＰ又は−の値で計算される。From the time count of the temperature module counter and the parameter P calculated in pressure joules, t is calculated for each of the temperature sensors of 311I. The value of ta is the life part t that is integrated so that the integral value ztF(m) can be calculated as described above.
F(m)! or the remaining GO useful life of the pipe is directly calculated from t. In this case, tr is calculated with the value of P or - modified by the addition of the safety factor.

果のモジュール 結果は標準コードに変換され、第１図に示されたプリン
タ３に出力される。The resulting module results are converted into standard code and output to the printer 3 shown in FIG.

ｌ１１４ジユール 中央のタイ１回路は２つのチャンネルに対して＠り込み
１行なうようにプロダラムされてお９、これらの両割り
込みは主モジュールのルーチンによって処理される。The Tie 1 circuit in the center of the module is programmed to perform interrupts on two channels, and both of these interrupts are handled by the main module's routines.

（１）タイマの割や込み タイマは２５ｍ１ととに割り込まれ、タロツクが増加さ
れ、特定時間に監視されゐセンナが読み取られ、０．５
秒ととＫＩＥ新される。(1) Interrupting the timer The timer is interrupted at 25m1, the tarok is incremented, and the senna is read at the specified time, and the timer is interrupted at 25m1.
KIE is updated in seconds.

？）カウンタの割り込み カクン＃は２５６１ｍのパルスカウントごとに割ヤ込ま
れ、その合計値が増加され、カウンタの作動が再開され
る。? ) The counter interrupt # is interrupted every 2561 m pulse count, its total value is incremented, and the counter operation is resumed.

ＦＲＯＭ　　　モジュール 仁のモジュールは、システム會正確ＫＩＬ定する永久的
なデー−を含んでいると共に、データＪ！ジュールを偏
見ている。このデーメ篭ジエールは、パイプＫｍ体を導
入する前にλ力場れ＊＊＊　１０＃Ｏ値及びこれに対応
す：ｈｐｏ＊會會んで−る。The FROM module contains permanent data that accurately determines the system environment, as well as data J! I'm biased against Jules. This demerger has a λ force field ***10#O value and its corresponding:hpo* meeting before introducing the pipe Km body.

牙５図を説明すれば、番号で示されたコンピュータの作
動は次の通９である。To explain Figure 5, the operations of the computer indicated by the numbers are as follows.

３０）スタート・・・電源を入れる。30) Start...Turn on the power.

３１）入力Ｍ＝１ Ｍはサンプリングさるべき温度センナ（通常は熱電対）
である。31) Input M=1 M is the temperature sensor to be sampled (usually a thermocouple)
It is.

３２）Ｌ及びＮ′ｔｌ！み取る。32) L and N'tl! Take it.

ＬＦｉ感知される熱電対の数でありそしてＮはＬａｒｓ
ｏｎ−Ｍｉｌｌ＠ｒ曲＃！會描くためのデータ点の数で
ある。LFi is the number of thermocouples sensed and N is Lars
on-Mill@r song #! It is the number of data points to draw the meeting.

３５　）　ｔＦ（ｍ）　ｍ＝　１　、Ｌ−Ｏｔ−人力す
る。ｔｐ（ｍ）は同じ温度センサからＯ信号サンプル間
に費される寿命の１部分である。35) tF(m) m=1, L-Ot-manual power. tp(m) is the fraction of the lifetime spent between O signal samples from the same temperature sensor.

３４）大きさ＃　（Ｎ）　：　Ｐ　（Ｎ）５５　）　（
ｉ）σＤ（Ｉ）データを入力す、る。34) Size # (N): P (N)55) (
i) Input σD(I) data.

６ＤはＬａｒｍｏｎ−Ｍｉｌｌｅｒ　＠　＠　を構成す
２まために実験で得られたヌトＶスデーメでありそしＣ
ｌ−１，２、Ｓ・・・・・・Ｎである。6D is the Nut V Sudeme obtained in the experiment for the second time that constitutes Larmon-Miller @ @.
l-1, 2, S...N.

（ｉｉ）　ＰＤ（Ｉ）データを入力する。(ii) Input PD(I) data.

Ｐｐは−ＤＫ対応するＬａｒｓｏｎ−Ｍｌｌｌｅｒパツ
メータでありセしてＩ−１，２，５・・・・・・Ｎであ
る。Pp is a Larson-Mller parameter corresponding to -DK, and is I-1, 2, 5...N.

ステップ３４）は−Ｄ（Ｉ）及びＰＤ（１）データ管含
む記憶領域を無効にする。Step 34) invalidates the storage area containing the -D(I) and PD(1) data pipes.

＃Ｄ（Ｉン及びＰｌ）ＣＩ）の値は、システムｔ４Ｉ定
の成分材料に対して専用なものにすべき場合には、永久
的に記憶されてもよい。The value of #D(In and Pl)CI) may be permanently stored if it is to be dedicated to a system t4I-defined component material.

３６　）　ＰＤＤＮ ＡＮ３７）対しＣ及びＴ（マルチプレフナからの人力）
を読み散る。36) PDDN AN37) vs. C and T (manpower from multiprefuner)
I read it all over the place.

３８）１冨２ ！＋９）Ｊ−Ｉ ４０）ストレスσ〈−Ｄα）であるか！４１）ｌ冨ＰＤ
Ｋする。38) 1 wealth 2! +9) J-I 40) Is stress σ<-Dα)? 41) Tomi PD
K.

４２　）ＩツＩ＋１ Ｃの式は、ＰＯ轟腋値をａｍ補閏によって決定で自重よ
うにすゐ。42) The formula I + 1 C allows the PO armpit value to be determined by am compensation.

４５）破裂までの時間１ｒ１印字／！！示する。45) Time until rupture 1r1 printing/! ! Show.

ｔｌ　は現在温度測定の時間でありセしてｔｌ　は最彼
から２番目の温度測定の時間である。tl is the time of the current temperature measurement, and tl is the time of the second-most temperature measurement.

４７　）　ＺｔＦ（ｍ）　−１Ｋする。47) ZtF(m) -1K.

４８）Ｍ＝ＬＫする。48) M=LK.

４９）ＭボＭ＋１ ５０）Ｍ−１ ５１）瞥報器管作動する。49) Mbo M+1 50) M-1 51) The alarm tube is activated.

５２）停止 示されてはいないが、ステップ４４）のｔ、は、安全裕
度を与えるために圧力又はストレスの値にそれ自体の１
０嚢を加味したものから得られたＰの値から計算すふこ
とができる。パイプＯ残勤の有効寿命は、パイプがそれ
ｔでに流体管運搬した時間Ｖｔｔｒ　　から減算す↓こ
とによって計算することができる。52) Stop Although not shown, t in step 44) adds its own 1 to the value of pressure or stress to provide a safety margin.
It can be calculated from the value of P obtained by taking into account 0 capsules. The useful life of a pipe O residual can be calculated by subtracting it from the time Vttr that the pipe has carried fluid in its time t.

上記では述べなかったが、ｔアの値を求めるＯＫ　、　
Ｌａｒｓｏｎ−％ｉ　ｌｉ＠ｒ　Ｃ）関係とは別の方法
もあることが明らかであろう。Although not mentioned above, it is OK to calculate the value of ta,
It will be clear that there are alternatives to the Larson-%i li@r C) relationship.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of drawings]

第１図は本装置の概略ブロック回路図、第２図は第１図
の点−のボックス内に示され九多数の要素の詳ｓ１に回
路図、 第３ａ図は第２１１に示された２−４ラインデコーダの
回路図、 第３ｂ図はデコーダの論理表、 第４図は第２ｍｇ１Ｋ示畜れた信号セレクタを示す図、
そして 第５図は破損までの時間ｔ、會上京るＩＩＫマイクロコ
ンピュータによって夷行畜れる作動シーケンＸ會示す７
ａ−チャートである。 １−ｗ−マルチブレタナ、増巾器及び電圧−周波数コン
バータを含むブロック ２・・・マイタロコンピユーＩ ３・・・データテレタイプ ４・・・プリンタ ５〜８・・・マルチプレタサチツプ Ｐ・・・圧力センサ Ｔ１〜Ｔ３１・・・温度セｙす ９・・・２−４ラインデコーダ １０・・・信号セレクタ ２０・・・増巾器 ２１・・・電圧−周波数コンパーメFig. 1 is a schematic block circuit diagram of this device, Fig. 2 is a detailed circuit diagram of the nine elements shown in the box marked with - in Fig. 1, and Fig. 3a is a circuit diagram shown in Fig. 211. 2-4 line decoder circuit diagram, Figure 3b is the logic table of the decoder, Figure 4 is a diagram showing the 2mg1K signal selector,
Figure 5 shows the operating sequence X executed by the IIK microcomputer at the time t until failure.
This is an a-chart. 1-w-Block including multi-butter, amplifier and voltage-frequency converter 2... Mitarocomputer I 3... Data teletype 4... Printer 5-8... Multipreter converter P. ...Pressure sensor T1-T31...Temperature control 9...2-4 line decoder 10...Signal selector 20...Amplifier 21...Voltage-frequency comperometer

Claims (1)

【特許請求の範囲】 ｔ　高圧及び高温の流体を送るダクトが破損するまでの
全寿命ｔｒｔ評価する方法において、ダクトの選択され
た位置における流体の圧力及び温度を感知し、圧力及び
温度を表わす信号管発生し、これら信号により表わされ
た圧力及び温度の値を決定し、そして圧力及び温度の値
から全寿命ｔｒ　の値を求めることｔ４Ｉ黴とする方法
。 ２　ダクトの複１＆の位置において流体の温度上感知し
、各位置ごとに温度信号管導出しそして各信号ととＫｔ
、０１［ｌ求める特許請求の範囲第１項に記載Ｏ方法。 五　上記信号を連続的に順次にサンプリングし、各々の
サンプリングされた圧力及び温度信号ととに１ｒ０値會
求める特許請求の範Ｓ第１項又は才２項に記載の方法。 ４、　各々の発生された信号はアナログ信号であり、こ
れは圧力又は温度の鎖管決定できるようにデジタル信号
に変換される特許請求の範匪才１項ないし１３項のいず
れかに記載の方法。 ５、上記アナログ信号は電圧であり、これは電圧に対応
する周波数のパルスに変換される特許請求の範Ｓ才４項
に記載の方法。 ＆　上記パルスは圧力又は温度の鎖管求めるように信号
サンプリング周期中にカウントされる特許請求の範囲第
５項に記載の方法。 ２　最後Ｏ即ち現在の信号サンプルの時間をｔｌ　　と
し、最後から２番目の信号サンプルの時間ｔ−１２とし
、現在温度信号から求めたｔｒ。 鎖管ｔｒ１とすれば、同じ温度センナの次々の信号サン
プル間に費されるダクト寿命の１部分ｔＦ（ｍ）は と−う式から決定され、こＯｌＦ（ｍ）はダクトがそれ
までに流体を送った時間中に費されたダクト寿命の全部
分ＪｔｌＦ（ｍ）ｌ求めるように積分される特許請求の
範囲の前記各項いずれかに記載の方法。 ８、　ダクトの破損はｚｔｙ’（ｍ）　−１０時に指示
される特許請求の範囲オフ環に記載の方法。 ９　ダクトがそれ壇でに流体管送った時間を、現在求め
たｔｒ　Ｏ値から減算して、ダクトの残りの有効寿命の
指示を作り出す特許請求の範囲第１項ないしオ６項のい
ずれかに記Ｉ！Ｏ方法。 １０、現在求めたｔｒの最大慎重基準と考える特許請求
の範囲オフ環に記＠Ｏ方法。 １ｔ　　現在求めるｔｒの値に安全裕度を与えるように
、ｔｙ　　を決定する前に圧力の値に成る係数を加味す
る特許請求ｏｍ１！オ９項又は、？１０項に記載の方法
。 １２、上記係数は圧力の値０１０１Ｇであり４Ｉ許請求
の範囲第１１項に記載Ｏ方法。 １五　ダクトが受けているストレスＯａｔ圧力の値から
求め、これｔ温度の値と共に用−て、１．０＠を求める
特許請求の範囲の前記各項いずれかに記＠０方法。 １Ｌ　　ダクトはパイプであり、求めたストレスはフー
プストレスである特許請求の範囲第１３項に記載の方法
。 １５、試験されているパイプに対するフープストレス・
対・ＩＪｒ畠Ｏｎ　Ｍｌｌｌ・ｒパラメータの校正１線
からＬａｒｓｏｎＭｉｌｌ＠ｒＡラメータＰの轟骸値を
選択し、そして、Ｃｔ定数とし、Ｔｔ現在温度値（’Ｋ
）とすれば、 という式からｔ、ｏ’ｇ１を求める特許請求の範囲第１
４項に記載の方法。 １＆ｔ、の値を印字及び／又は表示する特許請求の範囲
の前記各項いずれかに記載の方法。 １７、　　高圧及び高温ＯＲ体を送るダクトが破損する
までの全寿命ｔｒｔ評価する装置において、ダク）（Ｄ
選択され穴位置における流体の圧力及び温度を感知して
圧力及び温度を表わす信号管発生するセンナと、これら
信号に応答し、これら信号から圧力及び温度Ｏ値を決定
しそして圧力及び温度の値からｔｒＯＩ［を求める信号
応答手段とｔＡ備することｔ轡像とする装置。 １８、上記センサはダタ）Ｏ複数０佼置において流体の
温度を感知し、各位置ととに信号を発生し、上記の信号
応答手段は会信号ごとＫｔｒの値を求める特許請求０Ｉ
ＩＩ！第１７項に記載の装置。 １９　　信号管連続的に順次にサンプリングする手段が
設けられており、上記の信号応答手段はサンプリングさ
れた圧力及び温度信号に対してｔｒの値を求めゐ特許請
求ＯＳＳオ１７項又は牙１８項に記載の装置。 ２０、　　上記のサンプリング手段はマルチプレタサで
ある特許請求の範Ｓ才１９項に記載ＯＩＩ置。 ２ｔ　　各センサはアナログ信号を発生し、上記の信号
応答手段で処理を行なうようにこのアナログ信号音デジ
タル信号に変換する手Ｒが設けられている特許請求の範
Ｉ！１オ１７項な−し第２０項のいずれかに記載の装置
。 ２２、上記アナログ信号は電圧であり、上記変換手段は
このアナａダ電圧な１電圧に対応する周波数のパルスＫ
ｌｌ！換する特許請求の範Ｉ！第２１項に記載の装置。 ２五　上記信号応答手段は、圧力又は温度の鎖管求める
ようＫｌ１号サンプリング周期中パルスｔカウントする
カクンタを備えている特許請求０ＩＩＩｌ第２２項Ｋｌ
ｅｌ！０１１置。 ２４、　　上記領号応答手段は、最後の即ち現在の信号
サンプルの時間１１．とし、最後から２１１１１０信号
サンプルの時間ｔｔ２　　とし、現在温度信号から求め
たｔｒの慎重ｔｒＩとすれば、という式！用いて、同じ
温度センナの次々の信号サンプル間に費されゐダクト寿
命の１部分ｔＦ（鵬）１決定し、そして上配信奇応答手
段は、ダクトがそれまでＫＲ体を送つ大時間中に費され
たダクト寿命の金部分子ｔＦ（ｍ）ｔ＊定するようにｔ
Ｆ（ｍ）　ｔ−積分する特許請求０ＩＩＩ！オ１７項な
いし第２３項のいずれかに記載の装置。 ２５、上記信号応答手段はＪｔＦ（ａ）　＝　１０時に
ダクトの破損管指示する特許請求の範ｌ！１才２４項に
記載の装置。 ２６　　上記信号応答手段は、ダクトが受けているスト
レスＯ値を圧力の値から求め、そして仁の求めたストレ
スの値及び温度の値からｔｒ。 値を求める特許請求の範Ｓ第１７項ないし第２５項のい
ずれかに記載の装置。 ２ｚ　　ダクトはパイプであ勤そして求めたストレスは
フープストレスである特許請求０１１１１オ２６項に記
載の装置。 ２＆　試験されるパイプに対するツープストレ、Ｘｌｌ
対＊　Ｌａｒｓｏｎ　Ｍｉｌｌ＠ｒパラメータＰの校正
−一を記憶する手段が設けられておｐ１上配信号応答手
段は、求めた７−プストレスに対応す、！ＪＰＯ轟該値
管選慎重、そしてＣ會定数とし、Ｔｔ現在温度値Ｘとす
れば、 という式から１Ｆ１０＠を求める特許請求の範囲第２７
項に記載の装置。 ２９　　上記信号応答手ＲＫ応答してｔｒ　　の値上印
字する手段が設けられている特許請求の範囲第１７項な
いし第２８項のいずれかに記載の装置。 ５（Ｌ　　上記信号応答手段に応答してｔｒＯ値を表示
する手段が設けられている特許請求の範囲第１７項ない
し第２９項のいずれかに記載の装置。 ５ｔ　　上記信号応答手段及び記憶手段はコンビエーメ
七備えて−ゐ特許請求の範囲第２８項な−し第３０項の
いずれかに記載の装置。[Claims] t A method for evaluating the total lifespan of a duct carrying high-pressure and high-temperature fluid until failure, comprising: sensing the pressure and temperature of the fluid at a selected location in the duct; and providing a signal representative of the pressure and temperature. A method of determining the pressure and temperature values generated by the tube and represented by these signals, and determining the value of the total life tr from the pressure and temperature values. 2. Detect the temperature of the fluid at multiple positions of the duct, derive a temperature signal tube for each position, and output each signal and Kt.
, 01[lO method described in claim 1. 5. The method according to claim S1 or claim 2, wherein the signals are sampled continuously and sequentially, and a 1r0 value is determined for each sampled pressure and temperature signal. 4. The method according to any one of claims 1 to 13, wherein each generated signal is an analog signal, which is converted into a digital signal so that the pressure or temperature chain can be determined. . 5. The method according to claim 4, wherein the analog signal is a voltage, which is converted into a pulse with a frequency corresponding to the voltage. & A method according to claim 5, wherein the pulses are counted during a signal sampling period to determine the pressure or temperature chain. 2 tr determined from the current temperature signal, where tl is the time of the last O or current signal sample, and t-12 is the time of the penultimate signal sample. Assuming chain pipe tr1, the fraction of the duct life spent between successive signal samples of the same temperature sensor, tF(m), is determined from the equation: OlF(m) A method as claimed in any of the preceding claims, in which the total portion of the duct life spent during the period of time, JtlF(m)l, is integrated to determine. 8. The method according to the claims, wherein the duct breakage is indicated at zty'(m) -10. 9. Subtracting the amount of time the duct has delivered fluid from the currently determined trO value to produce an indication of the remaining useful life of the duct. Record I! O method. 10. @O method described in the claim off-ring, which is considered as the maximum prudence criterion for the currently obtained tr. 1t Patent claim om1 that takes into account a coefficient corresponding to the pressure value before determining ty so as to give a safety margin to the currently sought value of tr! Section 9 or? The method described in item 10. 12. The method according to claim 11, wherein the coefficient is a pressure value of 0101G. 15. The @0 method described in any of the above-mentioned clauses of the claims, in which the stress Oat that the duct is under is determined from the value of the pressure, and this is used together with the value of the temperature t to determine 1.0@. 14. The method according to claim 13, wherein the 1L duct is a pipe and the stress determined is hoop stress. 15. Hoop stress on the pipe being tested
Calibration of the pair IJr Hatake On Mlll r parameter Select the roaring shell value of the Larson Mill @ rA parameter P from the first line, set it as the Ct constant, and set the Tt current temperature value ('K
), then t, o'g1 is calculated from the formula Claim 1
The method described in Section 4. A method according to any of the preceding claims, for printing and/or displaying the values of 1 & t. 17. In a device that evaluates the entire lifespan of a duct that conveys high-pressure and high-temperature OR bodies until it breaks,
a sensor that senses the pressure and temperature of the fluid at a selected hole location and generates a signal tube representing the pressure and temperature, responds to these signals, determines pressure and temperature O values from these signals, and from the pressure and temperature values; An apparatus for obtaining a tOI and a signal response means for determining the tOI. 18. The above-mentioned sensor senses the temperature of the fluid at a plurality of data positions, generates a signal at each position, and the above-mentioned signal response means calculates the value of Ktr for each signal.
II! Apparatus according to paragraph 17. 19 Means for continuously sequentially sampling the signal tube is provided, and the signal response means determines the value of tr for the sampled pressure and temperature signals. The device described. 20. The arrangement according to claim 19, wherein the sampling means is a multiple sampler. 2t Each sensor generates an analog signal and is provided with means R for converting this analog signal into a digital signal for processing by the signal response means described above. 1. The apparatus according to any one of paragraphs 1 to 20. 22. The analog signal is a voltage, and the conversion means generates a pulse K of a frequency corresponding to one voltage of this analog-a voltage.
ll! Converting patent claims I! Apparatus according to paragraph 21. 25. The signal response means comprises a kakunta that counts pulses t during the Kl1 sampling period to determine the pressure or temperature chain.
El! Placed at 011. 24. The period response means determines the time 11. of the last or current signal sample. Let tt2 be the time of 211110 signal samples from the end, and be the careful trI of tr found from the current temperature signal, then the formula! Using tF(Peng)1, the fraction of the duct life spent between successive signal samples of the same temperature sensor is determined, and the on-delivery odd-response means that during the large amount of time the duct sends KR bodies up to The spent duct life gold molecule tF(m)t*t
F(m) t-integration patent claim 0III! E. The device according to any one of items 17 to 23. 25. The above-mentioned signal response means indicates a broken pipe in the duct at JtF(a) = 10:1! 1 year old The device described in paragraph 24. 26 The signal response means calculates the stress O value that the duct is under from the pressure value, and calculates tr from the stress value and temperature value determined by Jin. Apparatus according to any one of claims S17 to 25 for determining a value. 2z The device according to claim 01111-26, wherein the duct is a pipe and the stress determined is a hoop stress. 2& Toop strain for the pipe to be tested, Xll
Pair *Larson Mill@rCalibration of parameter P-1 is provided, and the p1 signal response means corresponds to the determined 7-p stress, ! Claim 27: If JPO Todoroki carefully selects the value, and C is a constant, and Tt is the current temperature value X, 1F10@ is calculated from the formula.
The equipment described in section. 29. The apparatus according to any one of claims 17 to 28, further comprising means for printing the value of tr in response to the signal response RK. 5(L) The device according to any one of claims 17 to 29, further comprising means for displaying the trO value in response to the signal response means. 5t The signal response means and the storage means are An apparatus according to any one of claims 28 to 30, comprising a combi-aim device.