JPS583710A - Rolling mill - Google Patents
Rolling millInfo
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- JPS583710A JPS583710A JP10119381A JP10119381A JPS583710A JP S583710 A JPS583710 A JP S583710A JP 10119381 A JP10119381 A JP 10119381A JP 10119381 A JP10119381 A JP 10119381A JP S583710 A JPS583710 A JP S583710A
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- JP
- Japan
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- roll
- work
- rolling mill
- work rolls
- neck
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B35/00—Drives for metal-rolling mills, e.g. hydraulic drives
- B21B35/14—Couplings, driving spindles, or spindle carriers specially adapted for, or specially arranged in, metal-rolling mills
- B21B35/141—Rigid spindle couplings, e.g. coupling boxes placed on roll necks
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は圧延機に関し、特に軸方向移動可能な作業ロー
ルを有し、しかも作業ロールシフト方式を備えた圧延機
に関するものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a rolling mill, and more particularly to a rolling mill having axially movable work rolls and equipped with a work roll shift system.
近年、圧延製品の厚み精度に対する要求はますます厳し
くなっている。これに対し、圧延材の長手方向の厚み精
度は自動板厚制御の急速な発達によってかなりの処まで
進歩しているが、板幅方向の厚み精度については有効な
制御手段がない状態である。もちろん、圧延材の板幅方
向の厚み形状（フラットネス）を制御する手段として四
段圧延機における作業ロールのベンディング法が開発さ
れ、かなりの効果を発揮しているが、これまでのロール
ベンディング法では圧延材の形状を制御するいわゆる修
正能力に限度があり、特に圧延材の板幅が大きく変化す
る場合には能力不足で充分なる効果を発揮し得ないのが
実情である。このため、これまでの圧延設備では、ある
程度の形状悪化は不回避なものとして黙認するか、ある
いは圧延材の板幅が変化する都度ロール交換を行ない、
ロールのイニンヤルクラウンを変化せしめているが、い
ずれにしても製品品質の低下やコストアップにつながる
という大きな欠点があった。In recent years, requirements for thickness accuracy of rolled products have become increasingly strict. On the other hand, although the thickness accuracy in the longitudinal direction of rolled materials has improved considerably due to the rapid development of automatic plate thickness control, there is no effective control means for the thickness accuracy in the width direction of the plate. Of course, a bending method for work rolls in four-high rolling mills has been developed as a means of controlling the thickness shape (flatness) of rolled material in the width direction, and has been shown to be quite effective. However, there is a limit to the so-called correcting ability to control the shape of the rolled material, and in particular, when the width of the rolled material changes significantly, the actual situation is that the ability is insufficient and a sufficient effect cannot be achieved. For this reason, conventional rolling equipment either accepts a certain degree of shape deterioration as unavoidable, or replaces the rolls every time the width of the rolled material changes.
Although the initial crown of the roll is changed, either method has a major drawback in that it leads to a decrease in product quality and an increase in cost.
そこで、本出願人は、例えば特開昭４８−６５１５３号
公報、特開昭４８−６７１６０号公報に示す如く、軸方
向に移動可能な作業ロールを有する圧延機を開発した。Therefore, the present applicant has developed a rolling mill having work rolls that are movable in the axial direction, as shown in, for example, Japanese Patent Laid-Open No. 48-65153 and Japanese Patent Laid-Open No. 48-67160.
ところで、この形式の圧延機では作業ロールの移動に伴
い、該作業ロールを駆動するスピンドルのカップリング
は作業ロールと一体となって移動する構造であシ、例え
ば特開昭５０−３０６４号公報に開示されている如く、
移動ロールとスピンドルカップリングを連結ビンで連結
する等の手段で、作業ロールとスピンドルとが連結され
、一体に移動する構造であった。By the way, in this type of rolling mill, as the work roll moves, the coupling of the spindle that drives the work roll moves together with the work roll. As disclosed,
The structure was such that the work roll and spindle were connected by means such as connecting the moving roll and spindle coupling with a connecting bottle, and moved together.
しかしながら、このような構造では、作業ロールの交換
のたびごとに、該作業ロールとスピンドルカップリング
との連結を外す必要がある。しかるに、この連結し°ン
の着脱においては、遠隔操作により確実に行なう装置が
なく、多くは手動操作に頼っている。しかも、この連結
ピンの着脱の操作は、人が近づきにくいミル駆動側にあ
るため、安全性の点から好ましくなく、塘た操作時間も
かかるという不具合がある。％に、ホットストリップミ
ルでは、２時間に１回の割合で作業ロールを組み替える
必要があシ、この組み替えの頻度も高いので、生産性の
低下につながるという問題があった。However, with such a structure, it is necessary to disconnect the work roll from the spindle coupling each time the work roll is replaced. However, there is no device for reliably attaching and detaching the connections by remote control, and most devices rely on manual operations. Moreover, since the operation of attaching and detaching the connecting pin is performed on the mill drive side, which is difficult for people to access, it is not desirable from a safety point of view, and there are disadvantages in that it takes a long time to operate. %, in hot strip mills, it is necessary to rearrange the work rolls once every two hours, and this rearrangement is carried out frequently, leading to a problem of reduced productivity.
本発明はこのような不具合に鑑みなされたもので、その
目的とするところは作業ロールの組み替えが迅速に行な
え、しかも安価で信頼性の高い圧延機を提供するにある
。The present invention was devised in view of these problems, and its purpose is to provide a rolling mill that is inexpensive and highly reliable, in which the work rolls can be quickly replaced.
このような目的を達成するために、本発明は、作業ロー
ルのロールネックと駆動用スピンドルのロール側カップ
リングとの嵌合部で、該ロールネックをロール側カップ
リングに対して回転不能かつ摺動可能に連結した構成と
したものである。In order to achieve such an object, the present invention provides a structure in which the roll neck of the work roll and the roll side coupling of the drive spindle are fitted together so that the roll neck is non-rotatable and non-slidable with respect to the roll side coupling. The structure is such that they are movably connected.
以下、図に示す実施例を用いて本発明の詳細な説明する
。Hereinafter, the present invention will be explained in detail using embodiments shown in the drawings.
第１図は本発明に係る圧延機の一実施例を示す簡略構成
図である。本実施例に示す圧延機は四段圧延機であり、
圧延材を直接圧延する上下一対の作業′ロール１．１′
はロールノ１ウジング３，３′内に保持された第１のメ
タルチョック（図示せず）によって両端軸支されており
、また作業ロール１゜１′に接する上下一対の補強ロー
ル２，２′は同様ロールハウジング３，３′内に保持さ
れた上下動可能な第２のメタルチョック（図示せず）に
支持されている。そして、各作業ロール１．１′にかか
る圧延荷重が補強ロール２．２′を介してノ・ウジンダ
３，３′に伝えられるよう構成されている。また、前記
各作業ロール１，１′のそれぞれ−ｉに位置するロール
ネック１ａ、１ａ’にはロール側カップリング４．４’
を介してスピンドル５．５′が連結されており、さらに
このスピンドル５．５′は駆動側カップリング６．６′
を介してピニオンスタンド７の出力軸７ａ、７ｂに接続
され、さらにまた、この出力軸７ａはカップリング８を
介してモータ９に連結されている。したがって、圧延に
必要なトルクは、このモータ９より、カップリング８．
ピニオンスタンド７、駆動側カップリング６、スピンド
ル５．ロール側カップリング４を介して作業ロール１，
１′に伝えられ、該作業ロール１．１′を回転駆動して
、圧延材を圧延するように構成されている。FIG. 1 is a simplified configuration diagram showing an embodiment of a rolling mill according to the present invention. The rolling mill shown in this example is a four-high rolling mill,
A pair of upper and lower work rolls 1.1 for directly rolling rolled material
are pivotally supported at both ends by first metal chocks (not shown) held in the housings 3, 3' of the roll no. Similarly, it is supported by a second vertically movable metal chock (not shown) held within the roll housings 3, 3'. The rolling load applied to each work roll 1.1' is transmitted to the rollers 3, 3' via reinforcing rolls 2.2'. Further, roll side couplings 4.4' are provided at roll necks 1a and 1a' located at positions -i of each of the work rolls 1 and 1', respectively.
A spindle 5.5' is connected via a drive coupling 6.6'.
The output shaft 7a is connected to the output shafts 7a and 7b of the pinion stand 7 via a coupling 8, and the output shaft 7a is further connected to a motor 9 via a coupling 8. Therefore, the torque required for rolling is transmitted from the motor 9 to the coupling 8.
Pinion stand 7, drive side coupling 6, spindle 5. Work roll 1 via roll side coupling 4,
1', the working roll 1.1' is rotated to roll the material to be rolled.
一方、作業ロール１，１′において、スピンドル５と反
対側に位置する箇所には、作業ロールソフト装置１０が
設けられている。すなわち、この作業ロールシフト装置
１０は、作業ロール１，１′の局部摩耗防止を目的とし
て、該作業ロール１゜１′を胴部の全長にわたって有効
に使用する九めに、作業ロール１．１′をＸＩ ＋ Ｘ
２ （第２図参照）の範囲で軸方向に移動させるよう
にした装置で、その構成をさらに詳述すれば、該装置は
、第２図に示す如く、図示しないモータによシ、ウオー
ムジャキ１１を駆動し、キーパ−プレート兼用のレバー
１２’ｊｌ’ｉして、ワークチョック１３および作業ロ
ール１．１′をＸＩ、Ｘ、の範囲で軸方向に移動できる
構成としたものである。なお、第２図は作業ロールシフ
ト装置１ｏにより作業ロールｌを左右に摺動させたとき
の状態を合成した図である。このような構成とすること
にょシ、作業ロール１．１′が圧延材に接触する位置を
変化することができるので、該作業ロール１．１′が材
料に接触する材ｆ４端のエツジ摩耗が均等化され、圧延
材の形状に有害な作業ロール１，１′の胴部の段つき摩
耗が軽減され、作業ローフ１交換頻度が減少するため、
実圧延時間が向上し、したがって生産効率を高めること
ができるとともに、作業ロールの寿命を長くでき、ロー
ルコストを低下することができるのである。On the other hand, in the work rolls 1, 1', a work roll soft device 10 is provided at a location opposite to the spindle 5. That is, this work roll shift device 10 is designed to shift the work rolls 1.1 to 1.1 in order to effectively use the work rolls 1.1' over the entire length of the body, for the purpose of preventing local wear of the work rolls 1.1'. 'XI + X
2 (see Fig. 2).To describe its configuration in more detail, as shown in Fig. 2, this device is powered by a motor (not shown) and a worm jack 11 and a lever 12'jl'i which also serves as a keeper plate, the work chock 13 and the work roll 1.1' can be moved in the axial direction within the range of XI and X. Note that FIG. 2 is a composite diagram of the state when the work roll l is slid left and right by the work roll shift device 1o. With this configuration, the position where the work roll 1.1' contacts the rolled material can be changed, so that edge wear at the end of the material f4 where the work roll 1.1' contacts the material can be reduced. This equalizes the rolling material, reduces step wear on the bodies of the work rolls 1 and 1' that is harmful to the shape of the rolled material, and reduces the frequency of replacing the work loaf 1.
Actual rolling time is improved, and therefore production efficiency can be increased, and the life of work rolls can be extended, and roll costs can be reduced.
ところで、以上述べｆｃ＊成はすでに公知となっており
、この点において新規な点はない。本発明は、以上述べ
た構成の圧延機において、作業ロール１．１′のロール
ネックｌ Ｂ、 Ｉ Ｂ／と、軸方向に固定された状態
にあるスビ／ドル５，５１のロール側カップリング４．
４′との嵌合部においテ、該ロールネックｌａ、１ａ／
をロール側カンプリング４．４′に対して回転不能かっ
摺動可能な構成としたものである。本実施例においては
、ロー Ａ、 ４ツク１ａ、ｌａ’の横断面形状をいわ
ゆる小判形状と成し、このロールネックｌＢ：１ａ／が
嵌合するロール側カンプリング４ 、４ ’ ノ嵌合孔
形状も前記ロールネックｌａ、ｌａ’に合わせて小判形
状に形成したものである。第３図は、前記ロールネック
ｌａ、ｌａ’とロール側カップリング４．４′の嵌合部
におけるロールネック１ａ１ ａ ／の摺動状態を示す
図で、嵌合長ｔが短い場合には、ロールネックｌ ａ、
１ ａ／と、ロール側カップリング４．４′の嵌合孔
４ａ、４ａ’との間に形成される間隙δにより、ロール
側カップリング４．４′は水平に保持された作業ロール
１．１′のロールネックｌａ、ｌａ’に対してｔａｎθ
ニーで計算される角度θだけ傾斜しながら回転すること
になる。By the way, the fc* configuration described above is already known, and there is nothing new in this respect. The present invention provides a rolling mill having the above-mentioned configuration, in which the roll necks lB, IB/ of the work roll 1.1' and the roll side couplings of the slots 5, 51 fixed in the axial direction are provided. 4.
At the fitting part with 4', the roll neck la, 1a/
It is constructed such that it is non-rotatable but slidable relative to the roll-side camp ring 4.4'. In this embodiment, the cross-sectional shape of the row A and the four claws 1a and la' is formed into a so-called oval shape, and the fitting holes of the roll side camp rings 4 and 4' into which the roll neck lB:1a/ is fitted are formed. The shape is also oval to match the roll necks la and la'. FIG. 3 is a diagram showing the sliding state of the roll neck 1a1 a / at the fitting portion between the roll necks la, la' and the roll side coupling 4.4', and when the fitting length t is short, roll neck l a,
1a/ and the fitting holes 4a, 4a' of the roll-side coupling 4.4', the roll-side coupling 4.4' is connected to the horizontally held work roll 1. 1' roll neck la, tanθ for la'
It will rotate while tilting by the angle θ calculated by the knee.
一般に、使用によりロール側カップリング４゜４′の嵌
合孔４ａ、４ａ’の内径側は摩耗し、このためギャップ
δは１〜３簡程度であり、通常移動ストロークＳ＝Ｏの
場合、嵌合長ｔ＝４００ｍ程度である。したがって、傾
斜角θは、ｔａｎθ＝になると、ロール側カップリング
４．４′が振れ廻る程度が過大となシ、その結果駆動系
に振動が発生し、機器の摩耗を加速度的に増大せしめ、
ついには機器の破損につながることになる。In general, the inner diameter sides of the fitting holes 4a and 4a' of the roll side coupling 4°4' are worn out due to use, and therefore the gap δ is about 1 to 3 mm. The combined length t=about 400 m. Therefore, when the inclination angle θ becomes tanθ=, the extent to which the roll-side coupling 4.4' swings around becomes excessive, and as a result, vibration occurs in the drive system, accelerating the wear of the equipment.
This will eventually lead to equipment damage.
ここで、作業ロール１．１′の移動に必要なストローク
Ｓは、作業ロール１，１′の局部摩耗防止を目的として
、経験的に約１００寵〜１５０ＩＲＩ＋である。したが
って、従来の嵌合部の長さではＳ許容値を越えることに
なり、このためロール側カップリング４．４′が過大に
振れ廻るという問題点が発生する。よって、本発明では
嵌合部長さｔを充分大きくとれるよう、移動ストローク
Ｓ−０の状態での嵌合長を１ｍａｘ＝ ５５０ｔｔａｎ
程度とし、作業ロール１，１′の移動をも従来の許容限
界値を越えぬようにする。そして、このｔｍａＸ＝５５
Ｑ■の場合、Ｓｍａｘ二１５０ｒ１Ｍノときｔ＝４００
ｗｍとなり、作業ロール１，１′を最大限移動したとし
ても、従来差の傾斜状態となる。Here, the stroke S necessary for moving the work rolls 1.1' is empirically about 100 IRI+ to 150 IRI+ for the purpose of preventing local wear of the work rolls 1, 1'. Therefore, the length of the conventional fitting portion exceeds the S tolerance, which causes the problem that the roll-side coupling 4.4' swings around excessively. Therefore, in the present invention, in order to make the length t of the fitting part sufficiently large, the fitting length in the state of movement stroke S-0 is set to 1max=550ttan.
The movement of the work rolls 1, 1' should not exceed the conventional permissible limits. And this tmaX=55
In the case of Q■, when Smax2 is 150r1M, t=400
wm, and even if the work rolls 1, 1' are moved to the maximum extent, they will be in a tilted state different from the conventional one.
なお１．第４図および第５図は前記最大嵌合長Ａ ｍａ
ｘを増加するために、横断面が小判形状に形成されたロ
ールネックｌａ、ｌａ’に、ロール側カップリング４に
対して摺動可能な小径のロッド１４を追加した場合の実
施例である。この場合には、ロールネックｌａ、ｌａ’
の長さを短くできしかも前記ｚｍａｘを増加できるため
安価に本発明が実施できる。また、同様の効果を得るた
めに、ロールネックに対して摺動可能なロッドをロール
側カップリングに設けてもよい。Note 1. FIGS. 4 and 5 show the maximum mating length A ma
This is an example in which a small-diameter rod 14 slidable with respect to the roll-side coupling 4 is added to the roll necks la, la' having oval cross sections in order to increase x. In this case, roll neck la, la'
Since the length of can be shortened and the above-mentioned zmax can be increased, the present invention can be carried out at low cost. Further, in order to obtain the same effect, a rod that can be slid on the roll neck may be provided on the roll side coupling.
以上説明したように、本発明によれば、作業ロールをシ
フト装置により軸方向に移動し得るように構成した圧延
機において、前記作業ロールのロールネックと駆動用ス
ピンドルのロール側カップリングとの嵌合部で、該ロー
ルネックをロール側カップリングに対して回転不能かつ
摺動可能に連結した構成としたことにより、作業ロール
の移動を実施する場合にも、該作業ロール′とスピンド
ルとをピン結合する必要がなく、シたがって作業ロール
交換のたびごとに該ピンを着脱するという煩雑な作業を
する必要がなくなり、これによって、作業ロールの組み
替え時間の大幅な短縮化を図ることが可能となった。As explained above, according to the present invention, in a rolling mill configured such that a work roll can be moved in the axial direction by a shift device, the roll neck of the work roll and the roll-side coupling of the drive spindle are fitted. By connecting the roll neck non-rotatably but slidably to the roll-side coupling at the joint, the work roll' and spindle can be pinned together even when moving the work roll. There is no need to connect the pins, and therefore there is no need for the complicated work of attaching and detaching the pins each time the work rolls are replaced, thereby making it possible to significantly shorten the time required to reassemble the work rolls. became.
特に、ホットストリップミルでは、２時間に１回の割合
というように作業ロールの組み替えの頻度も商、いが、
本発明構成によシ、生産性の低下をきたすことなく、作
業ロールの移動を実施できるという効果が得られる。In particular, in hot strip mills, the frequency of rearranging work rolls is very high, such as once every two hours.
According to the structure of the present invention, it is possible to move the work roll without reducing productivity.
第１図は本発明に係る圧延機の一実施例を示す簡略構成
図、第２図は作業ロールシフト装置の断面図、第３図は
ロールネックとロール側カップリングの嵌合部を示す断
面図、第４図は本発明の他の実施例を示す圧延機の一部
断面図、第５図は第４図のＶ−Ｖ線断面図でｈる。
スピンドル、１０・・・作業ロールンフト装置、１４弔
２図Fig. 1 is a simplified configuration diagram showing one embodiment of a rolling mill according to the present invention, Fig. 2 is a sectional view of a work roll shift device, and Fig. 3 is a sectional view showing a fitting part between a roll neck and a roll side coupling. 4 is a partial sectional view of a rolling mill showing another embodiment of the present invention, and FIG. 5 is a sectional view taken along the line V--V in FIG. 4. Spindle, 10... Working roll lift device, 14 Funeral 2 diagram
Claims (1)
ように構成した圧延機において、前記作業ロールのロー
ルネックと駆動用スピンドルのロール側カップリングと
の嵌合部で、該ロールネックをａ−ル側カップリングに
対して回転不能かつ摺動可能に連結したことを特徴とす
る圧延機。 ２６作業ロールがスピンドルに対して最大限移動したと
きに、ロールネックと、該ロールネックが嵌合するロー
ル側カンプリングの嵌合孔との間に形成される傾斜角θ
を、ｔａｎθく□に保持する ４００ ようにしたことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載
の圧延機。 ３、ロール側カップリングに対するロールネックの嵌合
長さを確保するために、ロールネックに、ロール側カッ
プリングに対して摺動可能なロンドを設けたことを特徴
とする特許請求の範囲第１項記載の圧延機。 ４、ｏ〜ル側カッグリングに対するロールネックの嵌合
長さを確保するために、ロール側カンプリングに、ロー
ルネックに対して摺動可能なロンドを設けたことを特徴
とする特許請求の範囲第１項記載の圧延機。[Scope of Claims] 1. In a rolling mill configured such that a work roll can be moved in the axial direction by a foot device, at a fitting portion between a roll neck of the work roll and a roll-side coupling of a drive spindle. A rolling mill characterized in that the roll neck is non-rotatably but slidably connected to an a-roll side coupling. 26 When the work roll moves to the maximum extent with respect to the spindle, the inclination angle θ formed between the roll neck and the fitting hole of the roll-side camp ring into which the roll neck fits
The rolling mill according to claim 1, wherein tan θ is maintained at a value of 400 □. 3. Claim 1, characterized in that the roll neck is provided with a rond that is slidable with respect to the roll side coupling in order to ensure the fitting length of the roll neck with respect to the roll side coupling. The rolling mill described in section. 4. Claim No. 4, characterized in that the roll side camp ring is provided with a rond that is slidable with respect to the roll neck in order to ensure the fitting length of the roll neck with the o~le side cag ring. The rolling mill according to item 1.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10119381A JPS583710A (en) | 1981-07-01 | 1981-07-01 | Rolling mill |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10119381A JPS583710A (en) | 1981-07-01 | 1981-07-01 | Rolling mill |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS583710A true JPS583710A (en) | 1983-01-10 |
| JPH0134682B2 JPH0134682B2 (en) | 1989-07-20 |
Family
ID=14294107
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10119381A Granted JPS583710A (en) | 1981-07-01 | 1981-07-01 | Rolling mill |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS583710A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07185043A (en) * | 1993-12-28 | 1995-07-25 | Miyoujiyou Gomme Kogyo Kk | Manufacture of ball for ball game |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5367663A (en) * | 1976-11-29 | 1978-06-16 | Koyo Seiko Co | Drive shaft for rolling mill |
-
1981
- 1981-07-01 JP JP10119381A patent/JPS583710A/en active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5367663A (en) * | 1976-11-29 | 1978-06-16 | Koyo Seiko Co | Drive shaft for rolling mill |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07185043A (en) * | 1993-12-28 | 1995-07-25 | Miyoujiyou Gomme Kogyo Kk | Manufacture of ball for ball game |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0134682B2 (en) | 1989-07-20 |
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