JPS5834130A - 残留応力の少ないh形鋼の製造方法 - Google Patents
残留応力の少ないh形鋼の製造方法Info
- Publication number
- JPS5834130A JPS5834130A JP56131207A JP13120781A JPS5834130A JP S5834130 A JPS5834130 A JP S5834130A JP 56131207 A JP56131207 A JP 56131207A JP 13120781 A JP13120781 A JP 13120781A JP S5834130 A JPS5834130 A JP S5834130A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- web
- residual stress
- flange
- finish rolling
- flanges
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は残留応力の少ないH形鋼の製造方法に係り、4
11に数値的に仕上圧延温度を制御で龜る製造方法に関
する。
11に数値的に仕上圧延温度を制御で龜る製造方法に関
する。
H形鋼tvWRrM性状は嬉1図に示す如く通常フラン
ジ1の厚さがウェブ2の厚さよりも厚くなっているため
、熱延過程でウェブ2の冷却速度が7?/ジ1に比較し
て速くな砂、仕上圧部終了時にはフランジ温度がクエプ
温度よシも200℃以上も高くなる場合がある。この圧
延終了時の7ランジlとウェブ2の仕上温度条件および
圧延後の7ツンジ1とウェブ2の冷却速度差のため室温
まで冷却された状態においては、フランジ1がウェブ2
に比べて相対的に短くなシ、第2図に示すようにフラン
ジ1に引張り、ウェブ2に圧縮の長手方向残留応力が発
生する。残留応力が存在すると、耐荷力の低下、形状不
良(ウェブ波)、加工時の割れなどの問題を発生する。
ジ1の厚さがウェブ2の厚さよりも厚くなっているため
、熱延過程でウェブ2の冷却速度が7?/ジ1に比較し
て速くな砂、仕上圧部終了時にはフランジ温度がクエプ
温度よシも200℃以上も高くなる場合がある。この圧
延終了時の7ランジlとウェブ2の仕上温度条件および
圧延後の7ツンジ1とウェブ2の冷却速度差のため室温
まで冷却された状態においては、フランジ1がウェブ2
に比べて相対的に短くなシ、第2図に示すようにフラン
ジ1に引張り、ウェブ2に圧縮の長手方向残留応力が発
生する。残留応力が存在すると、耐荷力の低下、形状不
良(ウェブ波)、加工時の割れなどの問題を発生する。
従来、残留応力を軽減する方法が種々開示されているが
、それらを列記すると次の如くである。
、それらを列記すると次の如くである。
囚 圧延時に7ランジを冷却する方法(41公昭4l−
20336) 0 圧延時にウェブを保温する方法(特開昭5O−13
3110) 0 正弧終了後に7う/ジを冷却する方法(411公昭
47−31481) 0 圧延終了後にクエプを加熱あるいは保温する方法(
特公昭47−32164.%公@54−20442) ■ 冷却床上で7ランジを冷却する方法(特公昭5l−
5607) 上記のなかで、作業能率の点ですぐれているのは囚、@
の方法であるが、これを実行する場合に最終仕上正弧に
おける仕上温度条件を具体的にどのS*にすべきかが問
題である。
20336) 0 圧延時にウェブを保温する方法(特開昭5O−13
3110) 0 正弧終了後に7う/ジを冷却する方法(411公昭
47−31481) 0 圧延終了後にクエプを加熱あるいは保温する方法(
特公昭47−32164.%公@54−20442) ■ 冷却床上で7ランジを冷却する方法(特公昭5l−
5607) 上記のなかで、作業能率の点ですぐれているのは囚、@
の方法であるが、これを実行する場合に最終仕上正弧に
おける仕上温度条件を具体的にどのS*にすべきかが問
題である。
本発明の目的は、製品の残留応力との関連において上記
の最終仕上正弧温度を具体的に決定できる残留応力の少
ないH形鋼の製造方法を提供するにある。
の最終仕上正弧温度を具体的に決定できる残留応力の少
ないH形鋼の製造方法を提供するにある。
本発明の要旨とするところは次のとおりである。
すなわちkH形鋼のフランジおよびウェブの熱間正弧温
度を制御する残留応力の少ないH形鋼の製造方法におい
て、前記H形鋼の残留応力を前記フランジおよびウェブ
の仕上圧延温度および断面寸法の関数とする下記2式で
表示し、この2式よシ目標とする残留応力に対する仕上
圧延温度を求め鋏仕上圧延温度になる如く前記フランジ
とウェブO温度を調整することを特徴とする残留応力の
少ないH形鋼の製造方法である。
度を制御する残留応力の少ないH形鋼の製造方法におい
て、前記H形鋼の残留応力を前記フランジおよびウェブ
の仕上圧延温度および断面寸法の関数とする下記2式で
表示し、この2式よシ目標とする残留応力に対する仕上
圧延温度を求め鋏仕上圧延温度になる如く前記フランジ
とウェブO温度を調整することを特徴とする残留応力の
少ないH形鋼の製造方法である。
g、★wxb、−1−b1・ΔTT@ +b、・ΔT、
+bs・jn(T、−T、)本発明者らの研究による
と、残留応力は7ランジおよびウェブの仕上温度差だけ
で決るものではなく、7ランジおよびウェブの仕上温度
の高低によっても変化する。さらに問題なのは%H形鋼
O残留応力が同一仕上温度条件であっても断面寸法が異
なると変化することである。
+bs・jn(T、−T、)本発明者らの研究による
と、残留応力は7ランジおよびウェブの仕上温度差だけ
で決るものではなく、7ランジおよびウェブの仕上温度
の高低によっても変化する。さらに問題なのは%H形鋼
O残留応力が同一仕上温度条件であっても断面寸法が異
なると変化することである。
通常圧延材においては、断面内で最も大きな残留応力が
存在するのは7ランジ中央とウェブ中央であシ、第2図
に示す如く、フランジは引張応力。
存在するのは7ランジ中央とウェブ中央であシ、第2図
に示す如く、フランジは引張応力。
ウェブは圧縮応力となる。したがって、フランジ中央と
ウェブ中央の残留応力を小さくできれば断面全体の残留
応力が下がることになる。
ウェブ中央の残留応力を小さくできれば断面全体の残留
応力が下がることになる。
本発明者らの研究により、フランジ中央とウェブ中央の
それぞれの残留応力σ、会、cv舎 は仕上温度およ
び断面寸法の次のような要因の関数で精度よく表わされ
ることが明らかになった。
それぞれの残留応力σ、会、cv舎 は仕上温度およ
び断面寸法の次のような要因の関数で精度よく表わされ
ることが明らかになった。
ここで#、舎・#1★:7ランジ中央およびウェブ中央
の残留応力(#/−) T、T’:フランジおよびウェブO仕上f
v 圧延温度 (嶋1) 1、.1.:フランジおよびウェブの厚さく 11m1
) 11 * @ w :フランジおよびウェブの断面積
(−) T T :フエライト変態開始および終ム11
ムl 了温度 (℃) − また、鋼種(化学成分)、H形鋼のタイプ(広幅。
の残留応力(#/−) T、T’:フランジおよびウェブO仕上f
v 圧延温度 (嶋1) 1、.1.:フランジおよびウェブの厚さく 11m1
) 11 * @ w :フランジおよびウェブの断面積
(−) T T :フエライト変態開始および終ム11
ムl 了温度 (℃) − また、鋼種(化学成分)、H形鋼のタイプ(広幅。
中幅、細幅)、断面寸法の大きさく大形、中形。
小形)を固定すれば(1)、(2)式はそれぞれ次の(
5)式および(6)式で近似できる。
5)式および(6)式で近似できる。
a、4=a* +at eΔT、 +as eΔT、
+as min (T、−’r、)g、1=b6 +b
、 mΔT、 +bl *△T、、 +b3 sin
(T、 T、)ここで”@ ”−”l 會b11 A′
bl 警”1 * ”M e m1mm1は定数である
。
+as min (T、−’r、)g、1=b6 +b
、 mΔT、 +bl *△T、、 +b3 sin
(T、 T、)ここで”@ ”−”l 會b11 A′
bl 警”1 * ”M e m1mm1は定数である
。
上記の(5) 、 (6)式を次のように利用して残留
応力の少ないH形鋼を製造する。tず製品として耐荷力
の低下、形状不良などの問題を生じない7ランc、会
を決めs # 14 * g w★がこれ以下になる
ように仕上温度条件を(5) 、 (6)式を使って決
定する。すなわち i@ +4i ・ΔTt +al @ΔT、 +ag
min (’I’、−T−+b・+b1・ΔT、+b、
@Δ’r、 +bs *jyl (Tt ’r−+圧延
温1ET、 、’r、になる如く仕上圧嬌前の工程でウ
ェブ保温あるいはフランジ水冷を行えばよい。
応力の少ないH形鋼を製造する。tず製品として耐荷力
の低下、形状不良などの問題を生じない7ランc、会
を決めs # 14 * g w★がこれ以下になる
ように仕上温度条件を(5) 、 (6)式を使って決
定する。すなわち i@ +4i ・ΔTt +al @ΔT、 +ag
min (’I’、−T−+b・+b1・ΔT、+b、
@Δ’r、 +bs *jyl (Tt ’r−+圧延
温1ET、 、’r、になる如く仕上圧嬌前の工程でウ
ェブ保温あるいはフランジ水冷を行えばよい。
フランジおよびウェブの仕上圧延源[T、およびT は
両者とも常に変更する必要はなく、一方の保温あるいは
水冷処理のみの場合もある。一般にウェブの保温は第3
図に示す如くウェブ2に平行な放熱防止板3によって行
われ、7ランジlの水冷は第4図に示す如く7ランジ水
冷装置4によって実施される。
両者とも常に変更する必要はなく、一方の保温あるいは
水冷処理のみの場合もある。一般にウェブの保温は第3
図に示す如くウェブ2に平行な放熱防止板3によって行
われ、7ランジlの水冷は第4図に示す如く7ランジ水
冷装置4によって実施される。
実施例
次の如き細幅の大形サイズH形鋼を本発明法によ〉製造
した。
した。
鋼 種 88AlJI8 G
3101)ウェブ高さ 900m フランジ幅 300圃 ウェブ厚 16m+ 7ランジ厚 28■ この場合の残留応力の予測式は次の如くである。
3101)ウェブ高さ 900m フランジ幅 300圃 ウェブ厚 16m+ 7ランジ厚 28■ この場合の残留応力の予測式は次の如くである。
σ −−461−0,00052ΔT3f−α0002
5ΔT” +f会
WC1舎■2&8+α0559ΔT、+α085
ΔT、−&92jn (T、−#:會、IC二舎1 を
20kg/−とし、ウェブ仕上圧延温度を700℃、7
50℃、800℃とした場合のフランジ仕上圧延温度条
件を計算し、結果を第11!に示した。
5ΔT” +f会
WC1舎■2&8+α0559ΔT、+α085
ΔT、−&92jn (T、−#:會、IC二舎1 を
20kg/−とし、ウェブ仕上圧延温度を700℃、7
50℃、800℃とした場合のフランジ仕上圧延温度条
件を計算し、結果を第11!に示した。
第′1表の仕上圧延温度条件になる如く、仕上正弧前の
工程においてウェブの保温あるいは)員ンジの水冷例れ
か少なくとも一方の処理を行い、仕上圧嬌後の製品の残
留応力を測定し、その結果を温度処理を実施しない比較
例として同時に表示した。
工程においてウェブの保温あるいは)員ンジの水冷例れ
か少なくとも一方の処理を行い、仕上圧嬌後の製品の残
留応力を測定し、その結果を温度処理を実施しない比較
例として同時に表示した。
[2表よ)明らかな如く本実施例の測定残留応力値は目
標通fi20#/−より軽減しておシ、一方比較例にお
いては27#/−も残留している。
標通fi20#/−より軽減しておシ、一方比較例にお
いては27#/−も残留している。
上記の実施例から4h明らかな如く、製品の残留応力と
仕上圧延温度および断面寸法との関数式を作〉、この式
から必要な仕上圧延温度を求め、仕上正弧工薯前にフラ
ンジおよびウェブの温度を制御することによL目標通ヤ
の残留応力の少ないH形鋼を製造することができた。
仕上圧延温度および断面寸法との関数式を作〉、この式
から必要な仕上圧延温度を求め、仕上正弧工薯前にフラ
ンジおよびウェブの温度を制御することによL目標通ヤ
の残留応力の少ないH形鋼を製造することができた。
本発明においては残留応力の計算に関数式を利用し九が
、その他にも熱間圧延により製造される特開B1115
8−34130(4) H形鋼のウェブ波の発生判定式あるいは鋼矢板の冷却後
の反シ予測式においても、本発明と同様に仕上圧延温度
と断面寸法の関数として表現が可能であって、広く適用
できると考えられる。
、その他にも熱間圧延により製造される特開B1115
8−34130(4) H形鋼のウェブ波の発生判定式あるいは鋼矢板の冷却後
の反シ予測式においても、本発明と同様に仕上圧延温度
と断面寸法の関数として表現が可能であって、広く適用
できると考えられる。
第1図はH形鋼の断面図、第2図はH形鋼の残留応力分
布を示す断面図、第3図はウェブの保温状況を示す断面
図、第4図は7ランジの水冷状況を示す断面図である。 l・・・7ランジ 2・・・ウェブ3・・・放熱
防止板 4・・・7ランジ水冷装置代理人 中
路 武 雄 第1図 引弦り十斤m 丘纏+引儀す第3図 3 第4図
布を示す断面図、第3図はウェブの保温状況を示す断面
図、第4図は7ランジの水冷状況を示す断面図である。 l・・・7ランジ 2・・・ウェブ3・・・放熱
防止板 4・・・7ランジ水冷装置代理人 中
路 武 雄 第1図 引弦り十斤m 丘纏+引儀す第3図 3 第4図
Claims (1)
- (1)H形鋼のフランジおよびウェブの熱間圧延温度を
制御する残留応力の少ないH形鋼の製造方法において、
前記H形鋼の残留応力を前記フランジおよびウェブの仕
上圧延温度および断面寸法の関数とする下記2式で表示
し、この2式より目標とする残留応力に対する仕上圧延
温度を求め咳仕上圧延温度になる如く前記7ランジとウ
ェブの温度を調整することを特徴とする残留応力の少な
いH形鋼の製造方法。 m−、m b@ +b1−ΔT7 +b、 −ΔT:”
+bs ejn (T、−T、)+ここでσ ・
:7ランジ中央およびウェブ中f★ W会 夫の残留応力(My/−) T 、T : フランジおよびウェブの仕上圧延
温1 曾 度(℃) ml−’−m@ 、b@2b@ 、 nh J
、ml 、ml : 常数
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56131207A JPS5834130A (ja) | 1981-08-21 | 1981-08-21 | 残留応力の少ないh形鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56131207A JPS5834130A (ja) | 1981-08-21 | 1981-08-21 | 残留応力の少ないh形鋼の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5834130A true JPS5834130A (ja) | 1983-02-28 |
JPH0217241B2 JPH0217241B2 (ja) | 1990-04-19 |
Family
ID=15052541
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP56131207A Granted JPS5834130A (ja) | 1981-08-21 | 1981-08-21 | 残留応力の少ないh形鋼の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5834130A (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6228002A (ja) * | 1985-07-29 | 1987-02-06 | Kawasaki Steel Corp | H形鋼圧延時のウエブ加熱方法ならびにその装置 |
JPS63216923A (ja) * | 1987-03-04 | 1988-09-09 | Kawasaki Steel Corp | 薄肉h形鋼の製造方法 |
JPS6454506U (ja) * | 1987-09-30 | 1989-04-04 | ||
EP0462783A2 (en) * | 1990-06-21 | 1991-12-27 | Nippon Steel Corporation | Process and apparatus for producing thin-webbed H-beam steel |
US5259229A (en) * | 1990-06-21 | 1993-11-09 | Nippon Steel Corporation | Apparatus for cooling thin-webbed H-beam steel |
JP2017144481A (ja) * | 2016-02-16 | 2017-08-24 | Jfeスチール株式会社 | 直線形鋼矢板の製造方法、及び直線形鋼矢板 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5356146A (en) * | 1976-11-01 | 1978-05-22 | Sumitomo Metal Ind | H shape steel sections residual stress decreasing |
-
1981
- 1981-08-21 JP JP56131207A patent/JPS5834130A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5356146A (en) * | 1976-11-01 | 1978-05-22 | Sumitomo Metal Ind | H shape steel sections residual stress decreasing |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS6228002A (ja) * | 1985-07-29 | 1987-02-06 | Kawasaki Steel Corp | H形鋼圧延時のウエブ加熱方法ならびにその装置 |
JPS63216923A (ja) * | 1987-03-04 | 1988-09-09 | Kawasaki Steel Corp | 薄肉h形鋼の製造方法 |
JPS6454506U (ja) * | 1987-09-30 | 1989-04-04 | ||
EP0462783A2 (en) * | 1990-06-21 | 1991-12-27 | Nippon Steel Corporation | Process and apparatus for producing thin-webbed H-beam steel |
US5191778A (en) * | 1990-06-21 | 1993-03-09 | Nippon Steel Corporation | Process for producing thin-webbed h-beam steel |
US5259229A (en) * | 1990-06-21 | 1993-11-09 | Nippon Steel Corporation | Apparatus for cooling thin-webbed H-beam steel |
JP2017144481A (ja) * | 2016-02-16 | 2017-08-24 | Jfeスチール株式会社 | 直線形鋼矢板の製造方法、及び直線形鋼矢板 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0217241B2 (ja) | 1990-04-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR950009759B1 (ko) | 철손이 낮은 방향성 전자강판 및 그 제조방법 | |
JPS6289515A (ja) | 熱間圧延材の温度制御方法および装置 | |
JPS5834130A (ja) | 残留応力の少ないh形鋼の製造方法 | |
KR100356947B1 (ko) | 금속 스트립을 압연하기 위한 방법 및 장치 | |
JPS59133902A (ja) | H形鋼の熱間圧延方法 | |
JP3283139B2 (ja) | 形鋼のフランジ形状制御方法 | |
JP3355919B2 (ja) | H形鋼の圧延方法及び装置 | |
US4584862A (en) | Rolling procedures for eliminating alligator defect formation | |
KR100368238B1 (ko) | 후강판의 온도제어압연방법_ | |
JPH0756042B2 (ja) | 薄肉ウエブh形鋼の製造方法 | |
JPS58224014A (ja) | 熱間圧延における圧延材材質自動制御方法 | |
JPS5833300B2 (ja) | 不等辺不等厚山形鋼及び類似形鋼の製造方法 | |
JPS63149315A (ja) | 鋼板の冷却方法 | |
SU1438868A1 (ru) | Способ изготовлени холоднодеформированных труб | |
JPH10113713A (ja) | 制御冷却鋼板の製造方法 | |
JPS63119901A (ja) | H形粗形鋼片の造形方法 | |
JPH02179303A (ja) | 長さ方向に不連続な突起を有する厚鋼板の製造方法 | |
JPS63140703A (ja) | 極薄ウエブh形鋼の製造方法 | |
JPH09220606A (ja) | 形鋼の厚み制御方法 | |
JPS60121009A (ja) | 熱延鋼帯の製造方法 | |
JPH04100602A (ja) | フランジを有する形材の圧延方法 | |
JPS63154202A (ja) | H形鋼の残留応力軽減方法 | |
JPS5855528A (ja) | 酸洗性が良好で加工性の優れた熱延鋼板の製造方法 | |
JPS60184412A (ja) | 板クラウン制御方法 | |
JPS57184507A (en) | Controlling method for cooling hot rolled steel strip |