JPS583206B2 - 中間層付単一モ−ド光フアイバ - Google Patents
中間層付単一モ−ド光フアイバInfo
- Publication number
- JPS583206B2 JPS583206B2 JP54130452A JP13045279A JPS583206B2 JP S583206 B2 JPS583206 B2 JP S583206B2 JP 54130452 A JP54130452 A JP 54130452A JP 13045279 A JP13045279 A JP 13045279A JP S583206 B2 JPS583206 B2 JP S583206B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- core
- refractive index
- intermediate layer
- cladding
- optical fiber
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、広い波長帯域における分散に基づく信号歪が
最少となる単一モード光ファイバに関するものである。
最少となる単一モード光ファイバに関するものである。
単一モード光ファイバは、多モート光ファイバに比して
分散が少なく広波長帯域となっているが、材料分散およ
び導波路分散に起因する信号歪のため、自ずから使用可
能な光の波長帯域が制限される０ すなわち、光ファイバのコア内へ投射された光は、コア
とクラツドとの境界による反射を反復してコア内を伝搬
するが、光の伝搬状況を示す伝搬定数は光の角周波数に
対して非直線的に変化し、角周波数が大きくなると光伝
搬モードに高次モードが発生する。
分散が少なく広波長帯域となっているが、材料分散およ
び導波路分散に起因する信号歪のため、自ずから使用可
能な光の波長帯域が制限される０ すなわち、光ファイバのコア内へ投射された光は、コア
とクラツドとの境界による反射を反復してコア内を伝搬
するが、光の伝搬状況を示す伝搬定数は光の角周波数に
対して非直線的に変化し、角周波数が大きくなると光伝
搬モードに高次モードが発生する。
したがって、光ファイバを単一モードとして使用する場
合には、高次モードが発生する角周波数をωＣとしたと
き、０〜ωｃの角周波数により使用しなければならない
。
合には、高次モードが発生する角周波数をωＣとしたと
き、０〜ωｃの角周波数により使用しなければならない
。
また、材料分散は光ファイバを構成するガラスの屈折率
が光の波長に対し非直線的な変化を呈することにより発
生し、コアの屈折率をｎ１、光の波長をλ、真空中の光
速をＣとするとき、単一モード光ファイバの材料分散σ
Ｍは次式により示される。
が光の波長に対し非直線的な変化を呈することにより発
生し、コアの屈折率をｎ１、光の波長をλ、真空中の光
速をＣとするとき、単一モード光ファイバの材料分散σ
Ｍは次式により示される。
一方、導波路分散は、伝搬定数βと光の角周波数ωとの
関係によって定まり、単一モード光ファイバの場合、導
波路分散σＷは次式によって与えられる。
関係によって定まり、単一モード光ファイバの場合、導
波路分散σＷは次式によって与えられる。
たゞし、（１），（２）式のｄは微分記号である。
なお、材料分散σＭと導波路分散σＷとの和が全分散σ
Ｔであり、伝搬の可能な光の周波数帯域幅ｆは次式によ
って与えられる。
Ｔであり、伝搬の可能な光の周波数帯域幅ｆは次式によ
って与えられる。
こゝで、コアとクラツドとの屈折率差が小さく、かつ、
両者の屈折率がステップ状に変化する従来のステップ形
単一モード光ファイバにおける分散σと光の波長λとの
関係を示せば第１図のとおりである。
両者の屈折率がステップ状に変化する従来のステップ形
単一モード光ファイバにおける分散σと光の波長λとの
関係を示せば第１図のとおりである。
たゞし、同図は屈折率差Δ＝０．３２％、コアの直径２
ａ＝６．０μｍ、コアの屈折率ｎ１＝１．４６３１９の
例であるが、同図から明らかなとおり、特定の波長にお
いて全分散σＴが零となっても、他の波長においては全
分散σＴが急速に増大し、（３）式に基づく周波数帯域
幅ｆが低下する。
ａ＝６．０μｍ、コアの屈折率ｎ１＝１．４６３１９の
例であるが、同図から明らかなとおり、特定の波長にお
いて全分散σＴが零となっても、他の波長においては全
分散σＴが急速に増大し、（３）式に基づく周波数帯域
幅ｆが低下する。
一方
光の伝送損失がλ＝１．５〜１．６μｍにおいて最少と
なることが理論的、実験的に明らかとなされており（宮
、他著：ＥＩｅｃｔｒｏｎＬｅｔｔ．Ｖｏｌ１５、ｐｌ
０６、１９７９参照）、この波長域での全分散σＴを最
少にできれば、超広帯域かつ超長距離の光伝送が実現す
る。
なることが理論的、実験的に明らかとなされており（宮
、他著：ＥＩｅｃｔｒｏｎＬｅｔｔ．Ｖｏｌ１５、ｐｌ
０６、１９７９参照）、この波長域での全分散σＴを最
少にできれば、超広帯域かつ超長距離の光伝送が実現す
る。
したがって、従来の単一モード光ファイバに関するこの
種の研究は、全分散σＴが零となる波長λｏをλ＝１．
５〜１．６μｍの間へ移動させることに主眼が置かれて
おり（土屋、他著：ＥｌｅｃｔｒｏｎＬｅｔｔ。
種の研究は、全分散σＴが零となる波長λｏをλ＝１．
５〜１．６μｍの間へ移動させることに主眼が置かれて
おり（土屋、他著：ＥｌｅｃｔｒｏｎＬｅｔｔ。
Ｖｏｌ１５、ｐ４７６、１９７９参照）、種々の成果が
示されてはいるもの５、伝送すべき波長がλ０から外れ
ると全分散σＴが急激に大となり、これによって伝送可
能な光の帯域幅が制限される欠点を生ずるものであった
。
示されてはいるもの５、伝送すべき波長がλ０から外れ
ると全分散σＴが急激に大となり、これによって伝送可
能な光の帯域幅が制限される欠点を生ずるものであった
。
本発明は従来のかゝる欠点を一挙に排除する目的を有し
、コアとクラッドとの間にコアおよびクラッドよりも屈
折率の小さい中間層を設け、これら相互間の屈折率差を
特定すると共に、コアの外径および中間層の厚さとコア
の半径との比を特定することにより、極めて広帯域な伝
送特性を実現した中間層付単一モード光ファイバを提供
するものである。
、コアとクラッドとの間にコアおよびクラッドよりも屈
折率の小さい中間層を設け、これら相互間の屈折率差を
特定すると共に、コアの外径および中間層の厚さとコア
の半径との比を特定することにより、極めて広帯域な伝
送特性を実現した中間層付単一モード光ファイバを提供
するものである。
以下、実施例を示す第２図以降により本発明の詳細を説
明する。
明する。
第２図は断面図および各部の屈折率分布を示し、石英ガ
ラスを主成分としたコア１を包囲する同様のクラツド２
と、コア１との間にこれも石英ガラスを主成分とした中
間層３が設けてあり、コア１の屈折率をｎ４ 層３の屈折率を０３としたとき、同図下方に屈折率をｎ
１コア１の中心から外方への半径をｒとして示すとおり
、ｎ１よりもｎ２が小さく、ｎ３はｎ２よりも更に小さ
く、中間層３の屈折率ｎ３がコア１およびクラツド２の
屈折率ｎ１，ｎ２よりも小さいものとなっている。
ラスを主成分としたコア１を包囲する同様のクラツド２
と、コア１との間にこれも石英ガラスを主成分とした中
間層３が設けてあり、コア１の屈折率をｎ４ 層３の屈折率を０３としたとき、同図下方に屈折率をｎ
１コア１の中心から外方への半径をｒとして示すとおり
、ｎ１よりもｎ２が小さく、ｎ３はｎ２よりも更に小さ
く、中間層３の屈折率ｎ３がコア１およびクラツド２の
屈折率ｎ１，ｎ２よりも小さいものとなっている。
なお、この例では、コア１の半径をａとするとき、その
直径２ａは７．２μｍ、中間層３の厚さｔは１．０μｍ
、クラツド２の外径は１２５μｍであり、クラツド２の
外径がコア１および中間層３に比して極めて太きいため
、クラツド２は破断線により示してある。
直径２ａは７．２μｍ、中間層３の厚さｔは１．０μｍ
、クラツド２の外径は１２５μｍであり、クラツド２の
外径がコア１および中間層３に比して極めて太きいため
、クラツド２は破断線により示してある。
また、コア１とクラツド２との屈折率差Δ１および中間
層３とクラツド２との屈折率差Δ２は、次式によって示
される。
層３とクラツド２との屈折率差Δ２は、次式によって示
される。
こゝで、第２図の場合は、コア１の屈折率ｎ１をクラツ
ド２の屈折率ｎ２よりも大とするため、コア１において
主成分の石英ガラスへゲルマニウムを添加すると共に、
中間層３の屈折率ｎ３をクラツド２の屈折率ｎ２よりも
小とさせるため、中間層３においては主成分の石英ガラ
スへフッ素を添加しているが、コア１における添加物の
ゲルマニウム店してＧｅＯ２（酸化ゲルマニウム）を用
い、ＧｅＯ２のＧｉＯ２（石英ガラス）に対する比を１
０ｍｏｌ％とし、中間層３においてはフッ素の添加量を
４．２ｍｏｌ％としており、これによって、（４）式の
Δ１は１％、（５）式のΔ２は−１％となっている。
ド２の屈折率ｎ２よりも大とするため、コア１において
主成分の石英ガラスへゲルマニウムを添加すると共に、
中間層３の屈折率ｎ３をクラツド２の屈折率ｎ２よりも
小とさせるため、中間層３においては主成分の石英ガラ
スへフッ素を添加しているが、コア１における添加物の
ゲルマニウム店してＧｅＯ２（酸化ゲルマニウム）を用
い、ＧｅＯ２のＧｉＯ２（石英ガラス）に対する比を１
０ｍｏｌ％とし、中間層３においてはフッ素の添加量を
４．２ｍｏｌ％としており、これによって、（４）式の
Δ１は１％、（５）式のΔ２は−１％となっている。
このほか、中間層３を備えない場合および中間層３を備
えた場合の屈折率分布としては、第３図のとおり種々の
ものが考えられ、同図Ａのステップ形分布、同図Ｂの２
乗分布、同図ＣのＭ形分布および同図ＤのＷ形分布等が
想定されるため、これらについて、伝送すべき光の周波
数と導波路分散との関係につき、単一モード光ファイバ
として検討を行なったところ第４図に示す結果が得られ
た。
えた場合の屈折率分布としては、第３図のとおり種々の
ものが考えられ、同図Ａのステップ形分布、同図Ｂの２
乗分布、同図ＣのＭ形分布および同図ＤのＷ形分布等が
想定されるため、これらについて、伝送すべき光の周波
数と導波路分散との関係につき、単一モード光ファイバ
として検討を行なったところ第４図に示す結果が得られ
た。
たゞし、同図は導波路分散σＷと光速Ｃとの積による規
格化導波路分散ＣσＷを縦軸に取り、次式によって求め
る規格化周波数Ｖを横軸に取って示してある。
格化導波路分散ＣσＷを縦軸に取り、次式によって求め
る規格化周波数Ｖを横軸に取って示してある。
また、同図のＡ−Ｄは第３図のＡ−Ｄと対応し第４図の
Ｅは第２図に示すΔ１とΔ２とが互に等しく、かつ、反
対極性の中間層３を用いた対称Ｗ形分布のものであり、
屈折率差Δ１およびΔ２の値はつぎのとおりである。
Ｅは第２図に示すΔ１とΔ２とが互に等しく、かつ、反
対極性の中間層３を用いた対称Ｗ形分布のものであり、
屈折率差Δ１およびΔ２の値はつぎのとおりである。
Ａ−Ｃ…………Δ，＝１．０％
ＤΔ１＝０．７％Δ２＝−０．３％ｔ＝０．２ａＥΔ１
＝０．５％Δ２−−０．５％ｔ＝０．３ａたゾし、上述
のとおりｔは中間層３の厚さ、ａはコア１の半径であり
、Ａ−Ｃにおいては中間層３を備えないため、Δ１のみ
となっている。
＝０．５％Δ２−−０．５％ｔ＝０．３ａたゾし、上述
のとおりｔは中間層３の厚さ、ａはコア１の半径であり
、Ａ−Ｃにおいては中間層３を備えないため、Δ１のみ
となっている。
こゝで、規格化導波路分散ＣσＷに注目するとき、第４
図のＥが最も大きくカリ負方向にも変化しており、全分
散σＴを材料分散σＭと導波路分散σＷとの相殺により
最小とするうえからは、同図Ｅのものすなわち第２図に
示す対称Ｗ形分布が最も有利であることが明らかである
。
図のＥが最も大きくカリ負方向にも変化しており、全分
散σＴを材料分散σＭと導波路分散σＷとの相殺により
最小とするうえからは、同図Ｅのものすなわち第２図に
示す対称Ｗ形分布が最も有利であることが明らかである
。
第５図は、対称Ｗ形分布の単一モード光ファイバにつき
、伝送すべき光の波長λに対する各分散σの変化を示し
たものであり、λ＝１．３５〜１．６７μｍの広波長域
にわたり、全分散σＴが±１ｐｓ／ｋｍ／ｎｍ以内であ
ることが明らかである。
、伝送すべき光の波長λに対する各分散σの変化を示し
たものであり、λ＝１．３５〜１．６７μｍの広波長域
にわたり、全分散σＴが±１ｐｓ／ｋｍ／ｎｍ以内であ
ることが明らかである。
第６図は、屈折率差Δ１＝１％の光ファイバにおける理
論的伝送損失（宮、他著：ＥｌｅｃｔｒｏｎＬｅｔｔ．
Ｖｏｌ１５、ｐ１０６、１９７９参照）Ｌのフオトンエ
ネルギーＰＥおよび光の波長λに対する変化を示し、λ
−１．３２〜１．６９μｍの範囲では伝送損失Ｌが０．
５ｄＢ／ｋｍ以下に保たれる。
論的伝送損失（宮、他著：ＥｌｅｃｔｒｏｎＬｅｔｔ．
Ｖｏｌ１５、ｐ１０６、１９７９参照）Ｌのフオトンエ
ネルギーＰＥおよび光の波長λに対する変化を示し、λ
−１．３２〜１．６９μｍの範囲では伝送損失Ｌが０．
５ｄＢ／ｋｍ以下に保たれる。
したがって、第２図に示す構成のものが超広帯域かつ超
長距離伝送用として、極めて有効であることが明らかと
なる。
長距離伝送用として、極めて有効であることが明らかと
なる。
下表は、かゝる事実に基づき、電子計算機を用いたシミ
ュレーションにより、屈折率差Δ１，Δ２の変化に対応
するコア１の直径２ａ１中間層３の厚さｔとコア１の半
径ａとの比および全分散σＴが±ｐｓ／ｋｍ／ｎｍ以下
となる波長範囲λｂを求めたものであり、これらの各値
を用いることにより広い波長範囲λｂを得ることができ
る。
ュレーションにより、屈折率差Δ１，Δ２の変化に対応
するコア１の直径２ａ１中間層３の厚さｔとコア１の半
径ａとの比および全分散σＴが±ｐｓ／ｋｍ／ｎｍ以下
となる波長範囲λｂを求めたものであり、これらの各値
を用いることにより広い波長範囲λｂを得ることができ
る。
第７図乃至第９図は、前表と同様に全分散σＴ、高次モ
ードの発生する波長λｃおよびコア１の直径２ａ等の相
互関係、ならびに伝送損失が０．５ｄＢ／ｋｍ以下の範
囲を求め、波長λおよびコア１の直径２ａを縦軸に取っ
て示した図であり、全分散σＴが±１ｐｓ／ｋｍ／ｎｍ
以下となる範囲はσＴｕおよびσＴｄにより示され、伝
送揃失が０．５ｄＢ／ｋｍとなる限界はＬｕおよびＬｄ
によって示されており、単一モードであると共に全分散
σＴが±１ｐｓ／ｋｍ／ｎｍ以下かつ伝送損失が０．５
ｄＢ／ｋｍ以下の条件とするには、同図に斜線で示した
範囲内であればよいことが明らかであり、これによって
使用可能な波長λの帯域が示される。
ードの発生する波長λｃおよびコア１の直径２ａ等の相
互関係、ならびに伝送損失が０．５ｄＢ／ｋｍ以下の範
囲を求め、波長λおよびコア１の直径２ａを縦軸に取っ
て示した図であり、全分散σＴが±１ｐｓ／ｋｍ／ｎｍ
以下となる範囲はσＴｕおよびσＴｄにより示され、伝
送揃失が０．５ｄＢ／ｋｍとなる限界はＬｕおよびＬｄ
によって示されており、単一モードであると共に全分散
σＴが±１ｐｓ／ｋｍ／ｎｍ以下かつ伝送損失が０．５
ｄＢ／ｋｍ以下の条件とするには、同図に斜線で示した
範囲内であればよいことが明らかであり、これによって
使用可能な波長λの帯域が示される。
たゞし、第７図はΔ１＝１．０％、ｔ／ａ＝０．３に固
定のうえ、Δ２を横軸に取り変数とし、第８図はΔ２＝
−１．０％、ｔ／ａ＝０．３に固定のうえ、Δ１を変数
とし、第９図はΔ１＝１．０％、Δ２＝−１．０％に固
定のうえ、ｔ／ａを変数としており、これらの図によっ
て、各条件におけるΔ１、Δ２等が求められると共に、
コア１の直径２ａを示す曲線２ａから具体的な直径値が
求められる。
定のうえ、Δ２を横軸に取り変数とし、第８図はΔ２＝
−１．０％、ｔ／ａ＝０．３に固定のうえ、Δ１を変数
とし、第９図はΔ１＝１．０％、Δ２＝−１．０％に固
定のうえ、ｔ／ａを変数としており、これらの図によっ
て、各条件におけるΔ１、Δ２等が求められると共に、
コア１の直径２ａを示す曲線２ａから具体的な直径値が
求められる。
したがって、波長λ−１．５μｍ近傍の光を主として伝
送するには、上表に示したとおりΔ１＝１．０〜１．５
％、Δ２＝−０．５〜−１．０％が好適となるが、条件
によっては第７図乃至第９図からΔ１，Δ２を求め、こ
れに応じて前表により示されるとおり、波長範囲λｂが
少なくとも１．５４〜１，５５μｍの全域において全分
散σＴが１ｐｓ／ｋｍ／ｎｍ以下となる様に２ａ、ｔ／
ａを定めればよく、これによって超広帯域の単一モード
光ファイバが得られる。
送するには、上表に示したとおりΔ１＝１．０〜１．５
％、Δ２＝−０．５〜−１．０％が好適となるが、条件
によっては第７図乃至第９図からΔ１，Δ２を求め、こ
れに応じて前表により示されるとおり、波長範囲λｂが
少なくとも１．５４〜１，５５μｍの全域において全分
散σＴが１ｐｓ／ｋｍ／ｎｍ以下となる様に２ａ、ｔ／
ａを定めればよく、これによって超広帯域の単一モード
光ファイバが得られる。
なお、許容全分散σＴを±１ｐｓ／ｋｍ／ｎｍより大と
し、かつ、許容伝送損失Ｌも０．５ｄＢ／ｋｍより大と
すれば、より広帯域の光伝送が行なわれることは勿論で
ある。
し、かつ、許容伝送損失Ｌも０．５ｄＢ／ｋｍより大と
すれば、より広帯域の光伝送が行なわれることは勿論で
ある。
以上の説明により明らかなとおり本発明によれば、石英
系光ファイバの伝送損失が最低となる１．５μｍ近傍の
波長を含む広帯域において、全分散を±１ｐｓ／ｋｍ／
ｎｍ以下とすることができるため、ＷＤＭ（波長多重）
により超広帯域かつ超長距離伝送を行なうことができる
。
系光ファイバの伝送損失が最低となる１．５μｍ近傍の
波長を含む広帯域において、全分散を±１ｐｓ／ｋｍ／
ｎｍ以下とすることができるため、ＷＤＭ（波長多重）
により超広帯域かつ超長距離伝送を行なうことができる
。
また、クラツドよりも屈折率の小さい中間層を備えてい
るため、クラツド側への光の漏洩が少ないと共に、光フ
ァイバの湾曲による曲げ損失およびマイクロベンデング
損失が減少する等の利点を有し、各種の光伝送用として
顕著な効果を呈する。
るため、クラツド側への光の漏洩が少ないと共に、光フ
ァイバの湾曲による曲げ損失およびマイクロベンデング
損失が減少する等の利点を有し、各種の光伝送用として
顕著な効果を呈する。
第１図は従来の単一モード光ファイバにおける分散と光
の波長との関係を示す図、第２図は本発明の実施例を示
す光ファイバの断面図および屈折率分布図、第３図は種
々の屈折率分布を示す図、第４図は第２図および第３図
に示すものの導波路分散と、光の周波数との関係を示す
図、第５図は第２図に示すものゝ各分散と光の波長との
関係を示す図、第６図は計算による伝送損失と光の波長
およびフオトンエネルギーとの関係を示す図、第７図乃
至第９図はシミュレーションによって求めた光の波長に
対する屈折率差、コアの直径および中間層の厚さとコア
の半径との比等の関係を示す図である。 １……コア、２……クラット、３……中間層、ｎ１……
コアの屈折率、ｎ２……クラツドの屈折率、ｎ３……中
間層の屈折率、２ａ……コアの直径、Δ１，Δ２……屈
折率差。
の波長との関係を示す図、第２図は本発明の実施例を示
す光ファイバの断面図および屈折率分布図、第３図は種
々の屈折率分布を示す図、第４図は第２図および第３図
に示すものの導波路分散と、光の周波数との関係を示す
図、第５図は第２図に示すものゝ各分散と光の波長との
関係を示す図、第６図は計算による伝送損失と光の波長
およびフオトンエネルギーとの関係を示す図、第７図乃
至第９図はシミュレーションによって求めた光の波長に
対する屈折率差、コアの直径および中間層の厚さとコア
の半径との比等の関係を示す図である。 １……コア、２……クラット、３……中間層、ｎ１……
コアの屈折率、ｎ２……クラツドの屈折率、ｎ３……中
間層の屈折率、２ａ……コアの直径、Δ１，Δ２……屈
折率差。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ コアとクラツドとの間に該コアおよびクラットより
も屈折率の小さい中間層を設け、前記コアとクラツドと
の屈折率差を１．０〜１．５％とし、かつ、中間層と前
記クラツドとの屈折率差を−０．５〜−１．０％にする
と共に、少なくとも１．５４〜１．５５μｍの波長範囲
において全分散が±１ｐｓ／ｋｍ／ｎｍ以下となる様に
前記各屈折率差に応じて定められた前記コアの外径およ
び前記中間層の厚さと前記コアの半径との比を備えたこ
とを特徴とする中間層付単一モード光ファイバ。 ２ コアの屈折率をクラツドの屈折率よりも大とするた
め主成分の石英ガラスへゲルマニウムを添加した前記コ
アを用いると共に、中間層の屈折率を前記クラットより
も小さくさせるため主成分の石英ガラスへフッ素を添加
した前記中間層を用いたことを特徴とする特許請求の範
囲第１項記載の中間層付単一モード光ファイバ。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54130452A JPS583206B2 (ja) | 1979-10-08 | 1979-10-08 | 中間層付単一モ−ド光フアイバ |
| US06/192,704 US4372647A (en) | 1979-10-08 | 1980-10-01 | Single mode optical fibers |
| CA361,298A CA1124119A (en) | 1979-10-08 | 1980-10-01 | Single mode optical fibers |
| EP80106090A EP0026937B1 (en) | 1979-10-08 | 1980-10-07 | Single mode optical fibers |
| DE8080106090T DE3071570D1 (en) | 1979-10-08 | 1980-10-07 | Single mode optical fibers |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54130452A JPS583206B2 (ja) | 1979-10-08 | 1979-10-08 | 中間層付単一モ−ド光フアイバ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5652706A JPS5652706A (en) | 1981-05-12 |
| JPS583206B2 true JPS583206B2 (ja) | 1983-01-20 |
Family
ID=15034564
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP54130452A Expired JPS583206B2 (ja) | 1979-10-08 | 1979-10-08 | 中間層付単一モ−ド光フアイバ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS583206B2 (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6023321B2 (ja) * | 1980-07-14 | 1985-06-07 | 日本電信電話株式会社 | 屈折率溝付形単一モ−ド光フアイバ |
| US4435040A (en) * | 1981-09-03 | 1984-03-06 | Bell Telephone Laboratories, Incorporated | Double-clad optical fiberguide |
| JPS607407A (ja) * | 1983-06-28 | 1985-01-16 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 光フアイバ及びその製造方法 |
| JP3409935B2 (ja) * | 1995-01-13 | 2003-05-26 | 富士通株式会社 | シングルモード光ファイバ及びその製造方法並びに光ファイバ伝送路 |
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| JPS5015565A (ja) * | 1973-06-07 | 1975-02-19 | ||
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1979
- 1979-10-08 JP JP54130452A patent/JPS583206B2/ja not_active Expired
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5652706A (en) | 1981-05-12 |
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