JPS5831068A - フエライト−オ−ステナイト二相ステンレス鋼 - Google Patents
フエライト−オ−ステナイト二相ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPS5831068A JPS5831068A JP13044281A JP13044281A JPS5831068A JP S5831068 A JPS5831068 A JP S5831068A JP 13044281 A JP13044281 A JP 13044281A JP 13044281 A JP13044281 A JP 13044281A JP S5831068 A JPS5831068 A JP S5831068A
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- Japan
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- nitric acid
- ferrite
- austenite
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は硝酸環境において、すぐれた耐食性を有するフ
エライトーオーステナイト二相ステンレス鋼に関するも
のである。
エライトーオーステナイト二相ステンレス鋼に関するも
のである。
硝酸環境においては、Ｃｒ 含有量の多いステンレス
−はと抵抗性が強く、かつ硝酸浸度によって粒界腐食性
が極めて大きいため、従来極低炭素型及びＮｂ なと
の添加元素で安定化した高りｐムオーステナイトステン
レス鋼、例えば３１０ＬＣ１３／θＬＣＮｂなどが使用
されている。しかし、このようなＮｌ 含有量の多い
オーステナイトステンレス銅は炭素（Ｑの固溶限が小さ
いため３００〜９００Ｃでの加熱又は溶接熱影響でクロ
ム炭化物が結晶粒界へ一先的に析出して耐粒界腐食性が
劣化する傾向があり、また溶接時、凝固割れ感受性が高
く、溶接部の信頼性に欠けるなどの弱点を有している。
−はと抵抗性が強く、かつ硝酸浸度によって粒界腐食性
が極めて大きいため、従来極低炭素型及びＮｂ なと
の添加元素で安定化した高りｐムオーステナイトステン
レス鋼、例えば３１０ＬＣ１３／θＬＣＮｂなどが使用
されている。しかし、このようなＮｌ 含有量の多い
オーステナイトステンレス銅は炭素（Ｑの固溶限が小さ
いため３００〜９００Ｃでの加熱又は溶接熱影響でクロ
ム炭化物が結晶粒界へ一先的に析出して耐粒界腐食性が
劣化する傾向があり、また溶接時、凝固割れ感受性が高
く、溶接部の信頼性に欠けるなどの弱点を有している。
これに対しフエライトーオーステナイト二相ステンレス
鋼゛はＣｒ′含有量が多く溶接時の凝固割れに対する抵
抗が大きいなどの特長をもつ反面溶接熱影響などにより
組織間の選択腐食、を起このような腐食傾向が強く、従
来の二相ステンレス鋼では溶接構造をもつ耐硝酸材とし
ては信頼性に問題があった。
鋼゛はＣｒ′含有量が多く溶接時の凝固割れに対する抵
抗が大きいなどの特長をもつ反面溶接熱影響などにより
組織間の選択腐食、を起このような腐食傾向が強く、従
来の二相ステンレス鋼では溶接構造をもつ耐硝酸材とし
ては信頼性に問題があった。
本発明者らはステンレス鋼の耐硝酸性に与える組織及び
微量成分の影響について研究を進めた結果、上述のオー
ステナイトステンレス鋼及び二相ステンレス鋼の欠点を
解消し、耐硝酸性及び溶接性にすぐれ、而も低価格の高
り四五二相ステンレス鋼を得たものである。即ち、本発
明−は従来の７エライトーオーステナイトニ相鍋として
一般的なＣｒ −３〜コ３％、Ｎｌ ４Ｉ〜Ａ％に
比べてＣ「及びＮ１ 含有量を高く設定すると同時に
特定のＮ１ バランスを有し、而も３１θＬＣや３１
０ＬＣＮｂなどに比べて高価なＮ１ 成分は少なくて
も耐硝酸性はこれらの材料よりもすぐれている耐硝酸性
の最もすぐれた組織構成を見い出したものである。本発
明−においてはさらＩＦ ０．００ ／〜０．０３％の
８を添加して耐硝酸性を改善し、又不可避的不純物とし
て含有するＰ％ＳをＰ Ｏ，０／ ０％以下、Ｓθ、０
０３％以下に低減することにより耐硝酸性をさらに一層
向上させたもので、以下に示すような組成を有するもの
である。
微量成分の影響について研究を進めた結果、上述のオー
ステナイトステンレス鋼及び二相ステンレス鋼の欠点を
解消し、耐硝酸性及び溶接性にすぐれ、而も低価格の高
り四五二相ステンレス鋼を得たものである。即ち、本発
明−は従来の７エライトーオーステナイトニ相鍋として
一般的なＣｒ −３〜コ３％、Ｎｌ ４Ｉ〜Ａ％に
比べてＣ「及びＮ１ 含有量を高く設定すると同時に
特定のＮ１ バランスを有し、而も３１θＬＣや３１
０ＬＣＮｂなどに比べて高価なＮ１ 成分は少なくて
も耐硝酸性はこれらの材料よりもすぐれている耐硝酸性
の最もすぐれた組織構成を見い出したものである。本発
明−においてはさらＩＦ ０．００ ／〜０．０３％の
８を添加して耐硝酸性を改善し、又不可避的不純物とし
て含有するＰ％ＳをＰ Ｏ，０／ ０％以下、Ｓθ、０
０３％以下に低減することにより耐硝酸性をさらに一層
向上させたもので、以下に示すような組成を有するもの
である。
（１１重量％テｃｏ、０３％以下、ｓｌ ２．０％以
下、Ｍｎ ２．０％以下、ｐ Ｏ，０４／ ｏ％％以
下Ｓθθ３゜％以下、Ｃｒ２３〜３３％、ＮｌＡ 〜／
ｊ％、Ｎ Ｏ，３３％以下、残部Ｖ・ 及び不可避的不
純物より成り、かつ次式 ％式％ を満足するもの： （２）上記鋼に０．００ ／ 〜０．０．７％のＢを添
加するもの： （３１上記＊（１）、（２）においてＰ、Ｓを単独又は
同時にＰ Ｏ，０／ ０％以下、ｆＪ Ｏ，００ｊ ％
以下に体滅する１もの。
下、Ｍｎ ２．０％以下、ｐ Ｏ，０４／ ｏ％％以
下Ｓθθ３゜％以下、Ｃｒ２３〜３３％、ＮｌＡ 〜／
ｊ％、Ｎ Ｏ，３３％以下、残部Ｖ・ 及び不可避的不
純物より成り、かつ次式 ％式％ を満足するもの： （２）上記鋼に０．００ ／ 〜０．０．７％のＢを添
加するもの： （３１上記＊（１）、（２）においてＰ、Ｓを単独又は
同時にＰ Ｏ，０／ ０％以下、ｆＪ Ｏ，００ｊ ％
以下に体滅する１もの。
次に本発明−の化学組成の範囲の限定理由について説明
する。
する。
Ｃ； Ｃはオーステナイト形成元素として有力な元素で
あるが、炭化物を形成して粒界腐食感受性を増大するた
め出来るだけ少ない方がよい。然し工業的に容易に製造
し得る範囲を前層して上限を０．０３％とする。
あるが、炭化物を形成して粒界腐食感受性を増大するた
め出来るだけ少ない方がよい。然し工業的に容易に製造
し得る範囲を前層して上限を０．０３％とする。
Ｓ１及’ＱＭｎ； Ｓｌ及びＭｎは製鋼工程中に脱酸
剤として使用される元素であり、工業的に容易に製造す
るには通常２．０％以下の８１及びＭｎの添加が必要で
あるため、それぞれ２．０％以下に＠宇する。
剤として使用される元素であり、工業的に容易に製造す
るには通常２．０％以下の８１及びＭｎの添加が必要で
あるため、それぞれ２．０％以下に＠宇する。
Ｃｒ ； Ｃｒ はフェライト形成元素であり、オ
ーステナイト及び７エライトの二相組織を形成せしめる
のに重要な元素であると同時に耐食性、特に硝酸に対す
る抵抗性を増すためには極めて重要であり、良好な耐硝
酸性を得るためには一！５％以上の添加が必要である。
ーステナイト及び７エライトの二相組織を形成せしめる
のに重要な元素であると同時に耐食性、特に硝酸に対す
る抵抗性を増すためには極めて重要であり、良好な耐硝
酸性を得るためには一！５％以上の添加が必要である。
耐硝酸性は適正な組織バランスのもとではＣｒ 含有
量が増加するに従って向上するが、３３％を超えると加
工性が劣化し、鋼材の製造及び様器の製作が困難となり
実用性に欠くので上限を３３％とする。
量が増加するに従って向上するが、３３％を超えると加
工性が劣化し、鋼材の製造及び様器の製作が困難となり
実用性に欠くので上限を３３％とする。
Ｎｌ；Ｎｌ はオーステナイト形成元素でＣｒ と
ともに二相組織の形成に重要な元素であるが、”全面腐
食など活性溶解速度を低減せしめるためにも極めて重要
な元素であり、主たるフェライト形成元素であるＣｒ
量と対応して好ましいフェライト−オーステナイトの
組織バランスを得るためｋは６％から７３％までの範囲
の添加が必要である。
ともに二相組織の形成に重要な元素であるが、”全面腐
食など活性溶解速度を低減せしめるためにも極めて重要
な元素であり、主たるフェライト形成元素であるＣｒ
量と対応して好ましいフェライト−オーステナイトの
組織バランスを得るためｋは６％から７３％までの範囲
の添加が必要である。
Ｎ； Ｎは０％Ｎ１ と同様、強力なオーステナイト
形成元素であり、耐孔食性などの耐食性の向上にも有効
な元素であるが、Ｎが０．３．５％を超えると鋼の製造
工程において鋼塊にブローホールが発生したり、熱間加
工性を劣化するので、０．３３％以下に限定する。
形成元素であり、耐孔食性などの耐食性の向上にも有効
な元素であるが、Ｎが０．３．５％を超えると鋼の製造
工程において鋼塊にブローホールが発生したり、熱間加
工性を劣化するので、０．３３％以下に限定する。
本発明においてはこれら諸元素を夫々単独に規定しても
意味がなく、最適な組合せの下においてのみすぐれた効
果を発揮するもので、□次式を満足するように各成分の
範囲を限定することが必要であり、これが本発明の特徴
の一つでもあることを知見した。
意味がなく、最適な組合せの下においてのみすぐれた効
果を発揮するもので、□次式を満足するように各成分の
範囲を限定することが必要であり、これが本発明の特徴
の一つでもあることを知見した。
一層３＜Ｎｌバランス〈−９
とへで剛バランス＝剛・Ｑ −／、／ Ｘ ＣｒＢ ＋
８．コＮＩｅｑ＝Ｎ１％＋Ｏ−！５ＸＭｎ％−＋−３
０ｘ（Ｃ＋Ｎ）％Ｃｒｅｑ＝：Ｃｒ％−）／、、４ＸＳ
１％ である・Ｎｌ ノ４ランスが一７３以下
では組繊間での選択腐食傾向が大きくなり、この条件で
はＣ「 を高めても耐硝酸性を改善することができない
ばかりでな（、Ｎｌ バランスを耐食性上、より不利
な方向へ移行させることにより逆に腐食を加速すること
もある。一方、Ｎ１ バランスを−９より大きくする
ことは高価なＮｌ などの添加量を増して経済的に不
利となるばかりでなく、これによって熱間加工性が阻害
され、また耐食性も悪くなるのでＮ１ バランスは一
７３以上、−９以下に限定する。
８．コＮＩｅｑ＝Ｎ１％＋Ｏ−！５ＸＭｎ％−＋−３
０ｘ（Ｃ＋Ｎ）％Ｃｒｅｑ＝：Ｃｒ％−）／、、４ＸＳ
１％ である・Ｎｌ ノ４ランスが一７３以下
では組繊間での選択腐食傾向が大きくなり、この条件で
はＣ「 を高めても耐硝酸性を改善することができない
ばかりでな（、Ｎｌ バランスを耐食性上、より不利
な方向へ移行させることにより逆に腐食を加速すること
もある。一方、Ｎ１ バランスを−９より大きくする
ことは高価なＮｌ などの添加量を増して経済的に不
利となるばかりでなく、これによって熱間加工性が阻害
され、また耐食性も悪くなるのでＮ１ バランスは一
７３以上、−９以下に限定する。
ＢＩＢ添加による耐硝酸性の改善効果は０．００ ／％
以上添加することにより顕著となり、又０．０３％を超
えると溶接性や加工性の劣化が著しいので０．００ ／
〜０．Ｏ７％に限定する。
以上添加することにより顕著となり、又０．０３％を超
えると溶接性や加工性の劣化が著しいので０．００ ／
〜０．Ｏ７％に限定する。
Ｐ及びＳ；不純物元素であるＰ、Ｓはこれを低減す４ｅ
ｔ２好ましいがＪＩＳなどで明らかなようにｐｏ、ｏダ
Ｏ％以下、Ｓ Ｏ，０３０％以下が通常許容される範囲
である。しかしながらＰ ００１０％以下、ｓ ｏ、ｏ
Ｏ３％以下に制限すると耐硝酸性の改善効果はなお一
層大きくなる。
ｔ２好ましいがＪＩＳなどで明らかなようにｐｏ、ｏダ
Ｏ％以下、Ｓ Ｏ，０３０％以下が通常許容される範囲
である。しかしながらＰ ００１０％以下、ｓ ｏ、ｏ
Ｏ３％以下に制限すると耐硝酸性の改善効果はなお一
層大きくなる。
なおＬｍ及びＣＩなどの希土類元素（ＲＥＭ）を少量添
加するとＰ及びＳを低減すると同郷の効果がＶめられた
。
加するとＰ及びＳを低減すると同郷の効果がＶめられた
。
次に本発明Ｋかかわる二相ステンレス鋼の特徴を実施例
をもって詳述する。
をもって詳述する。
下表は供試材の化学組成並びにその性能を示したもので
ある。
ある。
第１図及び上表実地試験腐食度の値は硝酸プラＨ「
ント中における３７７６ の実機試験の結果を示した
ものである。第１図より明らかなようにＦｅ −Ｃｒ
−Ｎｌ 系二相ステンレス−の耐硝酸性は本発明にお
けるＮ１ バランス（−７３〜−９）の範囲において
、Ｃｒ 量の増加とともに改善され、これらの一種では
従来鋼（３１０ＬＣ，３１０ＬＣＮｂ）よりも良好な耐
食性を示す。耐食性判断基準として０．／１背・ｈｒ（
約０．／締部）を採用すれば、本発明のＮ１ バラン
ス範囲内でＣ「 は２３３以上が必要である。Ｎ１
バランスが上記範囲を外れたものの耐硝酸性はいずれ、
も悪く、特に−／３以下の鋼では耐食性の劣化が大きい
。このような一種では溶接部（溶接金属部、ｌンド部、
熱影蕃部）の腐食が特に著しく、オーステナイト相での
選択腐食が問題化している。これに対し本発明−では溶
接部での選択腐食もなく顕微鏡観察でも健全な耐食性が
確められた。第一図は溶接材について硝酸プラント中で
実地腐食試験した試料の断面検健結果を示したものであ
る。図中（ａ）（・′）は調香１（比較鋼）の３倍汲び
１００倍顕微鏡写真を示し、（ｂ）（ｂ’）は調香２（
比較鋼）、（ｃＸｃ’）は一番１５（比較鋼）、（ｄ）
（ｄ’ ）は調香１７（比較鋼）、（ｅ＞（ａ’ ）は
調香６（本発明鋼）、（ず）（ｆ’）は一番７（本発明
！１ｌｉ）、及び（ｇ）（ｇ’ ）は鋼番１１（本発明
−）の同様の写真である。同写真より明らかなように本
発明鋼は溶接部を含めて健全であ」 るが、本発明−の成分範囲を外れる比１１１−では溶接
部に選択腐食が認められる。
ものである。第１図より明らかなようにＦｅ −Ｃｒ
−Ｎｌ 系二相ステンレス−の耐硝酸性は本発明にお
けるＮ１ バランス（−７３〜−９）の範囲において
、Ｃｒ 量の増加とともに改善され、これらの一種では
従来鋼（３１０ＬＣ，３１０ＬＣＮｂ）よりも良好な耐
食性を示す。耐食性判断基準として０．／１背・ｈｒ（
約０．／締部）を採用すれば、本発明のＮ１ バラン
ス範囲内でＣ「 は２３３以上が必要である。Ｎ１
バランスが上記範囲を外れたものの耐硝酸性はいずれ、
も悪く、特に−／３以下の鋼では耐食性の劣化が大きい
。このような一種では溶接部（溶接金属部、ｌンド部、
熱影蕃部）の腐食が特に著しく、オーステナイト相での
選択腐食が問題化している。これに対し本発明−では溶
接部での選択腐食もなく顕微鏡観察でも健全な耐食性が
確められた。第一図は溶接材について硝酸プラント中で
実地腐食試験した試料の断面検健結果を示したものであ
る。図中（ａ）（・′）は調香１（比較鋼）の３倍汲び
１００倍顕微鏡写真を示し、（ｂ）（ｂ’）は調香２（
比較鋼）、（ｃＸｃ’）は一番１５（比較鋼）、（ｄ）
（ｄ’ ）は調香１７（比較鋼）、（ｅ＞（ａ’ ）は
調香６（本発明鋼）、（ず）（ｆ’）は一番７（本発明
！１ｌｉ）、及び（ｇ）（ｇ’ ）は鋼番１１（本発明
−）の同様の写真である。同写真より明らかなように本
発明鋼は溶接部を含めて健全であ」 るが、本発明−の成分範囲を外れる比１１１−では溶接
部に選択腐食が認められる。
なお、 Ｎｌ バランスでは適合してもＭｏ を含
有する鋼は腐食が大きく本用途ではＭｏ は忌避すべき
成分である（６番３．４参照） 上表中の硝酸試験結果は６３％ＨＮＯｓ ＋ Ｃｒ”Ｈ
「 ／ ００ ｐｐｍ溶液中においてダｇ の沸騰試験を
７回毎に躾食液を更新して３回試験した結果を３回の腐
食量の平均値で示したものである。上表に示すように本
発明鋼の耐硝−性は比較−に比べて明らかにすぐれてい
る。又本発明鋼の中、日添加＃（一番１０．１１．１２
）及びｐｕｓ低減鋼（ｍ香１３．１４）の腐食鯖量は本
鋤明鋼の中でも特に少なくその耐硝酸性改善効果が顕著
である。
有する鋼は腐食が大きく本用途ではＭｏ は忌避すべき
成分である（６番３．４参照） 上表中の硝酸試験結果は６３％ＨＮＯｓ ＋ Ｃｒ”Ｈ
「 ／ ００ ｐｐｍ溶液中においてダｇ の沸騰試験を
７回毎に躾食液を更新して３回試験した結果を３回の腐
食量の平均値で示したものである。上表に示すように本
発明鋼の耐硝−性は比較−に比べて明らかにすぐれてい
る。又本発明鋼の中、日添加＃（一番１０．１１．１２
）及びｐｕｓ低減鋼（ｍ香１３．１４）の腐食鯖量は本
鋤明鋼の中でも特に少なくその耐硝酸性改善効果が顕著
である。
上表には又本発明鋼と比較鋼についてフイスコ試験（Ｊ
ＩＳ ７１３／Ａ！に準拠する）によりその溶接凝同
割れ感受性を割れ率（％）、で評価した結果を示した。
ＩＳ ７１３／Ａ！に準拠する）によりその溶接凝同
割れ感受性を割れ率（％）、で評価した結果を示した。
これより明らかなように二相ステンレス鋼は本発明鋼、
比較鋼いずれも全く割れ感受性を示さないのに対して耐
硝酸材として著名な３１０ＬＣ及び３１０ＬＣＮｂ＃は
割れ率−０％及び−コ％であり、割れ感受性が著しく高
い。
比較鋼いずれも全く割れ感受性を示さないのに対して耐
硝酸材として著名な３１０ＬＣ及び３１０ＬＣＮｂ＃は
割れ率−０％及び−コ％であり、割れ感受性が著しく高
い。
以上本発明−は従来耐硝酸材として用いられて来たオー
ステナイト系の高Ｃｒ −Ｎｌ−よりもすぐれた耐硝酸
性を有するはかりでなく、従来鋼において問題となるこ
との多い溶接部の信頼性（溶接割れ、溶接熱影響部での
粒界腐食）でも格段の改善が認められるものであるから
工業型温するところが大きいものである。
ステナイト系の高Ｃｒ −Ｎｌ−よりもすぐれた耐硝酸
性を有するはかりでなく、従来鋼において問題となるこ
との多い溶接部の信頼性（溶接割れ、溶接熱影響部での
粒界腐食）でも格段の改善が認められるものであるから
工業型温するところが大きいものである。
第１図は硝酸プラントの実機試験における腐食度とＣ「
含有量との関係を示したものであり、絡コ図（ａ）〜
＠、（ａ′）〜（ｇ′）は本発明−及び比較鋼の溶接材
のｌ１ｌｉｌｌ鏡（３倍、１００倍）写真である。 第２１１ （ｌ） （ｌ′） 第２図 Ｃノン （プ〈′） 第２ｖ！ｊ （Ｃλ 第２１！１ Ｃａｔ） 第２ＷＩ □ −１１″ Ｃｅ） （Ｃ′２ 第２図 （ｆλ ｒｆ’〕 第２図 （ぴλ （ｆ〕 手 続 補 正 書（方式） １、事件の表示 昭和ｊ４年特許願第１３０≠４１２
号２、発明の名称 フェ２イトーオーステナイトニ相
ステンレス鋼３、補正をする者 事件との関係 出願人 ４、代理人 ５、補正命令の日付 昭和５７年１３２６日６゜ ８、補正の内容 ／、 明細書第１／頁第１を行の１第２図１を「第２〜
１１図」と訂正する。 ユ 同書第１／頁第２０行の’ （ａ）（ａ’） ’を
「第２図、第３図」と訂正する。 ３、 同書第１λ頁第λ行の’ （ｂ）（ｂ’） ’を
「第弘図、第５図」Ｋ又’ （ｃ）（ｃ’） ＠、を「
第６図、第７図」に夫々訂正する。 弘 同書第７．２頁第３行ノ’ （ｄ）（ｄ’） ’
ｔ−ｎｆｆ図、第２図」と訂正する。 よ 同書第１２頁第参行の’ （＠）（・′）１を「第
７０図、第１／図」に、又’ （ｆ）（ｆ’） ”を「
第１２図、第７３図」に夫々訂正する。 乙、同書筒１２頁第ｊ行の” （ｇ）（ｇ’）−を「第
１弘図、第１ｊｍＪと訂正する・ Ｚ 同書第１３頁第１り〜コＯ行の１第λ図（ａ）〜（
ｇ）、（拳り〜（ｇ’） ”を「第λ〜／ｊＷＪＪと訂
正する。 Ｌ 第２図（ａ）〜（ｇ）、（ａ′）〜（ｇ′）を別紙
の通り訂正する。 第２図 第３図 第４図 第５′図 第６図 第７図 第８図 第９図 第１０図 第１１図 第１２図 第１３図 第１４図 第１５図
含有量との関係を示したものであり、絡コ図（ａ）〜
＠、（ａ′）〜（ｇ′）は本発明−及び比較鋼の溶接材
のｌ１ｌｉｌｌ鏡（３倍、１００倍）写真である。 第２１１ （ｌ） （ｌ′） 第２図 Ｃノン （プ〈′） 第２ｖ！ｊ （Ｃλ 第２１！１ Ｃａｔ） 第２ＷＩ □ −１１″ Ｃｅ） （Ｃ′２ 第２図 （ｆλ ｒｆ’〕 第２図 （ぴλ （ｆ〕 手 続 補 正 書（方式） １、事件の表示 昭和ｊ４年特許願第１３０≠４１２
号２、発明の名称 フェ２イトーオーステナイトニ相
ステンレス鋼３、補正をする者 事件との関係 出願人 ４、代理人 ５、補正命令の日付 昭和５７年１３２６日６゜ ８、補正の内容 ／、 明細書第１／頁第１を行の１第２図１を「第２〜
１１図」と訂正する。 ユ 同書第１／頁第２０行の’ （ａ）（ａ’） ’を
「第２図、第３図」と訂正する。 ３、 同書第１λ頁第λ行の’ （ｂ）（ｂ’） ’を
「第弘図、第５図」Ｋ又’ （ｃ）（ｃ’） ＠、を「
第６図、第７図」に夫々訂正する。 弘 同書第７．２頁第３行ノ’ （ｄ）（ｄ’） ’
ｔ−ｎｆｆ図、第２図」と訂正する。 よ 同書第１２頁第参行の’ （＠）（・′）１を「第
７０図、第１／図」に、又’ （ｆ）（ｆ’） ”を「
第１２図、第７３図」に夫々訂正する。 乙、同書筒１２頁第ｊ行の” （ｇ）（ｇ’）−を「第
１弘図、第１ｊｍＪと訂正する・ Ｚ 同書第１３頁第１り〜コＯ行の１第λ図（ａ）〜（
ｇ）、（拳り〜（ｇ’） ”を「第λ〜／ｊＷＪＪと訂
正する。 Ｌ 第２図（ａ）〜（ｇ）、（ａ′）〜（ｇ′）を別紙
の通り訂正する。 第２図 第３図 第４図 第５′図 第６図 第７図 第８図 第９図 第１０図 第１１図 第１２図 第１３図 第１４図 第１５図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ／ ＣＯ，０３％以下、８１ Ｊ、０％以下、Ｍｎ ２
．０％以下、Ｃｒ：ｌｋ 〜３３％、Ｎ１６〜７３％、
Ｎｏ、３３％以下、残部Ｆｅ 及び不可避的不純物より
成り、かつ次式 ％式％ ） を満足することを特徴とする耐硝酸性にすぐれたフエラ
イトーオーステナイトニ相ステンレス−。 コ 不可避的不純物であるＰ及びＳを単独又は同時にＰ
Ｏ，０／ ０％以下、Ｓ Ｏ，００３％以下とする特
許請求の範囲第１項記載のフエライトーオーステナイト
ニ相ステンレス鋼。 ３、 Ｃ０，０３％以下、８１．１．Ｑ％以下、Ｍｎ
２ａＱ ％以下、Ｃｒ２Ａ 〜３！３％、Ｎ１４〜７
３％、Ｎｏ、３３％及びＢ Ｏ，００／ −０，０３０
％、残部軒ｄ及び不可避的不純物より成り、かつ次式％
式％ ） を満足することを特徴とする耐硝酸性にすぐれたフエラ
イトーオーステナイトニ相ステンレス鋼Ｏ ダ 不可避的不純物であるＰ及びＳを単独又は同時にＰ
Ｏ，０／ ０％以下、ｓ ｏ、ｏ ｏ ｓ％％以下す
る特許請求の範囲第３項記載のフエライトーオーステナ
イトニ相ステンレス銅。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13044281A JPS6036466B2 (ja) | 1981-08-20 | 1981-08-20 | フエライト−オ−ステナイト二相ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13044281A JPS6036466B2 (ja) | 1981-08-20 | 1981-08-20 | フエライト−オ−ステナイト二相ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5831068A true JPS5831068A (ja) | 1983-02-23 |
| JPS6036466B2 JPS6036466B2 (ja) | 1985-08-20 |
Family
ID=15034337
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13044281A Expired JPS6036466B2 (ja) | 1981-08-20 | 1981-08-20 | フエライト−オ−ステナイト二相ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6036466B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6033342A (ja) * | 1983-08-05 | 1985-02-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐硝酸性２相ステンレス鋼 |
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1981
- 1981-08-20 JP JP13044281A patent/JPS6036466B2/ja not_active Expired
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS6033342A (ja) * | 1983-08-05 | 1985-02-20 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 耐硝酸性２相ステンレス鋼 |
| JPH0471988B2 (ja) * | 1983-08-05 | 1992-11-17 | Sumitomo Metal Ind | |
| JPS6052523A (ja) * | 1983-09-01 | 1985-03-25 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | フエライト−オ−ステナイト二相ステンレス鋼の製造方法 |
| EP0138012A2 (en) * | 1983-09-01 | 1985-04-24 | Nippon Stainless Steel Co., Ltd. | Manufacturing process for plate or forging of ferrite-austenite two-phase stainless steel |
| JPS6367523B2 (ja) * | 1983-09-01 | 1988-12-26 | Nippon Sutenresu Kk | |
| KR100381521B1 (ko) * | 1998-12-29 | 2003-07-16 | 주식회사 포스코 | 대입열량용접이가능한이상스테인레스강 |
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| JPS6036466B2 (ja) | 1985-08-20 |
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