JPS5831066A - 冷間加工用金型 - Google Patents
冷間加工用金型Info
- Publication number
- JPS5831066A JPS5831066A JP11710581A JP11710581A JPS5831066A JP S5831066 A JPS5831066 A JP S5831066A JP 11710581 A JP11710581 A JP 11710581A JP 11710581 A JP11710581 A JP 11710581A JP S5831066 A JPS5831066 A JP S5831066A
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- JP
- Japan
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- mold
- resistance
- punch
- nitrided
- toughness
- Prior art date
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- Granted
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B30—PRESSES
- B30B—PRESSES IN GENERAL
- B30B15/00—Details of, or accessories for, presses; Auxiliary measures in connection with pressing
- B30B15/06—Platens or press rams
- B30B15/065—Press rams
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
- Mounting, Exchange, And Manufacturing Of Dies (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
開示技術は冷間鍛造等の冷間加工に用いる金型の型材と
その処理技術分野に属する。
その処理技術分野に属する。
而して、この出願の発明は５ＫＨ９等に類する強度、圧
縮変形抵抗等を有する高級工具鋼により金型本体を形成
し、更にその表面に耐摩耗性、耐かじり性、焼付性を具
備する窒化処理皮覆層を設けである冷間鍛造用等の冷間
加工用金型に関するものであり、特に、該高級工具鋼を
Ｃ：０．３５〜０７チ、Ｓｉ：＜１．０％、Ｍｎ：＜１
．０％、Ｃｒ ： １．０〜５．０ｑ６、Ｍｏ ： ０
．１〜７．０ ｑ６、Ｖ：０．１〜４．０％残部Ｆｅの
組成配合の高合金鋼とし、焼入れ、焼もどしを標準的熱
処理で行い、その後節もどし温度よシ低伝温度で窒化処
理を行って窒化処理被覆層を形成し、処理歪が少く、後
加工を最小限にし、更にはイオンブレーティング等の低
温物理蒸着によってＴｉＮ等あ表面硬化層を被覆形成さ
せた冷間加工用金型に係るものである。
縮変形抵抗等を有する高級工具鋼により金型本体を形成
し、更にその表面に耐摩耗性、耐かじり性、焼付性を具
備する窒化処理皮覆層を設けである冷間鍛造用等の冷間
加工用金型に関するものであり、特に、該高級工具鋼を
Ｃ：０．３５〜０７チ、Ｓｉ：＜１．０％、Ｍｎ：＜１
．０％、Ｃｒ ： １．０〜５．０ｑ６、Ｍｏ ： ０
．１〜７．０ ｑ６、Ｖ：０．１〜４．０％残部Ｆｅの
組成配合の高合金鋼とし、焼入れ、焼もどしを標準的熱
処理で行い、その後節もどし温度よシ低伝温度で窒化処
理を行って窒化処理被覆層を形成し、処理歪が少く、後
加工を最小限にし、更にはイオンブレーティング等の低
温物理蒸着によってＴｉＮ等あ表面硬化層を被覆形成さ
せた冷間加工用金型に係るものである。
周知の如く、冷間鍛造加工、焼結成形、グレス成形等に
於て冷間加工は広く用いられており、それぞれの用途、
加工条件により成形金型が選定使用され、そのポンチ等
の型材も使用負荷によりＪＩＳで、例えば、５ＫＤＩＩ
（冷間ダイス鋼）から５ＫＨ９，５ＫＨ５７（高速度鋼
）、更には超高合金等多岐に亘っている。
於て冷間加工は広く用いられており、それぞれの用途、
加工条件により成形金型が選定使用され、そのポンチ等
の型材も使用負荷によりＪＩＳで、例えば、５ＫＤＩＩ
（冷間ダイス鋼）から５ＫＨ９，５ＫＨ５７（高速度鋼
）、更には超高合金等多岐に亘っている。
ところで、使用負荷は耐久性との関係で長寿命を有する
べく上記選定が行われるが、該寿命に影響する金型の損
耗形態としては強度、靭性不足に基づく金型の大割れや
、欠は等の部分的チッピング、又、耐摩耗性、耐かじり
、焼付性不足に基づく型表面の摩耗、かじり、焼付、そ
して、主として強度（圧縮耐力）不足に基づく型の変形
等がある０ 而して、この様な型損耗に係る型材特性と型材の組成と
は深い相互関係があることが判る。
べく上記選定が行われるが、該寿命に影響する金型の損
耗形態としては強度、靭性不足に基づく金型の大割れや
、欠は等の部分的チッピング、又、耐摩耗性、耐かじり
、焼付性不足に基づく型表面の摩耗、かじり、焼付、そ
して、主として強度（圧縮耐力）不足に基づく型の変形
等がある０ 而して、この様な型損耗に係る型材特性と型材の組成と
は深い相互関係があることが判る。
即ち、型材が前記５ＫＤ１１から５ＫＨ９へ、５ＫＨ９
から５ＫＨ５７へ、と高級化組成へと移行するに伴って
靭性特性が確実に低下することが判っている。
から５ＫＨ５７へ、と高級化組成へと移行するに伴って
靭性特性が確実に低下することが判っている。
一方、金型の寿命を考慮すると、型材について型変形性
、耐摩耗性、耐かじり、焼付性に対する要求レベルがア
ップするに伴って５ＫＤ１１から５ＫＨ９へ、更に５Ｋ
Ｈ９から５ＫＨ５７へ、５ＫＨ５７から超硬合金へと高
級化する傾向がある。
、耐摩耗性、耐かじり、焼付性に対する要求レベルがア
ップするに伴って５ＫＤ１１から５ＫＨ９へ、更に５Ｋ
Ｈ９から５ＫＨ５７へ、５ＫＨ５７から超硬合金へと高
級化する傾向がある。
そして、該型材の表面硬化対策として硬質炭化物、窒化
物の被覆を形成する場合もある。
物の被覆を形成する場合もある。
さりなか”ら、前述の如く、型材の高級化に伴い靭性低
下を来たし、チッピング等が生ずるという欠点が避けら
れない。
下を来たし、チッピング等が生ずるという欠点が避けら
れない。
これに対処するに近時靭性改善材とし−てのいくつかの
鋼材が開発されているが、あくまで材質そのものの改善
の範囲であるので、靭性は改善されるものの、反射条件
として硬度や摩耗性が低下するという矛盾が生じている
。
鋼材が開発されているが、あくまで材質そのものの改善
の範囲であるので、靭性は改善されるものの、反射条件
として硬度や摩耗性が低下するという矛盾が生じている
。
そこで、全く異なる手段として特殊低炭素鋼に焼入れ後
浸炭処理したＩＣ８６、ＩＣ３２２等の材料が靭性改善
材として案出されているが、型材用途が冷間鍛造等に比
し比較的低負荷のプレス成形用等に限られ、従って、該
冷間鍛造の如く高応力圧縮を受けると所謂タイコ状に変
形して実用に供せない難点がある。
浸炭処理したＩＣ８６、ＩＣ３２２等の材料が靭性改善
材として案出されているが、型材用途が冷間鍛造等に比
し比較的低負荷のプレス成形用等に限られ、従って、該
冷間鍛造の如く高応力圧縮を受けると所謂タイコ状に変
形して実用に供せない難点がある。
更ｋ、浸炭処理温度が焼もどし温度以上に高いため変形
、変寸等の処理歪が避けられず、当該処理後の型仕上げ
加工等の後処理が要り、工数が多く、作業が炉頂でコス
ト高につながる不利点があった。
、変寸等の処理歪が避けられず、当該処理後の型仕上げ
加工等の後処理が要り、工数が多く、作業が炉頂でコス
ト高につながる不利点があった。
この出願の発明の目的は上述従来技術に基づく冷間加工
用金型の型材、処理の問題点に鑑み、型本体にＣ，Ｓｉ
、 Ｍｎ、 Ｃｒ、 Ｍｏ、 ＶをＦｅに対して所定比
率の配分にした高合金鋼の型材を選定することにより５
ＫＨ９，５ＫＨ５７等の高級工具鋼と匹敵する強度、圧
縮変形抵抗を維持することが出来る上に靭性は格段に優
れる様にし、又、型表面は焼もどし温度より低い窒化処
理を行い優れた耐摩耗性、耐かじり、焼付性を具備する
様にすると共に後加工を可及的に少くする様にした冷間
加工金型を提供せんとするものである。
用金型の型材、処理の問題点に鑑み、型本体にＣ，Ｓｉ
、 Ｍｎ、 Ｃｒ、 Ｍｏ、 ＶをＦｅに対して所定比
率の配分にした高合金鋼の型材を選定することにより５
ＫＨ９，５ＫＨ５７等の高級工具鋼と匹敵する強度、圧
縮変形抵抗を維持することが出来る上に靭性は格段に優
れる様にし、又、型表面は焼もどし温度より低い窒化処
理を行い優れた耐摩耗性、耐かじり、焼付性を具備する
様にすると共に後加工を可及的に少くする様にした冷間
加工金型を提供せんとするものである。
上述目的に沿うこの出願の発明の構成は、型本体を成す
型材としてＣ：０．３５〜０．７％、Ｓｉ：＜１゜０チ
、Ｍｎ：＜１．０％、Ｃｒ ： １．０〜５．０％、Ｍ
ｏ ： ０．．１〜７．０ ％、Ｖ：０．１〜４．Ｏ％
、残部Ｆｅとする配合組成の高合金鋼にして標準的熱処
理によシ金型本体全体にわたり約ＨＲＣ５８〜６０の均
一な硬さが得られる焼入れ特性を具備する様にし、強度
、圧縮変形抵抗は従来の高級工具鋼と同じである上に熱
処理特性、靭性特性に優れ、５５０℃以上の焼本どし温
度より低い温度で窒化処理を行って型本体表面に充分な
深さの硬化層を被覆させ、設計によっては更にイオンブ
レーティング等の低温物理蒸着手段によりＴｉＮ等の硬
化層を被覆する様にしたことを要旨とするものである。
型材としてＣ：０．３５〜０．７％、Ｓｉ：＜１゜０チ
、Ｍｎ：＜１．０％、Ｃｒ ： １．０〜５．０％、Ｍ
ｏ ： ０．．１〜７．０ ％、Ｖ：０．１〜４．Ｏ％
、残部Ｆｅとする配合組成の高合金鋼にして標準的熱処
理によシ金型本体全体にわたり約ＨＲＣ５８〜６０の均
一な硬さが得られる焼入れ特性を具備する様にし、強度
、圧縮変形抵抗は従来の高級工具鋼と同じである上に熱
処理特性、靭性特性に優れ、５５０℃以上の焼本どし温
度より低い温度で窒化処理を行って型本体表面に充分な
深さの硬化層を被覆させ、設計によっては更にイオンブ
レーティング等の低温物理蒸着手段によりＴｉＮ等の硬
化層を被覆する様にしたことを要旨とするものである。
次にこの出願の発明の実施例を図面を参照して説明すれ
ば以下の通りである。
ば以下の通りである。
この出願の発明の要旨を成す金・型１は冷間鍛造用のポ
ンチであシ、その金型本体２はＣ：０．３５〜０．７％
、Ｓｉ：＜１．０％、Ｍｎ：ぐ］、００％Ｃｒ：１、Ｏ
〜５．０．％、Ｍｏ ： ０．１〜７．０％、Ｖ：０．
１〜４．０％残部Ｆｅから成る配分組成の高合金鋼であ
る。
ンチであシ、その金型本体２はＣ：０．３５〜０．７％
、Ｓｉ：＜１．０％、Ｍｎ：ぐ］、００％Ｃｒ：１、Ｏ
〜５．０．％、Ｍｏ ： ０．１〜７．０％、Ｖ：０．
１〜４．０％残部Ｆｅから成る配分組成の高合金鋼であ
る。
尚、例えば、窒化処理を前提とした苛酷な冷鍛金型等の
特殊な用途の場合には更に、Ｗ：４．、−２０チ、Ｃｏ
十Ｎｉ ： ｌ〜１２％、Ａｔ ： ０．２〜２．０
％、 Ｎ ：０．２％以下を含有させても良い。
特殊な用途の場合には更に、Ｗ：４．、−２０チ、Ｃｏ
十Ｎｉ ： ｌ〜１２％、Ａｔ ： ０．２〜２．０
％、 Ｎ ：０．２％以下を含有させても良い。
而して、上述配分組成については次の理由による０
即ち、Ｃについては型本体２０強度、耐圧縮性を付与す
るのに機能し、０．３５％以下では全く機能せず、又、
０．７チを越えると炭化物、窒化物の形成分が増加し、
靭性を低下する。
るのに機能し、０．３５％以下では全く機能せず、又、
０．７チを越えると炭化物、窒化物の形成分が増加し、
靭性を低下する。
Ｓｉについては靭性に与るに有効な元素であるが、１．
０％を越えると靭性を悪化する。
０％を越えると靭性を悪化する。
、 又、Ｍｎについては型材の焼入性を増加するのに
役立つが１０チを越えると介在物が増加し靭性を阻害し
てしまう。
役立つが１０チを越えると介在物が増加し靭性を阻害し
てしまう。
そして、Ｃｒは同じく焼入性を増加するが、更に窒化処
理の際硬化層の深さを大きくするのに有効に作用するが
、１．０１以上でその作用が効き始めるが、５．０％を
越すと炭化物、窒化物の形成を助長して靭性を阻害する
ので好まシくない。
理の際硬化層の深さを大きくするのに有効に作用するが
、１．０１以上でその作用が効き始めるが、５．０％を
越すと炭化物、窒化物の形成を助長して靭性を阻害する
ので好まシくない。
更に、Ｍｏについては上記Ｃｒ同様焼入性と硬化層増大
に与るが、ｏ、 ｉ ｑｂ以下では有効に働かず、７、
Ｏ％を越えると炭化物、窒化物を増加させて靭性を悪
化させることになる。
に与るが、ｏ、 ｉ ｑｂ以下では有効に働かず、７、
Ｏ％を越えると炭化物、窒化物を増加させて靭性を悪
化させることになる。
最後にＶについては窒化処理に伴う表面硬さ、硬化深さ
の増加にプラスするが、０．１ ％以下ではその効果が
なく、４．０チを越えると同じく炭化物、窒化物の成形
を助勢し、靭性を阻害して感心し々い０ 而して、Ｗｌ及び、Ｃｏ＋Ｎｉについては共に型材の耐
熱性、焼もどし、軟化抵抗を増して有効に働くが７、前
者が４％以下、後者が１チ以下では効果がなく、２０％
、１２ｑ６を越えるとやはり炭化物、窒化物が増加し靭
性にプラスしない。
の増加にプラスするが、０．１ ％以下ではその効果が
なく、４．０チを越えると同じく炭化物、窒化物の成形
を助勢し、靭性を阻害して感心し々い０ 而して、Ｗｌ及び、Ｃｏ＋Ｎｉについては共に型材の耐
熱性、焼もどし、軟化抵抗を増して有効に働くが７、前
者が４％以下、後者が１チ以下では効果がなく、２０％
、１２ｑ６を越えるとやはり炭化物、窒化物が増加し靭
性にプラスしない。
又、Ａｔについては窒化処理の硬化深さを迅速、且つ、
大きくするのに有効に作用するが、０２チ以下では効か
ず、２．０チを越えると同じく炭化物、窒化物増加に与
シ、靭性に好ましくない。
大きくするのに有効に作用するが、０２チ以下では効か
ず、２．０チを越えると同じく炭化物、窒化物増加に与
シ、靭性に好ましくない。
そして、Ｎについては強度、耐圧縮性に有効であシ、０
．２チを越えるとやはり炭化物、窒化物生成に与シ、靭
性にとってプラスしない。
．２チを越えるとやはり炭化物、窒化物生成に与シ、靭
性にとってプラスしない。
上述高合金鋼による所定成形による金型本体２の成形後
標準的熱処理により全体均一に硬さを確、保した後節も
どし温度より低い温度５５０℃でイオン窒化、ガス窒化
、塩浴窒化、固体窒化等の適宜手段を用いて窒化処理し
、該型本体２０表面に充分な深さで窒化処理皮覆層３を
形成させ、表面の耐摩耗性、耐かじり性、焼付性を向上
させる０従って、浸炭処理等の高温による歪もなく、後
仕上げ加工も不要である。
標準的熱処理により全体均一に硬さを確、保した後節も
どし温度より低い温度５５０℃でイオン窒化、ガス窒化
、塩浴窒化、固体窒化等の適宜手段を用いて窒化処理し
、該型本体２０表面に充分な深さで窒化処理皮覆層３を
形成させ、表面の耐摩耗性、耐かじり性、焼付性を向上
させる０従って、浸炭処理等の高温による歪もなく、後
仕上げ加工も不要である。
そして、設計によっては更にイオンブレーティング等の
手段により低温での物理蒸着処理を行い、硬さにして約
ＨＲＣ６０以上のＴｉＮ等の窒化物や炭化物の硬化層４
を被覆させる０ 勿論、型本体２０強度、耐圧縮性は上述窒化処理、物理
蒸着により何ら損わるものではなく、この様にして型本
体２の高靭性と表面に於ける耐摩耗性、耐かじり性、焼
付性を分化分担させることが出来る。
手段により低温での物理蒸着処理を行い、硬さにして約
ＨＲＣ６０以上のＴｉＮ等の窒化物や炭化物の硬化層４
を被覆させる０ 勿論、型本体２０強度、耐圧縮性は上述窒化処理、物理
蒸着により何ら損わるものではなく、この様にして型本
体２の高靭性と表面に於ける耐摩耗性、耐かじり性、焼
付性を分化分担させることが出来る。
次に上述実施例に則す実験例を以下に示す。
型本体２については高合金鋼をＣ：０．５５ｑ６、Ｓｉ
：０．３％、Ｍｎ ： ０．４ ％、Ｃｒ ： ４．１
％％ ＭＯ： ５．１チ、Ｗ：６．６％、Ｖ：１．
９６’％、残部二Ｆｅの配分組成にし、該高合金鋼を１
２００℃ソルトにて焼入れし、５６”０℃で焼もどしを
行う。
：０．３％、Ｍｎ ： ０．４ ％、Ｃｒ ： ４．１
％％ ＭＯ： ５．１チ、Ｗ：６．６％、Ｖ：１．
９６’％、残部二Ｆｅの配分組成にし、該高合金鋼を１
２００℃ソルトにて焼入れし、５６”０℃で焼もどしを
行う。
この状態では硬さＨｃＲ６０、シャルピー衝撃値は７．
３ ｋＶ／ｃｎｉ （１０Ｒノツチ）、又、抗折耐力は
３００汚／−が確保出来た。
３ ｋＶ／ｃｎｉ （１０Ｒノツチ）、又、抗折耐力は
３００汚／−が確保出来た。
その後、該成形型本体２に対してガス窒化処理を５５０
℃×２０Ｈ行い、その結果窒化皮覆層３を得、その表面
硬度はＨＶ １２００以上、硬化層深さ０、３ ｔｔａ
ｎ以上の高深さとなり、型本体２に比し耐摩耗性、耐か
じ９性、焼付性を著るしく向上されていることが判った
。
℃×２０Ｈ行い、その結果窒化皮覆層３を得、その表面
硬度はＨＶ １２００以上、硬化層深さ０、３ ｔｔａ
ｎ以上の高深さとなり、型本体２に比し耐摩耗性、耐か
じ９性、焼付性を著るしく向上されていることが判った
。
而して、最後にイオンシレーティングによりＴｉＮの表
面硬化層４を得、その厚さは０．５〜２０μであった。
面硬化層４を得、その厚さは０．５〜２０μであった。
尚、この出願の発明の実施態様は上述実施例に限るもの
でないことは勿論であり、対象も冷間鍛造の外にプレス
成形、焼結成形金型等の種々の態様が採用可能である。
でないことは勿論であり、対象も冷間鍛造の外にプレス
成形、焼結成形金型等の種々の態様が採用可能である。
上述の如く、この出願の発明によれば、基本的に金型本
体と表面硬化層との物理的機械的機能を分化分担する様
にし、従って、型本体は硬化層に要求される耐摩耗性、
耐かじシ、焼付性をそれ程考慮する必要がなく、その、
ため、標準的熱処理で均一に得られる焼入性、窒化処理
、物理蒸着処理後に於ても゛猶保持可能な強度、耐圧縮
性等の靭性な得、一方、硬化層では耐摩耗性、耐かじり
性、焼付性を改善させることが出来る優れた効果が奏さ
れる。
体と表面硬化層との物理的機械的機能を分化分担する様
にし、従って、型本体は硬化層に要求される耐摩耗性、
耐かじシ、焼付性をそれ程考慮する必要がなく、その、
ため、標準的熱処理で均一に得られる焼入性、窒化処理
、物理蒸着処理後に於ても゛猶保持可能な強度、耐圧縮
性等の靭性な得、一方、硬化層では耐摩耗性、耐かじり
性、焼付性を改善させることが出来る優れた効果が奏さ
れる。
従って、これまでの様に耐摩耗性、耐かじシ性、焼付性
と靭性との相反選択をせまられることなく、双方の要求
特性を満足させることが出来る優れた金型が得られる躬
来がある。
と靭性との相反選択をせまられることなく、双方の要求
特性を満足させることが出来る優れた金型が得られる躬
来がある。
而して、金型本体の熱処理後、焼もどし温度より低い温
度、で窒化処理をすることが出来、窒化処理皮覆層の硬
化層が得られて上記メリットがある上に焼もどし温度以
下であるため、熱歪、サイズ変化がなく、そのため、後
処理の仕上げ加工も不要であることになり、工数削減、
コスト低減のメ°リットもある。
度、で窒化処理をすることが出来、窒化処理皮覆層の硬
化層が得られて上記メリットがある上に焼もどし温度以
下であるため、熱歪、サイズ変化がなく、そのため、後
処理の仕上げ加工も不要であることになり、工数削減、
コスト低減のメ°リットもある。
加えて、該窒化処理皮覆層に対しイオンル−ティング等
の物理蒸着を施して最終表面硬化層を得ることによりそ
の炭化物、窒化物はこれまでのＣＶＤ、ＴＤ処理と同じ
かそれ以上の耐摩耗性、耐かじり性、焼付性を付与する
ことが出来、優れた表面特性を与え、二重硬化層をより
改良することが出来る効果がある。
の物理蒸着を施して最終表面硬化層を得ることによりそ
の炭化物、窒化物はこれまでのＣＶＤ、ＴＤ処理と同じ
かそれ以上の耐摩耗性、耐かじり性、焼付性を付与する
ことが出来、優れた表面特性を与え、二重硬化層をより
改良することが出来る効果がある。
そして、前記型本体の靭性については前記高合金鋼の配
合組成にしたことにより相互牽速相俟って硬化層の機能
とは分担した型本体本来に有効である様にすることが出
来る効果がある。
合組成にしたことにより相互牽速相俟って硬化層の機能
とは分担した型本体本来に有効である様にすることが出
来る効果がある。
図面はこの出願の発明の１実施例の説明図であり、冷間
鍛造ポンチのモデルであって、第１図はその下面概略説
明図、第２図”は部分縦断側面説明図である。
鍛造ポンチのモデルであって、第１図はその下面概略説
明図、第２図”は部分縦断側面説明図である。
Claims (2)
- （１）高級工具鋼よシ成る金型本体と該金型本体表面に
窒化処理皮覆層を有する冷間加工用金型において、Ｃ：
０．３５〜０．７％、Ｓｉ ：＜１．ＯｔｓｌＭｎ ：
〈１，０％、Ｃｒ ： １．０〜５． Ｏ％’、Ｍｏ
： ０．１〜７．０ ’１６、Ｖ ： ０．１〜４．０
チ、残部Ｆｅの組成高合金鋼の金型本体表面に焼もどし
温度より低い処理温度で形成した窒化処理皮覆層を設け
であることを特徴とする冷間加工用金型。 - （２）高級工具鋼よシ成る金型本体と該金型本体表面に
窒化処理皮覆層を有する冷間加工用金型において、Ｃ：
０．３５〜０．７％、Ｓｉ：＜０．１％、Ｍｎ：＜ １
．０％、Ｃｒ ： １．０〜５．０ ％、Ｍｏ ： ０
．１〜７．０ ％、Ｖ ： ０．１〜４．０チ、残部Ｆ
ｅの高合金鋼の金型本体表面に焼もどし温度より低い処
理温度で形成した窒化処理皮覆層を設け、更にその上に
物理蒸着処理による硬化層を被覆ピであることを特徴と
する７冷間加工用金型。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11710581A JPS5831066A (ja) | 1981-07-28 | 1981-07-28 | 冷間加工用金型 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11710581A JPS5831066A (ja) | 1981-07-28 | 1981-07-28 | 冷間加工用金型 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5831066A true JPS5831066A (ja) | 1983-02-23 |
| JPH0317891B2 JPH0317891B2 (ja) | 1991-03-11 |
Family
ID=14703519
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11710581A Granted JPS5831066A (ja) | 1981-07-28 | 1981-07-28 | 冷間加工用金型 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5831066A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6033339A (ja) * | 1983-08-01 | 1985-02-20 | Aichi Steel Works Ltd | 耐摩耗合金鋼 |
| JPS613869A (ja) * | 1984-06-15 | 1986-01-09 | Plus Eng Co Ltd | 靭性の優れた強化プラスチツク用押出ピン |
| JPH01242953A (ja) * | 1988-03-24 | 1989-09-27 | Mazda Motor Corp | 半導体排ガスセンサの製造方法 |
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|---|---|
| JPH0317891B2 (ja) | 1991-03-11 |
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