JPS5829589A - チタンクラツド鋼板の製造方法 - Google Patents
チタンクラツド鋼板の製造方法Info
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- B23K20/00—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating
- B23K20/22—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating taking account of the properties of the materials to be welded
- B23K20/227—Non-electric welding by applying impact or other pressure, with or without the application of heat, e.g. cladding or plating taking account of the properties of the materials to be welded with ferrous layer
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- B23K35/005—Interlayers, transition pieces for metallurgical bonding of workpieces at least one of the workpieces being of a refractory metal
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- Mechanical Engineering (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は熱間圧延後戻には圧延後の高温における熱処
理後も優れた接合強度と曲げ加工性を有するチタンクラ
ッド鋼板の製造方法に関するものである。
理後も優れた接合強度と曲げ加工性を有するチタンクラ
ッド鋼板の製造方法に関するものである。
チタンと鋼の接合強度が強く、かつ曲げ加工性が良好な
チタンクラッド鋼板の製造方法として、爆発圧着法があ
げられる。この爆発圧着法は、爆薬の爆発エネルギー全
利用して同種または異種金属板を冶金的に接合する方法
である。
チタンクラッド鋼板の製造方法として、爆発圧着法があ
げられる。この爆発圧着法は、爆薬の爆発エネルギー全
利用して同種または異種金属板を冶金的に接合する方法
である。
しかしながら、この製造方法には種々の要因から面積的
な制限をうける為、広い面積のチタンクラッド鋼板を製
造することが０離である。たとえば、工業的に製造され
ているチタン板は、する歪やり材の伸びの低下などから
くる制限もある。さらに、使用可能な爆薬量からくる制
限もある。この改善の為、チタンクラッド鋼板を熱間で
圧延し広巾かつ長尺のチタンクラッド鋼板の製造が試み
られているもののまだ工業的に実施するに至っていない
。
な制限をうける為、広い面積のチタンクラッド鋼板を製
造することが０離である。たとえば、工業的に製造され
ているチタン板は、する歪やり材の伸びの低下などから
くる制限もある。さらに、使用可能な爆薬量からくる制
限もある。この改善の為、チタンクラッド鋼板を熱間で
圧延し広巾かつ長尺のチタンクラッド鋼板の製造が試み
られているもののまだ工業的に実施するに至っていない
。
チタンを鋼に爆発圧着したチタンクラッド鋼板を熱間で
圧延し床板のクラツド鋼板を得る方法が特公昭４３−４
３２号において開示されている。その要旨とするところ
は、限定された接合状態のチタンクラッド鋼板を、約４
７５〜９００℃の熱間加工温度で圧延することにある。
圧延し床板のクラツド鋼板を得る方法が特公昭４３−４
３２号において開示されている。その要旨とするところ
は、限定された接合状態のチタンクラッド鋼板を、約４
７５〜９００℃の熱間加工温度で圧延することにある。
この方法は優れた方法であるが、通常の鋼板の圧延温度
に比べて低め温度である為、過度の加工硬化により母材
の曲げ加工性の低下が著しい場合かある。このような母
料物性の改善の為に熱処、Ｊｌ−ｑ施すと・１′と鋼０
接合力０低下７”著しく、剪断強度がチタンクラッド鋼
板のＪＩＳ規格値である１ ４． ｋｇ７ｍＡ以下とな
る場合があることが判明した。
に比べて低め温度である為、過度の加工硬化により母材
の曲げ加工性の低下が著しい場合かある。このような母
料物性の改善の為に熱処、Ｊｌ−ｑ施すと・１′と鋼０
接合力０低下７”著しく、剪断強度がチタンクラッド鋼
板のＪＩＳ規格値である１ ４． ｋｇ７ｍＡ以下とな
る場合があることが判明した。
これらの欠点全改善する方法として、チタンと鋼の間に
媒接材を介在させる方法がある。媒接材の介在方法には
種々の方法が考えられ、メッキ、溶射、爆着、拡散接合
などにより順次接合する事ができる。しかしながら、メ
ッキ法による場合は、メッキ可能な金属及び組合せに制
限があるし、接合力も弱いという欠点がある。
媒接材を介在させる方法がある。媒接材の介在方法には
種々の方法が考えられ、メッキ、溶射、爆着、拡散接合
などにより順次接合する事ができる。しかしながら、メ
ッキ法による場合は、メッキ可能な金属及び組合せに制
限があるし、接合力も弱いという欠点がある。
溶射、拡散接合に関しても組合せについて制限がある。
爆着法による場合、材質組合せは自由であるが、板厚が
１喘以下の場合工業的に内観ｔである。一般的に、媒接
材層の厚さは必要最小限におさえるべきであり、拡散を
防止するに必要な厚さは数μないし数十μで充分である
。丑だ、媒接材は高級金属の中から選ばれるから、その
使用量は出来る限り少なくしなければ工業的価値を失な
う。
１喘以下の場合工業的に内観ｔである。一般的に、媒接
材層の厚さは必要最小限におさえるべきであり、拡散を
防止するに必要な厚さは数μないし数十μで充分である
。丑だ、媒接材は高級金属の中から選ばれるから、その
使用量は出来る限り少なくしなければ工業的価値を失な
う。
媒接材の薄層を設ける方法の１つとして、特願昭５４−
１２８０４７号がある。この発明では、相互拡散を防止
するに有効なニッケル、モリブデン、白金、金、銀など
の媒接材金属と鋼とを爆発圧着し、先ずこのクラツド鋼
板を熱間圧延法などで媒接材として必要最小限の肉厚ま
で圧延しておき、この爆着圧延クラツド鋼板を合材と母
材鋼との間に中間媒接材層として介層させ、従来公知の
爆発圧着法により爆発圧着したのち更にこれを熱間圧延
することにより合材と母材との接合面間には不良合金層
や金属間化合物のない接合強度の優れた爆着圧延クラツ
ド鋼板を得ようとするものである。
１２８０４７号がある。この発明では、相互拡散を防止
するに有効なニッケル、モリブデン、白金、金、銀など
の媒接材金属と鋼とを爆発圧着し、先ずこのクラツド鋼
板を熱間圧延法などで媒接材として必要最小限の肉厚ま
で圧延しておき、この爆着圧延クラツド鋼板を合材と母
材鋼との間に中間媒接材層として介層させ、従来公知の
爆発圧着法により爆発圧着したのち更にこれを熱間圧延
することにより合材と母材との接合面間には不良合金層
や金属間化合物のない接合強度の優れた爆着圧延クラツ
ド鋼板を得ようとするものである。
ところが、チタンクラッド鋼板に限ってはこの方法全適
用しても、尚かつ熱間圧延後の圧着強度が充分でないこ
とが、その後の実験で判明した。
用しても、尚かつ熱間圧延後の圧着強度が充分でないこ
とが、その後の実験で判明した。
すなわち、前記媒接材であるニッケル、モリブデン、白
金、金、銀などの媒接材金属は圧延後においても似材鋼
との接合性能は優れているが、合材チタンとの圧延後の
接合性が充分でないことが判明した。
金、金、銀などの媒接材金属は圧延後においても似材鋼
との接合性能は優れているが、合材チタンとの圧延後の
接合性が充分でないことが判明した。
本願発明者はとの爆着圧延法によるチタンクラッド鋼板
の欠点について種々実験検削ヲ重ねた結果、ついに本発
明を成すに至った。
の欠点について種々実験検削ヲ重ねた結果、ついに本発
明を成すに至った。
すなわち本願発明は、チタンあるいはチタン合金全合材
とし、ニオブ、ニオブ合金、タンタル、タンタル合金の
いずれか１つ全第１層中間媒接材とし、銅、銅合金、ニ
ッケル、ニッケル合金のいずれか１つ全第２層中間媒接
材とし、鋼を母材とするチタンクラッド鋼板を製造する
に際して、第１層中間媒接材と第２層中間媒接材とを接
合後圧延し、薄板とした後、該薄板の第１層中間媒接材
が合材側に、第２層中間媒接材が母材側にくるように接
合し圧延する重金特徴とするチタンクラッド鋼板の製造
方法にある。
とし、ニオブ、ニオブ合金、タンタル、タンタル合金の
いずれか１つ全第１層中間媒接材とし、銅、銅合金、ニ
ッケル、ニッケル合金のいずれか１つ全第２層中間媒接
材とし、鋼を母材とするチタンクラッド鋼板を製造する
に際して、第１層中間媒接材と第２層中間媒接材とを接
合後圧延し、薄板とした後、該薄板の第１層中間媒接材
が合材側に、第２層中間媒接材が母材側にくるように接
合し圧延する重金特徴とするチタンクラッド鋼板の製造
方法にある。
本発明によって中間媒接材の厚さを薄くすることができ
、しかも大面積のものを得ることができ、それは圧延後
においても、更には圧延後の熱処理後においても優れた
接合強度と曲げ加工性とを有するものとなる。
、しかも大面積のものを得ることができ、それは圧延後
においても、更には圧延後の熱処理後においても優れた
接合強度と曲げ加工性とを有するものとなる。
以下、本発明の方法を図面を用いて説明する。
第１図（ａ）において１は第１層中間媒接材を示し、２
は第２層中間媒接材である。本発明における第１層中間
媒接材は、チタンとの間で脆い金属間化合物全生成せず
、展延性に富む金属である重金要求される。本願発明者
の研究により、第１層媒接材として、工業用純ニオブま
たはＮｂ −ＩＺｒ 、 Ｎｂ −Ｔｉなどのニオブ合
金、あるいは、工業用純タンタル、またはタンタル合金
が好ましい事が判明した。第２層中間媒接材は、第１層
中間媒接材との間及び鋼との間で脆い金属間化合物全生
成せず、展延性に富む金属である事を要求される。第２
層中間媒接材としては、工業用純銅、工業用純ニッケル
、銅合金、ニッケル合金が好捷しい。
は第２層中間媒接材である。本発明における第１層中間
媒接材は、チタンとの間で脆い金属間化合物全生成せず
、展延性に富む金属である重金要求される。本願発明者
の研究により、第１層媒接材として、工業用純ニオブま
たはＮｂ −ＩＺｒ 、 Ｎｂ −Ｔｉなどのニオブ合
金、あるいは、工業用純タンタル、またはタンタル合金
が好ましい事が判明した。第２層中間媒接材は、第１層
中間媒接材との間及び鋼との間で脆い金属間化合物全生
成せず、展延性に富む金属である事を要求される。第２
層中間媒接材としては、工業用純銅、工業用純ニッケル
、銅合金、ニッケル合金が好捷しい。
第１層中間媒接材と第２層中間媒接材の接合は、従来公
知の異種金属の接合方法、たとえば爆発圧着法や拡散接
合法によ逆接合される。第１図（ｂ）３ば、接合された
クラ・ノド板を示している。
知の異種金属の接合方法、たとえば爆発圧着法や拡散接
合法によ逆接合される。第１図（ｂ）３ば、接合された
クラ・ノド板を示している。
このクラツド板全圧延することにより、第１図（ｃ）４
に示す薄板のクラツド板を得る。１′は圧延後の第１層
中間媒接材、２′は同じく圧延後の第２層中間媒接材を
示す。圧延は、第１層媒接材、第２層媒接材の組み合せ
により、熱間圧延、冷間圧延のいずれでも良い。圧延は
第１図（ｂ）中の３の板厚全１．５分の１から５０分の
ＩＫなる範囲で圧延するのが好ましい。圧延後に、適当
な熱処理全実施しても良い。
に示す薄板のクラツド板を得る。１′は圧延後の第１層
中間媒接材、２′は同じく圧延後の第２層中間媒接材を
示す。圧延は、第１層媒接材、第２層媒接材の組み合せ
により、熱間圧延、冷間圧延のいずれでも良い。圧延は
第１図（ｂ）中の３の板厚全１．５分の１から５０分の
ＩＫなる範囲で圧延するのが好ましい。圧延後に、適当
な熱処理全実施しても良い。
このようにして得られた薄板クラツド板４を、第１図（
ｄ）に示すように第１層媒接材１′を合材５側に、第２
層媒接材２′ヲ母材６側にくるように挿入し、第１図（
ｅ）に示すように接合する。
ｄ）に示すように第１層媒接材１′を合材５側に、第２
層媒接材２′ヲ母材６側にくるように挿入し、第１図（
ｅ）に示すように接合する。
第１図（ｅ）中７は接合されたクラツド鋼を示す。
合材５は、工業用純チタン板あるいはＴｉ −０，５Ｐ
ｄなとのチタン合金であり、母材６ばＳＳ材（−膜構造
用圧延鋼材）、ＳＢ材（ボイラ用圧延鋼材）、ＳＭ材（
溶接構造用圧延鋼材）、ＳＵＳ材（ステンレス鋼材）お
よびこれらに類似した鋼材である。これらの接合方法は
、従来公知の異種金属の接合方法、たとえば爆発圧着法
や拡散接合法、ロール圧接法により接合される。
ｄなとのチタン合金であり、母材６ばＳＳ材（−膜構造
用圧延鋼材）、ＳＢ材（ボイラ用圧延鋼材）、ＳＭ材（
溶接構造用圧延鋼材）、ＳＵＳ材（ステンレス鋼材）お
よびこれらに類似した鋼材である。これらの接合方法は
、従来公知の異種金属の接合方法、たとえば爆発圧着法
や拡散接合法、ロール圧接法により接合される。
爆発圧着法による接合の場合、母材６に薄板クラッド板
４全爆着し、さらにその上に合材５全爆着により接合す
る方法もあるが、上記のように薄板クラツド板４、合材
５を同時に、母材６上に爆着する方法の方が効率がよい
。
４全爆着し、さらにその上に合材５全爆着により接合す
る方法もあるが、上記のように薄板クラツド板４、合材
５を同時に、母材６上に爆着する方法の方が効率がよい
。
拡散接合法の場合も同様である。
クラツド鋼７を第１図（ｆ）に示すように所定の板厚の
クラツド鋼板８にする場合、圧延温度や圧延機の圧下能
力によシ、′クラッド鋼７を１．５分の１ないし５０分
の１の板厚になる範囲で圧延する。第１図（ｆ）中４′
は圧延後の薄板クラツド板、５′は同じく合材、６′は
母材を示す。
クラツド鋼板８にする場合、圧延温度や圧延機の圧下能
力によシ、′クラッド鋼７を１．５分の１ないし５０分
の１の板厚になる範囲で圧延する。第１図（ｆ）中４′
は圧延後の薄板クラツド板、５′は同じく合材、６′は
母材を示す。
熱間圧延する場合、加熱および圧延全数回繰り返すこと
も可能である。さらに、中間焼鈍を施すことも効果的で
ある。
も可能である。さらに、中間焼鈍を施すことも効果的で
ある。
さらにロール圧接法による場合は、クラツド鋼７を圧延
する際に、合材内、薄板クラツド板４、母材６を圧延に
より接合しつつ、所定の板厚に製造する方法を用いる事
も可能である。又、薄板クラツド板４を作成したのち、
母材６をロール圧接法により接合し、さらに合材５を接
合することも可能である。
する際に、合材内、薄板クラツド板４、母材６を圧延に
より接合しつつ、所定の板厚に製造する方法を用いる事
も可能である。又、薄板クラツド板４を作成したのち、
母材６をロール圧接法により接合し、さらに合材５を接
合することも可能である。
クラツド鋼板８における中間媒接材１“の板厚全数μに
、中間媒接材２“を数μから数百μにコントロールする
ためには、第１図（ａ）における１、２の板厚、４の薄
板クラツド板に圧延する時の圧下量および、第１図（ｅ
）から（ｆ）への圧下量を十分考慮する必要がある。
、中間媒接材２“を数μから数百μにコントロールする
ためには、第１図（ａ）における１、２の板厚、４の薄
板クラツド板に圧延する時の圧下量および、第１図（ｅ
）から（ｆ）への圧下量を十分考慮する必要がある。
−以下、本発明の実施例について説明する。
実施例１
市販の工業用純ニオブ板と無酸素銅板とを爆発圧着法に
より接合し、（２＋１．２ ）ｔｎ’ Ｘ １００ｍｍ
ｗＸ２００ｍｍ のクラツド板を作成した。このクラ
ツド板を冷間圧延により圧延し、（０，５＋３．０ ）
ａｍ’Ｘ２５０ｍｍ Ｘ４．００ｍｍ の薄板クラ
ツド板とした。
より接合し、（２＋１．２ ）ｔｎ’ Ｘ １００ｍｍ
ｗＸ２００ｍｍ のクラツド板を作成した。このクラ
ツド板を冷間圧延により圧延し、（０，５＋３．０ ）
ａｍ’Ｘ２５０ｍｍ Ｘ４．００ｍｍ の薄板クラ
ツド板とした。
この薄板クラツド板を市販のＳＢ ４２鋼板５０＋＋＋
ｍ Ｘ２５０＋ｎ＋ｎ Ｘ４００ｍｍ の上に、無酸
素銅板が鎖側になるように爆発圧着し、さらに、そのニ
オブ板上に市販のチタン板５ｍｍｔＸ ２５０ｍｍ
Ｘ４００ｔｍｎ 全爆発圧着する事により、４層のチ
タ７ フラノ）’鋼（５＋０．５＋３．０＋５０ ）＋
ｍｎｔＸ２５０＋ｎ＋ｎ×４００論 を得た。
ｍ Ｘ２５０＋ｎ＋ｎ Ｘ４００ｍｍ の上に、無酸
素銅板が鎖側になるように爆発圧着し、さらに、そのニ
オブ板上に市販のチタン板５ｍｍｔＸ ２５０ｍｍ
Ｘ４００ｔｍｎ 全爆発圧着する事により、４層のチ
タ７ フラノ）’鋼（５＋０．５＋３．０＋５０ ）＋
ｍｎｔＸ２５０＋ｎ＋ｎ×４００論 を得た。
このチタンクラッド鋼’１ｒ８３０′ｃ１時間加熱後、
板厚が５分の１になるように圧延し、（１十０．１＋０
．６＋ １０ ）コメ４００誦Ｘ１２５０朝のチタンク
ラッド鋼板を作成した。
板厚が５分の１になるように圧延し、（１十０．１＋０
．６＋ １０ ）コメ４００誦Ｘ１２５０朝のチタンク
ラッド鋼板を作成した。
このようにして作成−したチタンクラッド鋼板の接合力
全調査した結果、圧延後の状態でも、圧延後６２５℃Ｘ
Ｉ Ｈｒ Ｆ、 Ｃ，の熱処理を施した状態でも、Ｊ
ＩＳ規格値である１ ４ ］（７／ｍａ以上の剪断値を
有し、曲げ加工性も優れている事が確認された。
全調査した結果、圧延後の状態でも、圧延後６２５℃Ｘ
Ｉ Ｈｒ Ｆ、 Ｃ，の熱処理を施した状態でも、Ｊ
ＩＳ規格値である１ ４ ］（７／ｍａ以上の剪断値を
有し、曲げ加工性も優れている事が確認された。
実施例２
市販の工業用純ニオブ板と工業用純ニツケル板とを爆発
圧着法により接合し、（２＋１２）ｍｍｔＸｌｏｏｍｍ
Ｘ２００＋ｎｎ＋ のクラツド板全作成した。
圧着法により接合し、（２＋１２）ｍｍｔＸｌｏｏｍｍ
Ｘ２００＋ｎｎ＋ のクラツド板全作成した。
コノクラット板ｉ切断Ｌ テ（２＋１２）ｍｍｔＸｌｏ
ｏｍｍＯとし、両切断材／ニオブ面をあわせて、外周溶
接して一体とした後、９００℃１時間加熱後板厚４分の
１に圧延し、分離して（０，５＋３．０ ）ｍｍｔＸｌ
ｏｏｍｍ Ｘ４００ｍｍｎ の薄板クラツド板２枚を
作成した。この薄板クラツド板を市販のＳ Ｂ ４．２
鋼板５０＋＋ｏ＋＋Ｘ１００稲×４００脳 の上に、ニ
ッケルが鎖側になるように爆発圧着し、さらにその−オ
ブ板上に市販のチタン板５ｔｎｍｔＸ １００ｍｍ Ｘ
５００ｍｍｋ爆発圧着することにより、４層のチタンク
ラッド鋼 （５＋０．５＋３．０＋５０ ）＋ｎ＋ｎ
Ｘ １００ｍｍ×４００陥 を得た。
ｏｍｍＯとし、両切断材／ニオブ面をあわせて、外周溶
接して一体とした後、９００℃１時間加熱後板厚４分の
１に圧延し、分離して（０，５＋３．０ ）ｍｍｔＸｌ
ｏｏｍｍ Ｘ４００ｍｍｎ の薄板クラツド板２枚を
作成した。この薄板クラツド板を市販のＳ Ｂ ４．２
鋼板５０＋＋ｏ＋＋Ｘ１００稲×４００脳 の上に、ニ
ッケルが鎖側になるように爆発圧着し、さらにその−オ
ブ板上に市販のチタン板５ｔｎｍｔＸ １００ｍｍ Ｘ
５００ｍｍｋ爆発圧着することにより、４層のチタンク
ラッド鋼 （５＋０．５＋３．０＋５０ ）＋ｎ＋ｎ
Ｘ １００ｍｍ×４００陥 を得た。
このチタンクラッド鋼を８３０℃１時間加熱した後、板
厚５分の１に圧延し、（１＋０．１＋０．６＋１０ ）
ｍ＋ｎ Ｘ４００ｍｍ Ｘ５００ｍｍ のチタンクラ
ッド鋼板を作成した。
厚５分の１に圧延し、（１＋０．１＋０．６＋１０ ）
ｍ＋ｎ Ｘ４００ｍｍ Ｘ５００ｍｍ のチタンクラ
ッド鋼板を作成した。
このようにして作成したチタンクラッド鋼板の接合力を
調査した結果、圧延後の状態でも、圧延後６２５℃Ｘ
Ｉ Ｈｒ Ｆ、Ｃ，の熱処理を施した状態でも、ＪＩＳ
規格値である１’ ４ ｋｆ／−以上の剪断値を有し、
曲げ加工性も優れている事が確認された。
調査した結果、圧延後の状態でも、圧延後６２５℃Ｘ
Ｉ Ｈｒ Ｆ、Ｃ，の熱処理を施した状態でも、ＪＩＳ
規格値である１’ ４ ｋｆ／−以上の剪断値を有し、
曲げ加工性も優れている事が確認された。
実施例３
市販の工業用純タンタル板２ｍｍｔＸ １００ｍｍ
と無酸素銅板１０１０ｍｍＸ１００とを、真空雰囲気下
（１０’Ｔｏｒｒ）、加熱温度７００〜１１００℃、加
圧力０．１ ｋｇ７ｍＡ以上、加圧時間１０分以上の拡
散接合により接合した。このクラツド板を冷間圧延によ
り板厚４分の１に圧延し、（０，５＋２．５ ）ｉｎ
Ｘｌ、００ｍｍ Ｘ４００ｍｍの薄板クラツド板とした
。この薄板クラツド板を市販のＳ Ｍ４１ Ｂ鋼板５０
＋ｎｍ’Ｘ１００朝×４００能 の上に、無酸素銅板が
鎖側になるように爆発圧着し、さらに、そのタンタル板
上に市販のチタン板５ ｒｒＪ ｘ １００ｍ：Ｘ４０
０ｍｍ ｆ上記と同じ条件で拡散接合する事により、
４層のチタンクラッド鋼（５＋０．５＋２．５＋５０
）ｍｍ”Ｘ １００陥×４００爺 を得た。
と無酸素銅板１０１０ｍｍＸ１００とを、真空雰囲気下
（１０’Ｔｏｒｒ）、加熱温度７００〜１１００℃、加
圧力０．１ ｋｇ７ｍＡ以上、加圧時間１０分以上の拡
散接合により接合した。このクラツド板を冷間圧延によ
り板厚４分の１に圧延し、（０，５＋２．５ ）ｉｎ
Ｘｌ、００ｍｍ Ｘ４００ｍｍの薄板クラツド板とした
。この薄板クラツド板を市販のＳ Ｍ４１ Ｂ鋼板５０
＋ｎｍ’Ｘ１００朝×４００能 の上に、無酸素銅板が
鎖側になるように爆発圧着し、さらに、そのタンタル板
上に市販のチタン板５ ｒｒＪ ｘ １００ｍ：Ｘ４０
０ｍｍ ｆ上記と同じ条件で拡散接合する事により、
４層のチタンクラッド鋼（５＋０．５＋２．５＋５０
）ｍｍ”Ｘ １００陥×４００爺 を得た。
このチタンクラッド鋼全８３０℃１時間加熱後、板厚５
分の１に圧延し、（１＋０．１＋０．５＋１０）コＸ４
００ｍｍ Ｘ５００ｍｍ のチタンクラッド鋼板を作
成した。
分の１に圧延し、（１＋０．１＋０．５＋１０）コＸ４
００ｍｍ Ｘ５００ｍｍ のチタンクラッド鋼板を作
成した。
このようにして作成したチタンクラッド鋼板の接合力を
調査した結果、圧延後の状態でも、圧延後６２５℃ｘ
ｌ Ｈｒ Ｆ、Ｃ−の熱処理を施した状態でも、ＪＩＳ
規格値である１ ４ ｋｆ／ｍＡ以上の剪断値を有し、
優れた曲げ加工性を有する事が確認された。
調査した結果、圧延後の状態でも、圧延後６２５℃ｘ
ｌ Ｈｒ Ｆ、Ｃ−の熱処理を施した状態でも、ＪＩＳ
規格値である１ ４ ｋｆ／ｍＡ以上の剪断値を有し、
優れた曲げ加工性を有する事が確認された。
実施例４
市販の工業用純タンタル板２ｍｍ’ Ｘ １００ｍｍと
ニッケル板１０ｍｍｔＸ １００ｍｍ とを爆発圧着
法により接合し、（２＋１０ ）ｍ＋ｎ’ Ｘ １００
層ｍのクラツド板を２枚作成した。これらのクラツド板
をタンタル面をあわせて、外周溶接して一体とした後、
９００℃１時間加熱後、板厚４分の１に圧延し、（０，
５＋２．５ ）爺ｔ×１００間 Ｘ４００諭 の薄板ク
ラツド板の組合せ板１セントラ作成した。さらに、この
薄板クラツド板の糾合せ板の両性表面にッケル面）に、
市販の５Ｂ４２鋼板５ｏ−Ｘ１００ｍｍ Ｘ４００ｍｍ
２枚を設置し、外周溶接をした後、９００℃１時間
加熱した後、板厚２分の１に圧延する事によシ、ニッケ
ルと５Ｂ４２鋼板のロール圧接を実施した。圧延後、外
周溶接部を除去した所、（０，２５＋１．７５＋２５
）＋ｎｍ’ Ｘ４００ｍｍｎ Ｘ４００ｍｍ のク
ラツド板２枚が得られた０ このクラツド板のタンタル面上に、市販のチタン板２，
５憇ｔ×２００諭 Ｘ４００諭 を爆発圧着し、（２，
５＋０．２５＋１．７５＋２５）咽’Ｘ２００陥 ×４
００ｗ＋＋ のチタンクラッド鋼を得た。
ニッケル板１０ｍｍｔＸ １００ｍｍ とを爆発圧着
法により接合し、（２＋１０ ）ｍ＋ｎ’ Ｘ １００
層ｍのクラツド板を２枚作成した。これらのクラツド板
をタンタル面をあわせて、外周溶接して一体とした後、
９００℃１時間加熱後、板厚４分の１に圧延し、（０，
５＋２．５ ）爺ｔ×１００間 Ｘ４００諭 の薄板ク
ラツド板の組合せ板１セントラ作成した。さらに、この
薄板クラツド板の糾合せ板の両性表面にッケル面）に、
市販の５Ｂ４２鋼板５ｏ−Ｘ１００ｍｍ Ｘ４００ｍｍ
２枚を設置し、外周溶接をした後、９００℃１時間
加熱した後、板厚２分の１に圧延する事によシ、ニッケ
ルと５Ｂ４２鋼板のロール圧接を実施した。圧延後、外
周溶接部を除去した所、（０，２５＋１．７５＋２５
）＋ｎｍ’ Ｘ４００ｍｍｎ Ｘ４００ｍｍ のク
ラツド板２枚が得られた０ このクラツド板のタンタル面上に、市販のチタン板２，
５憇ｔ×２００諭 Ｘ４００諭 を爆発圧着し、（２，
５＋０．２５＋１．７５＋２５）咽’Ｘ２００陥 ×４
００ｗ＋＋ のチタンクラッド鋼を得た。
このチタンクラッド鋼を８３０℃１時間加熱後、板厚２
．５分の１に圧延し、（１＋０．１＋０．７＋１０）コ
×４００■ Ｘ５００諭のチタンクラッド鋼板を作成し
た。
．５分の１に圧延し、（１＋０．１＋０．７＋１０）コ
×４００■ Ｘ５００諭のチタンクラッド鋼板を作成し
た。
このようにして作成したチタンクラッド鋼板の接合力を
調査した結果、圧延後の状態でも、圧延後６２５℃Ｘ
１− Ｈｒ Ｆ、Ｃ，の熱処理を施した状態でも、ＪＩ
Ｓ規格値である１、 ４１＜ｙ／−以上の剪断値を有し
、優れた曲げ加工性を有する事が確認された。
調査した結果、圧延後の状態でも、圧延後６２５℃Ｘ
１− Ｈｒ Ｆ、Ｃ，の熱処理を施した状態でも、ＪＩ
Ｓ規格値である１、 ４１＜ｙ／−以上の剪断値を有し
、優れた曲げ加工性を有する事が確認された。
第１図（ａ）〜（ｆ）は本発明の詳細な説明図である。
１、．１’、１”・・第１層中間媒接材２．２’、２”
・・・第２層中間媒接材３・・・クラツド板 ４，４
′ 薄板クラツド板５．５′・合材 ６，６′・母
材 ７・・・クラツド鋼 ８・・クラッド鋼板特許出願人
旭化成工業株式会社 代理人弁理士 小 松 秀 岳 １ １
・・・第２層中間媒接材３・・・クラツド板 ４，４
′ 薄板クラツド板５．５′・合材 ６，６′・母
材 ７・・・クラツド鋼 ８・・クラッド鋼板特許出願人
旭化成工業株式会社 代理人弁理士 小 松 秀 岳 １ １
Claims (1)
- チタ／あるいはチタン合金を合材とし、ニオブ、ニオブ
合金、タンタル、タンタル合金のいずれか１つを第１層
中間媒接材とし、銅、銅合金、ニッケル、ニッケル合金
のいずれか１つを第２層中間媒接材とし、鋼を母材とす
るチタンクランド鋼板を製造するに際して、第１層中間
媒接材と第２層中間媒接材とを接合後圧延し、薄板とし
た後、該薄板の第１層中間媒接材が合材側に、第２層中
間媒接材が母材側にくるように接合し圧延する事を特徴
とするチタンクラッド鋼板の製造方法。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12532281A JPS5829589A (ja) | 1981-08-12 | 1981-08-12 | チタンクラツド鋼板の製造方法 |
| EP82301077A EP0060083B1 (en) | 1981-03-05 | 1982-03-03 | Titanium clad steel plate |
| CA000397542A CA1180856A (en) | 1981-03-05 | 1982-03-03 | Titanium clad steel plate |
| US06/354,250 US4612259A (en) | 1981-03-05 | 1982-03-03 | Titanium clad steel plate |
| AT82301077T ATE13500T1 (de) | 1981-03-05 | 1982-03-03 | Titanplattiertes stahlblech. |
| DE8282301077T DE3263845D1 (en) | 1981-03-05 | 1982-03-03 | Titanium clad steel plate |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12532281A JPS5829589A (ja) | 1981-08-12 | 1981-08-12 | チタンクラツド鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5829589A true JPS5829589A (ja) | 1983-02-21 |
| JPS6350112B2 JPS6350112B2 (ja) | 1988-10-06 |
Family
ID=14907239
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12532281A Granted JPS5829589A (ja) | 1981-03-05 | 1981-08-12 | チタンクラツド鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5829589A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59229292A (ja) * | 1983-06-10 | 1984-12-22 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 接合用インサ−トピ−ス及びその製造方法 |
| JPS59229293A (ja) * | 1983-06-10 | 1984-12-22 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 異種金属板接合方法 |
| JPS6091A (ja) * | 1983-06-15 | 1985-01-05 | 松下電器産業株式会社 | 高周波加熱装置 |
| JPS62203687A (ja) * | 1986-02-28 | 1987-09-08 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 接合体 |
| JPH0554589U (ja) * | 1991-12-24 | 1993-07-20 | ユニチカ株式会社 | 鹿の子状編地 |
| JPH09164492A (ja) * | 1995-12-13 | 1997-06-24 | Takefu Tokushu Kozai Kk | 刃物用チタンクラッド鋼とその製造方法、並びにこのチタンクラッド鋼を用いた刃物 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0292908U (ja) * | 1989-01-09 | 1990-07-24 |
-
1981
- 1981-08-12 JP JP12532281A patent/JPS5829589A/ja active Granted
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59229292A (ja) * | 1983-06-10 | 1984-12-22 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 接合用インサ−トピ−ス及びその製造方法 |
| JPS59229293A (ja) * | 1983-06-10 | 1984-12-22 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 異種金属板接合方法 |
| JPS6091A (ja) * | 1983-06-15 | 1985-01-05 | 松下電器産業株式会社 | 高周波加熱装置 |
| JPS62203687A (ja) * | 1986-02-28 | 1987-09-08 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 接合体 |
| JPH0554589U (ja) * | 1991-12-24 | 1993-07-20 | ユニチカ株式会社 | 鹿の子状編地 |
| JPH09164492A (ja) * | 1995-12-13 | 1997-06-24 | Takefu Tokushu Kozai Kk | 刃物用チタンクラッド鋼とその製造方法、並びにこのチタンクラッド鋼を用いた刃物 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6350112B2 (ja) | 1988-10-06 |
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