JPS5828029A - 繊維強化プラスチック製コイルバネおよびその製造方法 - Google Patents
繊維強化プラスチック製コイルバネおよびその製造方法Info
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- JPS5828029A JPS5828029A JP56124490A JP12449081A JPS5828029A JP S5828029 A JPS5828029 A JP S5828029A JP 56124490 A JP56124490 A JP 56124490A JP 12449081 A JP12449081 A JP 12449081A JP S5828029 A JPS5828029 A JP S5828029A
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- coil spring
- fiber
- wound
- wire
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F1/00—Springs
- F16F1/36—Springs made of rubber or other material having high internal friction, e.g. thermoplastic elastomers
- F16F1/366—Springs made of rubber or other material having high internal friction, e.g. thermoplastic elastomers made of fibre-reinforced plastics, i.e. characterised by their special construction from such materials
- F16F1/3665—Wound springs
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Springs (AREA)
- Moulding By Coating Moulds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はｔｌ＆維強化プラスチック（ＦＲＰ）？ｕコイ
ルバネに関する。
ルバネに関する。
近年、省資源、省エネルギーの観点から自動車や車両、
航空機等の輸送用機器を中心に車体の重量軽減の必要性
が高まっており、各種金属部品のＦＲＰ化が試みられて
おり、そのひとつにコイルバネがある。１〜かしながら
ｖＲｐ製コイルバネは補強繊維の配向角度を最適角度に
均一に配向するのが困難であったり、補強繊維含有率を
十分に高めることが困難であったすして未だ実用化にた
えるものが力いのが現状である。本発明はこれらの問題
点を解決しようとするものである。
航空機等の輸送用機器を中心に車体の重量軽減の必要性
が高まっており、各種金属部品のＦＲＰ化が試みられて
おり、そのひとつにコイルバネがある。１〜かしながら
ｖＲｐ製コイルバネは補強繊維の配向角度を最適角度に
均一に配向するのが困難であったり、補強繊維含有率を
十分に高めることが困難であったすして未だ実用化にた
えるものが力いのが現状である。本発明はこれらの問題
点を解決しようとするものである。
一般にコイルバネにおけるバネ定数には、荷重Ｗ （ｋ
ｇ ）、たわみδ（擬）とした時に＝Ｗ／δ。
ｇ ）、たわみδ（擬）とした時に＝Ｗ／δ。
、＝〈血！、Ｗ
羨ｖＧ
よ４４Ｇ
、°、に一一一−（３）
６４ ｎ Ｒ” ｓｅｃα１ｌｃｏｓ”ａとなる。ここ
でｇ−：コイル素線径（Ｉｌｌ）、ｎ：コイル巻数、２
Ｒ：有効コイル径（鵡）、α：ピッチ角、Ｇ：せん断弾
性係数（ｋｇ／悲−）である。
でｇ−：コイル素線径（Ｉｌｌ）、ｎ：コイル巻数、２
Ｒ：有効コイル径（鵡）、α：ピッチ角、Ｇ：せん断弾
性係数（ｋｇ／悲−）である。
従ってバネ定数の等しいコイルバネを軽量化するために
は、コイル素線の材料のせん断弾性係数を大きくする必
要がある。コイルバネはすでに説明した様にそれを構成
する素線の材料のせん断弾性係数（Ｇ）よってその特性
が決定され、せん断弾性係数が大きい材料はどコイルバ
ネの材料としては望捷しい。従って異方性材料であるＦ
ＲＰｅコイルバネとする場合、補強繊維の配向角度は素
線の長さ方向に対し±１５度〜±８０度、一般的には±
４５度付近とするのが最適である。又ＦＲＰは、ＦＲＰ
を構成する補強繊維と樹脂との構成比率によって各種特
性値が異なり一般的には補強繊維分が高い程機械的諸特
性は向上し、補強繊維の体積含有率で７０％前後が最適
とされている。従ってＦＲＰ素線の成形方法として、た
とえば引抜成形法では補強繊維の配向角度、含有率共に
十分な性能を発揮させるには不適当である。特開昭５３
−１２７９５８号には編組状又は組みひも状に形成され
ている補強繊維に樹脂を含浸硬化させて製したＦＲＰ婚
コイルバネが開示されているがか＼る方法では繊維の空
隙率が大きく繊維含有率を高めることは極めて困難であ
る。また特開昭５５−１６４１２６号には補強繊維を軸
方向に並べた芯材の上に更に補強繊維を交互に（一層ｊ
σに）θおよび１８ （１’−〇の巻き角で繰り返ｌ−
巻きつけてなるｐＲｐ製コピコイルバネ示されている０
との方法によればある程度繊維含有率を高くすることは
可能であるが補強繊維の層が別々に存在するため層間せ
ん断力が低下するとともに繰返し性態により層間ＩＩ
１１１を起し易いという欠点がある。
は、コイル素線の材料のせん断弾性係数を大きくする必
要がある。コイルバネはすでに説明した様にそれを構成
する素線の材料のせん断弾性係数（Ｇ）よってその特性
が決定され、せん断弾性係数が大きい材料はどコイルバ
ネの材料としては望捷しい。従って異方性材料であるＦ
ＲＰｅコイルバネとする場合、補強繊維の配向角度は素
線の長さ方向に対し±１５度〜±８０度、一般的には±
４５度付近とするのが最適である。又ＦＲＰは、ＦＲＰ
を構成する補強繊維と樹脂との構成比率によって各種特
性値が異なり一般的には補強繊維分が高い程機械的諸特
性は向上し、補強繊維の体積含有率で７０％前後が最適
とされている。従ってＦＲＰ素線の成形方法として、た
とえば引抜成形法では補強繊維の配向角度、含有率共に
十分な性能を発揮させるには不適当である。特開昭５３
−１２７９５８号には編組状又は組みひも状に形成され
ている補強繊維に樹脂を含浸硬化させて製したＦＲＰ婚
コイルバネが開示されているがか＼る方法では繊維の空
隙率が大きく繊維含有率を高めることは極めて困難であ
る。また特開昭５５−１６４１２６号には補強繊維を軸
方向に並べた芯材の上に更に補強繊維を交互に（一層ｊ
σに）θおよび１８ （１’−〇の巻き角で繰り返ｌ−
巻きつけてなるｐＲｐ製コピコイルバネ示されている０
との方法によればある程度繊維含有率を高くすることは
可能であるが補強繊維の層が別々に存在するため層間せ
ん断力が低下するとともに繰返し性態により層間ＩＩ
１１１を起し易いという欠点がある。
本発明は上記のような欠点を解決し４ｉ’ｄ Ｍで従来
の鋼製コイルバネに匹適する特性を有１〜耐久性にすぐ
れたＦＲＰ製コイルバネを扶供することをｌ］的とする
。
の鋼製コイルバネに匹適する特性を有１〜耐久性にすぐ
れたＦＲＰ製コイルバネを扶供することをｌ］的とする
。
而して本発明は可撓性を有する芯線と、該芯線の軸方向
に±１５°〜±８０°の巻角度をもって同時にフィラメ
ントワインデングされた補強繊維層と、前記芯線と補強
ｉＲ維を結合する熱硬化性樹脂マトリクスからなること
を特徴とする繊維補強プラスチック製コイルバネならび
に張力によシ引き伸された芯線の外周に、熱硬化性樹脂
を含浸した補強繊維を、前記芯線の軸方向に１５°〜±
８０°の巻角度をもって芯線の両側から同時にフィラメ
ントワインデングして製した素線を、螺旋溝が設けられ
た成形型の螺旋溝に連続的に巻きとシ、ついで前記樹脂
を硬化させることを特徴とする繊維強化プラスチツク製
コイルバネの製造方法を要旨とするものである。
に±１５°〜±８０°の巻角度をもって同時にフィラメ
ントワインデングされた補強繊維層と、前記芯線と補強
ｉＲ維を結合する熱硬化性樹脂マトリクスからなること
を特徴とする繊維補強プラスチック製コイルバネならび
に張力によシ引き伸された芯線の外周に、熱硬化性樹脂
を含浸した補強繊維を、前記芯線の軸方向に１５°〜±
８０°の巻角度をもって芯線の両側から同時にフィラメ
ントワインデングして製した素線を、螺旋溝が設けられ
た成形型の螺旋溝に連続的に巻きとシ、ついで前記樹脂
を硬化させることを特徴とする繊維強化プラスチツク製
コイルバネの製造方法を要旨とするものである。
次に本発明を実施例を示した図面にもとすき詳細に説明
する。本発明になるＦＲＰ製コイルバネを示した第２図
において、可撓性のある芯線１を軸として補強繊維を±
１５°〜±８０°の巻角度をもって同時に巻回してなる
素線３をコイル状となし熱硬化性樹脂を含浸硬化せしめ
たものである。第３図は素線３外周面の補強繊維の配向
状況を示したもので杉綾模様を形成している。ここで可
撓性のある芯線としては軟鋼等の金属線や補強繊維と同
質のものが用いられるが、コイルバネの両端に５− 線が適している。次に補強繊維材としてはガラス繊維や
炭素繊維を初めとする無機質繊維や有機高弾性繊維（た
とえば米国デーポン社のＫｅｙｌａｒ■）などが単独又
は組合せて用いられる。素線３を構成する芯線と補強繊
維全結合させる熱硬化性樹脂としては不飽和ポリエステ
ル樹脂、エポキシ樹脂、フェノール樹脂やボリイ憂ド樹
脂などが使用条件や要求特性に応じ選択使用される。
する。本発明になるＦＲＰ製コイルバネを示した第２図
において、可撓性のある芯線１を軸として補強繊維を±
１５°〜±８０°の巻角度をもって同時に巻回してなる
素線３をコイル状となし熱硬化性樹脂を含浸硬化せしめ
たものである。第３図は素線３外周面の補強繊維の配向
状況を示したもので杉綾模様を形成している。ここで可
撓性のある芯線としては軟鋼等の金属線や補強繊維と同
質のものが用いられるが、コイルバネの両端に５− 線が適している。次に補強繊維材としてはガラス繊維や
炭素繊維を初めとする無機質繊維や有機高弾性繊維（た
とえば米国デーポン社のＫｅｙｌａｒ■）などが単独又
は組合せて用いられる。素線３を構成する芯線と補強繊
維全結合させる熱硬化性樹脂としては不飽和ポリエステ
ル樹脂、エポキシ樹脂、フェノール樹脂やボリイ憂ド樹
脂などが使用条件や要求特性に応じ選択使用される。
本発明に係るＦＲＰ製コイルバネの製造方法としては第
１図に示すように張力Ｆを加えて真直ぐに引き伸ばされ
た芯線１の軸方向に所定の巻角度をもって芯線１の両側
から同時に樹脂液を含浸させた補強繊維２．２′を張力
をかけながら巻回し素線３となし、ひき続き螺旋状に溝
を設けた成形型４の螺旋溝内に連続的に巻きとり、巻き
とった状態で樹脂を硬化させたのち、成形型４をはずす
ことによｐＦＲＰｆｉコイルバネが得られる。なお、第
１図においては補強繊維２は成形型４を芯線１の方向を
軸として回転することによって芯線１に６− 巻きつけるとともに、補強繊維の巻角度は成形型４の１
１１＋方向の回転速度Ｗ１と芯線方向の回転速度界との
組合せで規制しているが本発明の主旨を越えないかぎり
本実施例に限定されるものではない。
１図に示すように張力Ｆを加えて真直ぐに引き伸ばされ
た芯線１の軸方向に所定の巻角度をもって芯線１の両側
から同時に樹脂液を含浸させた補強繊維２．２′を張力
をかけながら巻回し素線３となし、ひき続き螺旋状に溝
を設けた成形型４の螺旋溝内に連続的に巻きとり、巻き
とった状態で樹脂を硬化させたのち、成形型４をはずす
ことによｐＦＲＰｆｉコイルバネが得られる。なお、第
１図においては補強繊維２は成形型４を芯線１の方向を
軸として回転することによって芯線１に６− 巻きつけるとともに、補強繊維の巻角度は成形型４の１
１１＋方向の回転速度Ｗ１と芯線方向の回転速度界との
組合せで規制しているが本発明の主旨を越えないかぎり
本実施例に限定されるものではない。
上記説明より明らかなごとく本発明にあっては張力を加
えられた芯線の両側から同時に補強繊維を巻きつけるこ
とにより補強ｊＲｉｆｆの配向角度が一定に保たれると
ともに繊維含有率もＦ Ｒ，Ｐと（７ての特性が最大に
なる７０％以上に達する素線が得られる。又、ＦＲＰ層
にて被綺された素線は芯線に張力を与えて成形型の螺旋
ｆ＾゛；に巻きとり、硬化させることにより樹脂含有率
が正確に制御された所望のコイル形状を正確に得ること
が出来ると同時に連続的に製造することが可能となる。
えられた芯線の両側から同時に補強繊維を巻きつけるこ
とにより補強ｊＲｉｆｆの配向角度が一定に保たれると
ともに繊維含有率もＦ Ｒ，Ｐと（７ての特性が最大に
なる７０％以上に達する素線が得られる。又、ＦＲＰ層
にて被綺された素線は芯線に張力を与えて成形型の螺旋
ｆ＾゛；に巻きとり、硬化させることにより樹脂含有率
が正確に制御された所望のコイル形状を正確に得ること
が出来ると同時に連続的に製造することが可能となる。
さらに本発明によれば、芯線に巻き付ける補強繊維をた
とえば＋４５度で巻き付ける場合、＋４５度で巻きつけ
る補強繊維量と一４５度で巻きつける補強繊維量全同量
とすることも、重量を変えて巻くことも可能となる。し
たがってバネの受ける荷重の種類によってたとえば引張
荷重と圧縮荷重が均等にかかる場合は＋４５度と一４５
度を同量に巻けばよい。圧縮荷重しか受けない場合には
一方の補強繊維量を減らすことも可能である。
とえば＋４５度で巻き付ける場合、＋４５度で巻きつけ
る補強繊維量と一４５度で巻きつける補強繊維量全同量
とすることも、重量を変えて巻くことも可能となる。し
たがってバネの受ける荷重の種類によってたとえば引張
荷重と圧縮荷重が均等にかかる場合は＋４５度と一４５
度を同量に巻けばよい。圧縮荷重しか受けない場合には
一方の補強繊維量を減らすことも可能である。
本発明に用いられる補強繊維の形態としてはストランド
又はロービングあるいはフィラメント全テープ状にした
ものであってもよく、樹脂を含浸する時期は芯線に補強
繊維を巻回しながらであってもよく成形型に巻きつけた
後であってもよい。
又はロービングあるいはフィラメント全テープ状にした
ものであってもよく、樹脂を含浸する時期は芯線に補強
繊維を巻回しながらであってもよく成形型に巻きつけた
後であってもよい。
また芯線に対する補強繊維の配向角度は±４５°のとき
最も高いせん断弾性係数を有するコイルバネが得られる
が本発明によれば補強繊維の巻角度は自由に変史するこ
とが可能である。しかしながら±１５°〜±８０°の範
囲を越える場合には有用なコイルバネは得られない。ま
た心安に応じ芯線の形状をかえたり、成形型の形状ある
いは螺旋ａ〜の形状を変えて異形のコイルバネを製造す
ることもできる。
最も高いせん断弾性係数を有するコイルバネが得られる
が本発明によれば補強繊維の巻角度は自由に変史するこ
とが可能である。しかしながら±１５°〜±８０°の範
囲を越える場合には有用なコイルバネは得られない。ま
た心安に応じ芯線の形状をかえたり、成形型の形状ある
いは螺旋ａ〜の形状を変えて異形のコイルバネを製造す
ることもできる。
以上説明したように本発明のＦＲＰｊｌＪコイルバネは
素線の長手方向に対する補強繊維が常に一定角度をもっ
て配列されるとともに補強繊維含有率も高くすることが
できるので従来の鋼製コイルバすることが可能となる。
素線の長手方向に対する補強繊維が常に一定角度をもっ
て配列されるとともに補強繊維含有率も高くすることが
できるので従来の鋼製コイルバすることが可能となる。
実施例
芯線として外径１謁の軟鋼線の一端を回転自在に取つけ
他端全外径７０賜の鉄棒の外周に半径−一。溝底ヶ有し
深うカニ ４ Ｍ 、”＄７りＥ Ｗアを１ 有する螺旋溝をピッチ角が聾０になるように設けた成形
型の下端に第１図に示したように固定する。
他端全外径７０賜の鉄棒の外周に半径−一。溝底ヶ有し
深うカニ ４ Ｍ 、”＄７りＥ Ｗアを１ 有する螺旋溝をピッチ角が聾０になるように設けた成形
型の下端に第１図に示したように固定する。
次にエポキシ樹脂（シェル化学展エピコー）”８２８）
１００部に硬化剤として無水メチルノ・イミツク酸覧 （］］ヨ立化成ＭＨＡＣ−Ｐ９５部からなる液状樹脂を
含浸させた４ ６３０ Ｔｅｘのガラス繊維ロービング
（富士ファイバーグラス社製ＦＥＰ１０２５）を芯線の
両側から片側各６０本づつ芯線に固定しつ 芯線には４ｋ１７．ロービングには１ｋｇ／布き力をか
けながら成形型の芯線方向の回転速度Ｗｅと軸方向の回
転速度ＷＩの比をＷ・／Ｗ＋ ＝ ３．５として、成形
型に巻きとった後、成形型に巻きついた状態の９− 素線を１５０°Ｃで４時間加熱硬化させ冷却後脱型して
繊維が芯線に対し±４５°の配向角度を有す１２
’ｅ＝’Ｅ ４する素線径！
ｉＩＦ＠脇、コイル径祠ｒｎｒｎ 、 ピッチ角具０
をイイするコイルバネヲ得た。このコイルバネを高さ１
９０シフ弘に切断したものは重＋Ｉｊニ１．４ ｋ１７
．砿遇１１体積含有率７０％、バネ定数に＝６ｋｇ／Ｗ
を有していた。
１００部に硬化剤として無水メチルノ・イミツク酸覧 （］］ヨ立化成ＭＨＡＣ−Ｐ９５部からなる液状樹脂を
含浸させた４ ６３０ Ｔｅｘのガラス繊維ロービング
（富士ファイバーグラス社製ＦＥＰ１０２５）を芯線の
両側から片側各６０本づつ芯線に固定しつ 芯線には４ｋ１７．ロービングには１ｋｇ／布き力をか
けながら成形型の芯線方向の回転速度Ｗｅと軸方向の回
転速度ＷＩの比をＷ・／Ｗ＋ ＝ ３．５として、成形
型に巻きとった後、成形型に巻きついた状態の９− 素線を１５０°Ｃで４時間加熱硬化させ冷却後脱型して
繊維が芯線に対し±４５°の配向角度を有す１２
’ｅ＝’Ｅ ４する素線径！
ｉＩＦ＠脇、コイル径祠ｒｎｒｎ 、 ピッチ角具０
をイイするコイルバネヲ得た。このコイルバネを高さ１
９０シフ弘に切断したものは重＋Ｉｊニ１．４ ｋ１７
．砿遇１１体積含有率７０％、バネ定数に＝６ｋｇ／Ｗ
を有していた。
前記実施例全鋼シリコイルバネと比Ｃ８りする。理論的
には鋼のせん断弾性係数全８３００ ｋｇ ／ ８！。
には鋼のせん断弾性係数全８３００ ｋｇ ／ ８！。
ＦＲＰの比重ｉｚｏ、鋼の比重を７．８とすると、同一
バネ定数を有する鋼製コイルバネの重Ｍ ｋ Ｗ ５Ｆ
ＲＰ製コイルバネの重量全ＷＦ、素線径を鋼製ｔｉｓ、
ＦＲＰＭｄＰ とすると（１）式において変数はｄ及び
が得られる。実施例において鋼製コイルバネ（重量２
ｋｇ）と同一バネ定数としたとき重量１．、ｌＳ５に５
Ｆのバネが得られ、理論値とほぼ一致する極めて軽量化
されたコイルバネを得ることができた。又、補強繊維の
配向角度及び繊維含有率の影響をみる− １０− ために配向角度±１６０、±４５°、±６０°とし、繊
維含有率を変化させたときのせん断弾性係数Ｇを第３図
に示す。配向角度±４５°で繊維含有率が大きい程Ｇが
大きいことは明らかである。
バネ定数を有する鋼製コイルバネの重Ｍ ｋ Ｗ ５Ｆ
ＲＰ製コイルバネの重量全ＷＦ、素線径を鋼製ｔｉｓ、
ＦＲＰＭｄＰ とすると（１）式において変数はｄ及び
が得られる。実施例において鋼製コイルバネ（重量２
ｋｇ）と同一バネ定数としたとき重量１．、ｌＳ５に５
Ｆのバネが得られ、理論値とほぼ一致する極めて軽量化
されたコイルバネを得ることができた。又、補強繊維の
配向角度及び繊維含有率の影響をみる− １０− ために配向角度±１６０、±４５°、±６０°とし、繊
維含有率を変化させたときのせん断弾性係数Ｇを第３図
に示す。配向角度±４５°で繊維含有率が大きい程Ｇが
大きいことは明らかである。
図面はいずれも本発明の実施例を示すもので第１図はコ
イルバネの製造過程を示す概念図、第２図はコイルバネ
の側面図、第６図は素線の繊維配向状態を示す一部側面
図、第４図は補強繊維の配向角度ならびに含有率とせん
断弾性係数の関係を示す線図である。 符号の説明 １ 芯線 ２ 補強繊維 ６ 素線 ４ 成形型 −１１− １５８−
イルバネの製造過程を示す概念図、第２図はコイルバネ
の側面図、第６図は素線の繊維配向状態を示す一部側面
図、第４図は補強繊維の配向角度ならびに含有率とせん
断弾性係数の関係を示す線図である。 符号の説明 １ 芯線 ２ 補強繊維 ６ 素線 ４ 成形型 −１１− １５８−
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、可撓性合有する芯線と、該芯線の軸方向に±１５°
〜±８０°の巻角度をもって同時にフィラメントワイン
デングされた補強繊維層と、前記芯線と補強繊維を結合
する熱硬化性樹脂マ） ＩＪクスからなることを特徴と
する繊維強化プラスチツク製コイルバネ。 Ｚ 張力によ、り引き伸された芯線の外周に、熱硬化性
樹脂を含浸した補強繊維を、前記芯線の軸方向に±１５
°〜８０°の巻角度をもって芯線の両側から同時にフィ
ラメントワインデングして製した素線を、螺旋溝が設け
られた成形型の螺旋溝に連続的に巻きとり、ついで前記
樹脂を硬化させることを特徴とする繊維強化プラスチツ
ク製コイルバネの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56124490A JPS597054B2 (ja) | 1981-08-07 | 1981-08-07 | 繊維強化プラスチック製コイルバネおよびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56124490A JPS597054B2 (ja) | 1981-08-07 | 1981-08-07 | 繊維強化プラスチック製コイルバネおよびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5828029A true JPS5828029A (ja) | 1983-02-18 |
| JPS597054B2 JPS597054B2 (ja) | 1984-02-16 |
Family
ID=14886790
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56124490A Expired JPS597054B2 (ja) | 1981-08-07 | 1981-08-07 | 繊維強化プラスチック製コイルバネおよびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS597054B2 (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04826U (ja) * | 1989-12-28 | 1992-01-07 | ||
| CN100390369C (zh) * | 2006-04-19 | 2008-05-28 | 哈尔滨工业大学 | 纤维增强塑料钢绞线复合筋 |
| JP2015086976A (ja) * | 2013-10-31 | 2015-05-07 | 東洋炭素株式会社 | コイルバネ |
| JP2017106502A (ja) * | 2015-12-08 | 2017-06-15 | 株式会社Ｃｆｃデザイン | 炭素／炭素複合材製コイルスプリング |
| CN107160710A (zh) * | 2017-07-25 | 2017-09-15 | 哈尔滨工业大学 | 一种复合材料矩形截面弹簧模具及利用该模具制备弹簧的方法 |
| CN107923465A (zh) * | 2015-08-26 | 2018-04-17 | 日本发条株式会社 | 弹性部件用线材以及弹性部件 |
| JP2018183985A (ja) * | 2017-04-26 | 2018-11-22 | ザ・ボーイング・カンパニーＴｈｅ Ｂｏｅｉｎｇ Ｃｏｍｐａｎｙ | 複合材部品に長さ方向の湾曲を付与する引抜成形システム |
-
1981
- 1981-08-07 JP JP56124490A patent/JPS597054B2/ja not_active Expired
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS597054B2 (ja) | 1984-02-16 |
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