JPS5822677A - 振動遮断型ハンドル装置 - Google Patents
振動遮断型ハンドル装置Info
- Publication number
- JPS5822677A JPS5822677A JP12137081A JP12137081A JPS5822677A JP S5822677 A JPS5822677 A JP S5822677A JP 12137081 A JP12137081 A JP 12137081A JP 12137081 A JP12137081 A JP 12137081A JP S5822677 A JPS5822677 A JP S5822677A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- vibration
- weight
- vibrating
- mass body
- spring
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Percussive Tools And Related Accessories (AREA)
- Vibration Prevention Devices (AREA)
- Mechanical Control Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、振動遮断型ハンドル装置ｌこ係り、特にタイ
タンパ−２八／マードリルなどの手持式の振動性機械に
装着され、それら機械ｌこ生ずる有害振動が・・７ドル
部たる握り部材ｌζ伝達されるのを十分に防止すること
ができる振動ｇ１断型ハンドル装置に関する。
タンパ−２八／マードリルなどの手持式の振動性機械に
装着され、それら機械ｌこ生ずる有害振動が・・７ドル
部たる握り部材ｌζ伝達されるのを十分に防止すること
ができる振動ｇ１断型ハンドル装置に関する。
従来、タイタンパー、電動ドリルなどの手持式の振動性
機械の防振対策は、主Ｉこ振動性機械の振動源とハンド
ルとの間ｌこ、防振ゴムやばね等の弾性乃至弾発部材を
介設して振動を絶縁するきいうものであった。
機械の防振対策は、主Ｉこ振動性機械の振動源とハンド
ルとの間ｌこ、防振ゴムやばね等の弾性乃至弾発部材を
介設して振動を絶縁するきいうものであった。
しかしながら、このような方法では、タイタンパ−など
のようｌこ、比較的ｌこ高い周波数の激しい振動に対す
る振動絶縁効果は期待できず、白ろう病などの振動災害
を引き起こす有害振動の防止は困難であった。また、あ
る程度の振動絶縁効果が得られたとしても、防振ゴムや
ぼね定数の小さなばね等の介在により、操作がやわらか
くなり、振動性機械がふらついて適確な操作がでないと
いう問題があった。
のようｌこ、比較的ｌこ高い周波数の激しい振動に対す
る振動絶縁効果は期待できず、白ろう病などの振動災害
を引き起こす有害振動の防止は困難であった。また、あ
る程度の振動絶縁効果が得られたとしても、防振ゴムや
ぼね定数の小さなばね等の介在により、操作がやわらか
くなり、振動性機械がふらついて適確な操作がでないと
いう問題があった。
本発明は以上のような従来の問題点を有効ｌこ解決すべ
く創案されたものであり、本発明の目的は。
く創案されたものであり、本発明の目的は。
タイタンパ−、ハンマードリル等の振動性機械に実質上
剛体的に連結されるにも拘わらず、有害振動をほぼ完全
に遮断することができる振動遮断型ハンドル装置を提供
することｌζある。
剛体的に連結されるにも拘わらず、有害振動をほぼ完全
に遮断することができる振動遮断型ハンドル装置を提供
することｌζある。
まず、本発明に係る装置の防振作用の理解を答易擾こす
るために、本発明の詳細な説明に先立ち、本発明の原理
を従来の振動絶縁器の原理と比較しつつ説明する。
るために、本発明の詳細な説明に先立ち、本発明の原理
を従来の振動絶縁器の原理と比較しつつ説明する。
第１図には、従来の振動絶縁器の振動系の原理図を示す
。図中、１は上下方向に周波数ω、振幅ＸＩ で振動
する振動源であり、振動源１には、ばね定数にの片持は
り形のばね２が連結され、ばね２の自由端部には、質量
Ｍの・・ンドル３が設けられている。
。図中、１は上下方向に周波数ω、振幅ＸＩ で振動
する振動源であり、振動源１には、ばね定数にの片持は
り形のばね２が連結され、ばね２の自由端部には、質量
Ｍの・・ンドル３が設けられている。
振動源１が振動すると、この振動は、ばね２を介してハ
ンドル３に伝えられハンドル３は加振される。ハンドル
３の振幅をＸとするならば、振幅 −比 ヘ、は周波数
ωの関数として次式で表わされる。
ンドル３に伝えられハンドル３は加振される。ハンドル
３の振幅をＸとするならば、振幅 −比 ヘ、は周波数
ωの関数として次式で表わされる。
ここに、ω７＝ｊへ１であり、ハンドル３の固有振動数
である。（０式の振動応答曲線は第３図の曲１１１ｍと
なる。第３図のグラフの横軸は、加振周波数−と固有振
動数−０との比（周波数比）きくないと、へ、 が小
さくならない。つまり、加振周波数ωが非常ｌこ高周波
のものにしか振動減衰効果が得られない。固有振動数、
ｒｌ−を小さく子れば、より低周波域の加振周波数ωの
振動に対しても振動減衰効果をもたせることができるが
１．６石−を小さくするには、Ｋを小さくする４、また
はＭを大きくしなければならない。Ｋを小さくすると、
振動源ＩＣζ対するノ・ンドル３の操作が柔らかくなり
、振動源１にふらつきが生じ、またＭを大きくすると重
くなり、結局、従来の振動絶縁器では、防振性と操作性
とを兼ね備えることは不可能であることがわかる。
である。（０式の振動応答曲線は第３図の曲１１１ｍと
なる。第３図のグラフの横軸は、加振周波数−と固有振
動数−０との比（周波数比）きくないと、へ、 が小
さくならない。つまり、加振周波数ωが非常ｌこ高周波
のものにしか振動減衰効果が得られない。固有振動数、
ｒｌ−を小さく子れば、より低周波域の加振周波数ωの
振動に対しても振動減衰効果をもたせることができるが
１．６石−を小さくするには、Ｋを小さくする４、また
はＭを大きくしなければならない。Ｋを小さくすると、
振動源ＩＣζ対するノ・ンドル３の操作が柔らかくなり
、振動源１にふらつきが生じ、またＭを大きくすると重
くなり、結局、従来の振動絶縁器では、防振性と操作性
とを兼ね備えることは不可能であることがわかる。
本発明の振動系の原理図を第２図に示す。本発明の振動
系は、第一１図に示す従来の吸振器のばね２に質量ｍの
一衝撃ダンバ型の重り４を取り付けたものである。重り
４には、振動を与えられると互いにランダムに衝突しつ
つ運動する小球５が多数内蔵されている。
系は、第一１図に示す従来の吸振器のばね２に質量ｍの
一衝撃ダンバ型の重り４を取り付けたものである。重り
４には、振動を与えられると互いにランダムに衝突しつ
つ運動する小球５が多数内蔵されている。
８２図の振動系においでは、力Ｕ振点での振幅Ｘｉと質
量Ｍのハンドル３の振幅Ｘとの関係は次のようになる。
量Ｍのハンドル３の振幅Ｘとの関係は次のようになる。
μは・・７ドル３の質量Ｍと重り４の質ｔｍとの質量比
であり、μ＞’１（Ｍ＞ｍ）とする。また、ｋは加振点
から重り４の取付点までのばね２のばね定数であり、α
はばね定数比でαく１の関係にある。
であり、μ＞’１（Ｍ＞ｍ）とする。また、ｋは加振点
から重り４の取付点までのばね２のばね定数であり、α
はばね定数比でαく１の関係にある。
具体例として、α＝０．５５．μ＝２，５の場合の（２
）式の振動応答曲線は第３図の曲線すとなる。曲線すは
２個の共振点λ！、λ２（λ１くλ２） をもっている
。曲＃ａとの比較より明らかなように、λ−３付近ｌこ
ある共振点λ２ より高周波側では曲１ｊｂの振動遮断
特性は曲１ｊａに比べ極めて優れていることがわかる。
）式の振動応答曲線は第３図の曲線すとなる。曲線すは
２個の共振点λ！、λ２（λ１くλ２） をもっている
。曲＃ａとの比較より明らかなように、λ−３付近ｌこ
ある共振点λ２ より高周波側では曲１ｊｂの振動遮断
特性は曲１ｊａに比べ極めて優れていることがわかる。
例えば、λ＝１０において、曲線ａの振幅比が約唇。。
であるのに対し、曲線すでは、その約８゜のＨ８ｏｏＩ
こ振動振幅が減少している。
こ振動振幅が減少している。
片持はり形のばねの場合には、ばね定数は、Ｋ＝３Ｅ与
３（Ｅ；ヤング率、Ｉｉ断面２次モーメン）、／！、；
ばねの長さ）であるから、α＝ ０．５５（＝（０，８
２）３）は、重り４の取付点が、加速点から０．８２１
の点であること（こなる。共振点２２ ができるだけ
低周波側になるような最適値を数値計算−こより求めた
結果、α、μはそれぞれＯ５５〈α（０，５５゜２くμ
く３程度がよいことが見出された。つまり、重り４を加
振点から約０．８１の位置に、また、質量ｍが・・７ド
ル３の質量Ｍの３〜にとなるように重り４をばね２に取
り付ければ、第３図の曲線すのような振動応答特性が得
られる。
３（Ｅ；ヤング率、Ｉｉ断面２次モーメン）、／！、；
ばねの長さ）であるから、α＝ ０．５５（＝（０，８
２）３）は、重り４の取付点が、加速点から０．８２１
の点であること（こなる。共振点２２ ができるだけ
低周波側になるような最適値を数値計算−こより求めた
結果、α、μはそれぞれＯ５５〈α（０，５５゜２くμ
く３程度がよいことが見出された。つまり、重り４を加
振点から約０．８１の位置に、また、質量ｍが・・７ド
ル３の質量Ｍの３〜にとなるように重り４をばね２に取
り付ければ、第３図の曲線すのような振動応答特性が得
られる。
しかし、重り４を取り付けることによって、高周波側１
ｃ第２番目の共振点２２ が現われこの対策が必要と
なる。共振点λ２は、重り４は共振点λ２で激しく振動
することになる。そこで、重り４を一体物とせずに、第
２図に示すように、重り４内に運動可能な小球５を多数
充填し、共振点にて小球５を他の小球５と激しく衝突さ
せながらランダムな運動をさせることｆこより、共振点
λ２１こおける振動応答曲線のピークを除去できると共
に、小球５間の衝突によって撮動源１の振動エネルギー
を熱エネルギ〜に変換して吸収することができる。
ｃ第２番目の共振点２２ が現われこの対策が必要と
なる。共振点λ２は、重り４は共振点λ２で激しく振動
することになる。そこで、重り４を一体物とせずに、第
２図に示すように、重り４内に運動可能な小球５を多数
充填し、共振点にて小球５を他の小球５と激しく衝突さ
せながらランダムな運動をさせることｆこより、共振点
λ２１こおける振動応答曲線のピークを除去できると共
に、小球５間の衝突によって撮動源１の振動エネルギー
を熱エネルギ〜に変換して吸収することができる。
また、共振点２２以上の周波数では、重り４の振幅は小
さなものとなり、重り４は一体物として振動し、第３図
の曲線すと等しくなり、結局第４図に示すような優れた
振動遮断特性を得ることができる。
さなものとなり、重り４は一体物として振動し、第３図
の曲線すと等しくなり、結局第４図に示すような優れた
振動遮断特性を得ることができる。
以下には、本発明を、保線作業用として枕木の下に砂利
を入れて突き固める振動機械であるタイタンパ一番こ適
用した実施例を示す。
を入れて突き固める振動機械であるタイタンパ一番こ適
用した実施例を示す。
第５図において、１０は砂利を突き固めるための突き固
め用板１１に振動を与える駆動モータであり、駆動モー
タ１０ｆζは、板ばねｆ２，１３がそれぞれ取り付けら
れ、また、板ばね１２，１３の先端部は棒体１６の両端
部側にそれぞれ連結されている。板ばね１２，１３は、
モータ１０からの振動を減衰させるべく、図示するよう
に適宜に彎曲させて形成されている。棒体１６の一喝部
にはハンドル部たる握り部材１７が連結されている。
め用板１１に振動を与える駆動モータであり、駆動モー
タ１０ｆζは、板ばねｆ２，１３がそれぞれ取り付けら
れ、また、板ばね１２，１３の先端部は棒体１６の両端
部側にそれぞれ連結されている。板ばね１２，１３は、
モータ１０からの振動を減衰させるべく、図示するよう
に適宜に彎曲させて形成されている。棒体１６の一喝部
にはハンドル部たる握り部材１７が連結されている。
また板ばね１２Ｉこは振動質量体１５が設けられている
。
。
振動質量体１５は、第６図に拡大示するように、多数の
剛球１９と、これら剛球１９を収容する収容部としての
割裂のケーシング１８とから構成されている。剛球１９
はケーシング１８内に、最密充填のときの８０〜９０％
程度の充填率で充填され、ケーシング１８が振動すると
、剛球１９が互い（こ衝突しながら運動できるようＩζ
、ケーシング１８内には蝉宜の剛球１９移動のための空
間が形成されている。また、剛球１９の運動がよりラン
ダムになるように、剛球１９は径の異なる数種類のもの
からなっている。
剛球１９と、これら剛球１９を収容する収容部としての
割裂のケーシング１８とから構成されている。剛球１９
はケーシング１８内に、最密充填のときの８０〜９０％
程度の充填率で充填され、ケーシング１８が振動すると
、剛球１９が互い（こ衝突しながら運動できるようＩζ
、ケーシング１８内には蝉宜の剛球１９移動のための空
間が形成されている。また、剛球１９の運動がよりラン
ダムになるように、剛球１９は径の異なる数種類のもの
からなっている。
本実施例においては、駆動モータ１０が振動源であり、
板？蓬ね１２が連結部材にあたる。また剛球１９が小質
量体である。
板？蓬ね１２が連結部材にあたる。また剛球１９が小質
量体である。
次に本実施例の作用について述べる。
駆動モータ１０の作動により突き固め用板１１は激しく
振動し、砂利の中に、この振動する突き固め用板１１を
挿入することにより砂利は突き固められる。一方、駆動
モータ１０の激しい振動は、板ばね１２．１３を介して
棒体に伝達されるが、タイタンパ−においては、板ばね
１３先端部は、はとんど振動しないように設計されてお
り、板ばね１３先端部を支点として棒体１６及び握り部
材１１が上下に加振されることｌこなる。
振動し、砂利の中に、この振動する突き固め用板１１を
挿入することにより砂利は突き固められる。一方、駆動
モータ１０の激しい振動は、板ばね１２．１３を介して
棒体に伝達されるが、タイタンパ−においては、板ばね
１３先端部は、はとんど振動しないように設計されてお
り、板ばね１３先端部を支点として棒体１６及び握り部
材１１が上下に加振されることｌこなる。
ところで、ここで、本実施例の振動系と第２図に示す振
動系とを比較すると、本実施例の板ばね１２が第２図の
ばね２に相当し、握り部材１７が・・ンドル３に相当す
る。また、振動質量体１５が重り４に相当することがわ
かる。
動系とを比較すると、本実施例の板ばね１２が第２図の
ばね２に相当し、握り部材１７が・・ンドル３に相当す
る。また、振動質量体１５が重り４に相当することがわ
かる。
従って、振動質量体１５の質量と、その板ばね１２上の
取り付は位置とを上述した原理的説明ｔこおける最適値
に設定するならば、第３図のｂｌこ示すような優れた振
動遮断特性を示すこととなる。
取り付は位置とを上述した原理的説明ｔこおける最適値
に設定するならば、第３図のｂｌこ示すような優れた振
動遮断特性を示すこととなる。
更に、振動質量体１５がケーシング１８の振動に際して
、剛球１９が他の剛球１９あるいはケーシング１Ｂ壁と
激しく衝突しながらランダムな撮動ないし運動を繰り返
すために、握り部材１７の共振周波数に対する原振動は
、剛球１９の衝突ｌこよる衝撃力によって剛球１９ある
いはケーシング１８に熱エネルギー（発熱）としで散逸
される。
、剛球１９が他の剛球１９あるいはケーシング１Ｂ壁と
激しく衝突しながらランダムな撮動ないし運動を繰り返
すために、握り部材１７の共振周波数に対する原振動は
、剛球１９の衝突ｌこよる衝撃力によって剛球１９ある
いはケーシング１８に熱エネルギー（発熱）としで散逸
される。
従って、有害な原振動は握り部材１７に伝達されずに振
動質量体１５によって吸収され、最終的には、第４図に
示すような極めて優れた振動遮断特性を得ることができ
ることとなる。
動質量体１５によって吸収され、最終的には、第４図に
示すような極めて優れた振動遮断特性を得ることができ
ることとなる。
なお、上記実施例においては、小質量体として球形の剛
体（−球１９）を採用したが、第８図に′示すようなリ
ング状の鋼製の円環体２２に変えてもよく、更（こはロ
ンド状にしてもよい。要するに、それら小質量体が大き
な密度を有しケーシング１８の振動によって互いに激し
く衝突すればよく、ケーシング１８の振幅の大小等ｌこ
応じて、小質量体の充填率やその大きさ、形状等を適当
Ｃζ選択、調整すると、良好な振動絶縁効果が得られる
。また、振動質量体１５は、上述したように、剛球１９
間あるいは剛球１９とケーシング１８との間の衝突によ
って発熱するので、第７図に示すようにケーシング１８
外側壁に放熱フィン２０やケーシング１８壁〔こ通孔２
１を設けて放熱効果をもたせてもよい。またケーシング
１８の形状はどのようなものでもよい。
体（−球１９）を採用したが、第８図に′示すようなリ
ング状の鋼製の円環体２２に変えてもよく、更（こはロ
ンド状にしてもよい。要するに、それら小質量体が大き
な密度を有しケーシング１８の振動によって互いに激し
く衝突すればよく、ケーシング１８の振幅の大小等ｌこ
応じて、小質量体の充填率やその大きさ、形状等を適当
Ｃζ選択、調整すると、良好な振動絶縁効果が得られる
。また、振動質量体１５は、上述したように、剛球１９
間あるいは剛球１９とケーシング１８との間の衝突によ
って発熱するので、第７図に示すようにケーシング１８
外側壁に放熱フィン２０やケーシング１８壁〔こ通孔２
１を設けて放熱効果をもたせてもよい。またケーシング
１８の形状はどのようなものでもよい。
以下には、第５図に示すタイタンパ−を用いて行なった
本発明装置の振動実験の結果を第９図Ａ。
本発明装置の振動実験の結果を第９図Ａ。
Ｂ、Ｃに示す。第９図Ａ、Ｂ、Ｃはそれぞれ握り部材１
７に伝達される振動加速度を示している。
７に伝達される振動加速度を示している。
第９図Ａは、従来のように、板ばね１２に何も取り付け
ない場合であり、第９図Ｂは振動質量体１５と等質量の
一体物の重りを質量体１５の位置に取り付けた場合を示
し、更に第９図Ｃには、第５図のように振動質量体１５
を取り付けた場合の振動加速度を示している。図より明
らかなよう゛に、一体物の重りの場合（こも良好な振動
遮断効果が認められるが、振動質量体１５の場合］こは
更］こ優れた振動遮断効果が見られ、有害な原振動はほ
ぼ完全に遮断できることが確認された。
ない場合であり、第９図Ｂは振動質量体１５と等質量の
一体物の重りを質量体１５の位置に取り付けた場合を示
し、更に第９図Ｃには、第５図のように振動質量体１５
を取り付けた場合の振動加速度を示している。図より明
らかなよう゛に、一体物の重りの場合（こも良好な振動
遮断効果が認められるが、振動質量体１５の場合］こは
更］こ優れた振動遮断効果が見られ、有害な原振動はほ
ぼ完全に遮断できることが確認された。
以上の説明より明らかなように、本発明によれば、タイ
タンパ−、ハンマードリル等の振動性機械に実質上剛体
的に連結されるにも“拘らず、有害振動をほぼ完全に遮
断でき、ハンドル部たる握り部材への伝達は極めて微弱
となり、白ろう病などの振動災害を防止することができ
る。
タンパ−、ハンマードリル等の振動性機械に実質上剛体
的に連結されるにも“拘らず、有害振動をほぼ完全に遮
断でき、ハンドル部たる握り部材への伝達は極めて微弱
となり、白ろう病などの振動災害を防止することができ
る。
第１図は、従来の振動絶縁器の振動系の原理図、第２図
は本発明の振動系を示す原理図、第３図。 第４図は従来の振動絶縁器の振動応答曲線と本発明装置
の振動応答曲線とを示すグラフ、第５図はタイタンパー
に本発明に係る装置を適用した一実施例を示す概略正面
図、第６図は第５図のＡ部の一部切欠拡大斜視図、第７
図は振動質量体の他の実施例を示す斜視図、第８図は小
質量体の一例を示す斜視図、第９図Ａ、Ｂ、Ｃは、タイ
タンパ−の握り部材に伝達される振動加速度を、板ばね
への振動質量体無付加のとき、一体物の重りを付加した
とき、振動質量体を付加したときにそれぞれ測定した測
定結果を示すグラフである。−図中、１，１０は振動源
（１０は駆動モータ）、２．１２は連結部材（２はばね
、１２は板ばね）、３．１Ｔは握り部材（３はハンドル
）、４，１５は振°動質量体（４は重り）、５，１９．
２２Ｇま／Ｊ％質量体（５は小球、１９は剛球、２２（
ま円環体）１８は収容部（ケーシング）である。 特許出願人 南 舘 誠 −同 背 戸 −登 代理人弁理士 絹 谷 信 雄
は本発明の振動系を示す原理図、第３図。 第４図は従来の振動絶縁器の振動応答曲線と本発明装置
の振動応答曲線とを示すグラフ、第５図はタイタンパー
に本発明に係る装置を適用した一実施例を示す概略正面
図、第６図は第５図のＡ部の一部切欠拡大斜視図、第７
図は振動質量体の他の実施例を示す斜視図、第８図は小
質量体の一例を示す斜視図、第９図Ａ、Ｂ、Ｃは、タイ
タンパ−の握り部材に伝達される振動加速度を、板ばね
への振動質量体無付加のとき、一体物の重りを付加した
とき、振動質量体を付加したときにそれぞれ測定した測
定結果を示すグラフである。−図中、１，１０は振動源
（１０は駆動モータ）、２．１２は連結部材（２はばね
、１２は板ばね）、３．１Ｔは握り部材（３はハンドル
）、４，１５は振°動質量体（４は重り）、５，１９．
２２Ｇま／Ｊ％質量体（５は小球、１９は剛球、２２（
ま円環体）１８は収容部（ケーシング）である。 特許出願人 南 舘 誠 −同 背 戸 −登 代理人弁理士 絹 谷 信 雄
Claims (1)
- 振動源に連結され、これより延出された連結部材と、該
連結部材の先端部に設けられた握り部材と、上記連結部
材に、上記握り部材と振動源との間ｌこ位置させて介設
された振動質量体とを有し、該振動質量体を、複数の剛
体状の小質量体と、これら各小質量体の運動を許容しつ
つ収容する収容部とから構成してなることを特徴とする
振動遮断型ノ・ンドル装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12137081A JPS5822677A (ja) | 1981-08-04 | 1981-08-04 | 振動遮断型ハンドル装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12137081A JPS5822677A (ja) | 1981-08-04 | 1981-08-04 | 振動遮断型ハンドル装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5822677A true JPS5822677A (ja) | 1983-02-10 |
Family
ID=14809552
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12137081A Pending JPS5822677A (ja) | 1981-08-04 | 1981-08-04 | 振動遮断型ハンドル装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5822677A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04258986A (ja) * | 1991-02-14 | 1992-09-14 | Dainippon Printing Co Ltd | 繰り返し模様のレリーフホログラム及びそのエンボス複製方法 |
| JPH04110394U (ja) * | 1991-03-11 | 1992-09-24 | 稲垣鋳物材料株式会社 | 誘導溶解炉の坩堝、坩堝用吊り下げ装置、及び坩堝用突き固め装置 |
| JPH10318333A (ja) * | 1997-05-19 | 1998-12-04 | Ricoh Co Ltd | フライホイール |
| JP2002206593A (ja) * | 2001-01-09 | 2002-07-26 | Tokai Rubber Ind Ltd | 車両用の支持構造体および車両用の支持構造体に用いられる防振装置 |
| JP2018145981A (ja) * | 2017-03-01 | 2018-09-20 | センクシア株式会社 | 制振装置、制振構造 |
-
1981
- 1981-08-04 JP JP12137081A patent/JPS5822677A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04258986A (ja) * | 1991-02-14 | 1992-09-14 | Dainippon Printing Co Ltd | 繰り返し模様のレリーフホログラム及びそのエンボス複製方法 |
| JPH04110394U (ja) * | 1991-03-11 | 1992-09-24 | 稲垣鋳物材料株式会社 | 誘導溶解炉の坩堝、坩堝用吊り下げ装置、及び坩堝用突き固め装置 |
| JPH10318333A (ja) * | 1997-05-19 | 1998-12-04 | Ricoh Co Ltd | フライホイール |
| JP2002206593A (ja) * | 2001-01-09 | 2002-07-26 | Tokai Rubber Ind Ltd | 車両用の支持構造体および車両用の支持構造体に用いられる防振装置 |
| JP2018145981A (ja) * | 2017-03-01 | 2018-09-20 | センクシア株式会社 | 制振装置、制振構造 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4778630B2 (ja) | 打撃電動手工具装置 | |
| US4282938A (en) | Vibration insulation device for handle of vibratory machine | |
| US20060225980A1 (en) | Tunable adjustable multi-element hybrid particle damper | |
| EP0156387A2 (en) | Vibration-proof grip device | |
| JPS6052915B2 (ja) | 防振用ハンドル装置 | |
| WO2011100024A1 (en) | Vibration damper | |
| Manikanahally et al. | Vibration absorbers for hysterically damped mass-loaded beams | |
| JPS5822677A (ja) | 振動遮断型ハンドル装置 | |
| EP0144392A1 (en) | VIBRATING PLATE. | |
| JPS58143970A (ja) | 防振ハンドル装置 | |
| US3275089A (en) | Handle means for percussive tool | |
| KR101713234B1 (ko) | 방진지지유닛과 이를 이용한 진동리퍼 | |
| GB2086007A (en) | Vibration Damping Handle | |
| US6746005B1 (en) | Constant natural frequency passive-active mount | |
| KR0126549B1 (en) | Device with vibration-sensitive parts | |
| US5031273A (en) | Vibration-free handle | |
| JP3999433B2 (ja) | 制振ユニット及び制振装置 | |
| JPS5856778A (ja) | 振動遮断型ハンドル装置 | |
| JPS60207778A (ja) | 防振ハンドル装置 | |
| JP4339428B2 (ja) | 減衰可変型粘性流体封入式ダンパー | |
| Chehaibi et al. | Collision modeling of single unit impact absorber for mechanical systems vibration attenuation | |
| JPS5815686A (ja) | 防振ハンドル装置 | |
| JPS60190B2 (ja) | 防振ハンドル装置 | |
| JPS5810470A (ja) | 制振型ハンドル装置 | |
| GB2277321A (en) | Damping material |