JPS58199815A - 加熱炉の炉温制御方法 - Google Patents
加熱炉の炉温制御方法Info
- Publication number
- JPS58199815A JPS58199815A JP8163282A JP8163282A JPS58199815A JP S58199815 A JPS58199815 A JP S58199815A JP 8163282 A JP8163282 A JP 8163282A JP 8163282 A JP8163282 A JP 8163282A JP S58199815 A JPS58199815 A JP S58199815A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- furnace
- slab
- temp
- furnace temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D11/00—Process control or regulation for heat treatments
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Control Of Heat Treatment Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
ａ 技術分野
本発明は、スラブ等の被加熱材料を加熱する加熱炉Ｏ炉
温制御方法（二係り、４１に、被加熱材料の抽出時の上
衣面温表と下表面温度との＠直筆を所定の値に確保する
加熱炉の炉温制御方法毫二関する４０である。
温制御方法（二係り、４１に、被加熱材料の抽出時の上
衣面温表と下表面温度との＠直筆を所定の値に確保する
加熱炉の炉温制御方法毫二関する４０である。
ｂ Ｉｌ未技術
以下のｉｔ明鑑二警て加熱炉は連続スラブ加熱炉を対象
ζ二して１１Ｉ！明し、被加熱材料を単にスラブと呼ぶ
ことにする。
ζ二して１１Ｉ！明し、被加熱材料を単にスラブと呼ぶ
ことにする。
連続加熱炉では、少ないエネルギー消費の４とで、−５
ｏｄａ量を確保し、スラブを後工程（二速した抽出目標
温度（一般伸ス２プ平均謔ｋを対象もニしている）（二
重熱することが目的である。
ｏｄａ量を確保し、スラブを後工程（二速した抽出目標
温度（一般伸ス２プ平均謔ｋを対象もニしている）（二
重熱することが目的である。
第ｉｌｌは、代潤的なスラブ加熱炉を示した構成園で、
スラブｌは挿入口３から抽出口４まで、予＃＆ＭＨ＆、
加島帯ゐ、均熱Ｉ Ｉｌｌ＠を矢印り方向シニ通過する
関（二重ＩＩ／にされ、抽出目ｌｉＩ温度して抽出され
る。沓蕾Ｏ炉温−ｋ）／チー５で各帯の炉温は、炉温制
御装置６０よｐ、バーナ２を操作し、オペレータの設定
値％、、、ｔ ４−なるよう制御される。ただし＊＊＊
では、均熱帯Ｈｃ（二ついてのみ詳細に示してあｐ、予
熱帯ム、ｂＡ熱帯画は省略しである。通常、スラブが加
熱炉から抽出される時にはスラブ厚み方向仁温度分布を
もち、スラブのｐ面温度と内部温度とは異なる。
スラブｌは挿入口３から抽出口４まで、予＃＆ＭＨ＆、
加島帯ゐ、均熱Ｉ Ｉｌｌ＠を矢印り方向シニ通過する
関（二重ＩＩ／にされ、抽出目ｌｉＩ温度して抽出され
る。沓蕾Ｏ炉温−ｋ）／チー５で各帯の炉温は、炉温制
御装置６０よｐ、バーナ２を操作し、オペレータの設定
値％、、、ｔ ４−なるよう制御される。ただし＊＊＊
では、均熱帯Ｈｃ（二ついてのみ詳細に示してあｐ、予
熱帯ム、ｂＡ熱帯画は省略しである。通常、スラブが加
熱炉から抽出される時にはスラブ厚み方向仁温度分布を
もち、スラブのｐ面温度と内部温度とは異なる。
第２図はスラグ−の厚み方向の温度分布を示した園で、
同図（ａｌは上部と下部が対称に焼かれた場合であり、
同図（ｂ）は、上部を下部より高温で加熱した場合で、
上衣面温度が下表面温度より＾くなっている。たにし、
′！Ｉｓ２図（”ｉｓ （ｂｌいずれの場合もスラブ平
均温度は等しい例を示している。
同図（ａｌは上部と下部が対称に焼かれた場合であり、
同図（ｂ）は、上部を下部より高温で加熱した場合で、
上衣面温度が下表面温度より＾くなっている。たにし、
′！Ｉｓ２図（”ｉｓ （ｂｌいずれの場合もスラブ平
均温度は等しい例を示している。
通常の操業では抽出時のスラブ内部の温度分布は、はと
んど炉の抽出口（二近い位置に在かしている時４；、炉
から受けた伝熱量で決まる。即ち、第１図の均熱帯Ｈｃ
の上部と下部の炉温設定値で抽出時のスラブ温度分布が
決まる。
んど炉の抽出口（二近い位置に在かしている時４；、炉
から受けた伝熱量で決まる。即ち、第１図の均熱帯Ｈｃ
の上部と下部の炉温設定値で抽出時のスラブ温度分布が
決まる。
先に述べたよう（二、恢工程の関連で抽出時のスラブは
、通常、平均温度を対象にシて、６帝の上部と下部の炉
温を設定している。ところが、１１Ｎ２図ｔｂ＞に示す
よう（二、スラブ平均温度が同じでも、上表面と下表面
の温度差が大、きく異なる場合かあ”□；□・・す る。このよう（：、上表面と下表面の温度差が大きくな
ると、後工程の圧延Ｃ二支障をきたす。即ち、上下表面
の温度差が大きいスラブを圧延すると、圧延後のスラブ
が上−二反ったｐ、下に反ったシして、操業に悪影曽を
及ぼす一般に、上下表面温度差はある所定の値（＝保つ
よう（二重熱することが望ましい。
、通常、平均温度を対象にシて、６帝の上部と下部の炉
温を設定している。ところが、１１Ｎ２図ｔｂ＞に示す
よう（二、スラブ平均温度が同じでも、上表面と下表面
の温度差が大、きく異なる場合かあ”□；□・・す る。このよう（：、上表面と下表面の温度差が大きくな
ると、後工程の圧延Ｃ二支障をきたす。即ち、上下表面
の温度差が大きいスラブを圧延すると、圧延後のスラブ
が上−二反ったｐ、下に反ったシして、操業に悪影曽を
及ぼす一般に、上下表面温度差はある所定の値（＝保つ
よう（二重熱することが望ましい。
従来、上下表面１ｌＩｉ嵐農な保つために、オペレータ
の経、噴と勘（二基づいて上部あるいは下部の炉温を設
定していた。あるいは儂準操業として、上部炉温と下部
炉温と（ニ一定の差を設けて設定した９上郁炉温と下部
炉温との比が一定値になるよう紋足していた。
の経、噴と勘（二基づいて上部あるいは下部の炉温を設
定していた。あるいは儂準操業として、上部炉温と下部
炉温と（ニ一定の差を設けて設定した９上郁炉温と下部
炉温との比が一定値になるよう紋足していた。
このような従来の方法では、スラブへの伝熱瀘ヤ現状の
スラブ平均温度な正確（＝把握していないため亀；自ず
と眼界があり、ｎ度よく、所定の上下表面温度差を得る
ことが困−であった。近年、計算機の普及によｐ１加熱
炉システムにも計算機が導人畜れるよう（二なｐ、時々
刻々のスラブ温度の計算をはじめ゛・所ｙ、２．ｘう′
温度を得るため０設定炉温Ｏ１ｔ算等、複雑な演算処理
が可能（二なった。
スラブ平均温度な正確（＝把握していないため亀；自ず
と眼界があり、ｎ度よく、所定の上下表面温度差を得る
ことが困−であった。近年、計算機の普及によｐ１加熱
炉システムにも計算機が導人畜れるよう（二なｐ、時々
刻々のスラブ温度の計算をはじめ゛・所ｙ、２．ｘう′
温度を得るため０設定炉温Ｏ１ｔ算等、複雑な演算処理
が可能（二なった。
ａｍ＠の目的
本！ｉｉ明は、上記の点部；鑑み、スラブの抽出目標Ｉ
ｉ度を確保し、且つ、抽出時の上下表面温度差を所定の
値（二確保する炉温を計算機≦二より、積度よく設定す
る加熱炉の炉温制御方法を提供するのが目的である。
ｉ度を確保し、且つ、抽出時の上下表面温度差を所定の
値（二確保する炉温を計算機≦二より、積度よく設定す
る加熱炉の炉温制御方法を提供するのが目的である。
ｄ 発−の方法
令、４３図の力日熱モデル図（二示すよう櫨二、スラブ
厚りのスラブ１を上部と下部の両方向から加熱する場合
を考える。現任時刻ｔ０から、一定時間Δを後の時刻（
ｔｏ＋Δｔ）の間の上部炉温を０．９１、下部炉温をθ
、−とし、この間鴫二上部炉温からスラブへの伝熱量ｔ
１、下部炉温からスラブへの伝熱量ｆｈを受けて、スラ
ブｌはスラブ平均温＆＃Ｍ（ｔ・）からスラブ平均ｆｆ
１度θｉ＋（ｔｏ＋Δｔ）ｌ二重熱される。
厚りのスラブ１を上部と下部の両方向から加熱する場合
を考える。現任時刻ｔ０から、一定時間Δを後の時刻（
ｔｏ＋Δｔ）の間の上部炉温を０．９１、下部炉温をθ
、−とし、この間鴫二上部炉温からスラブへの伝熱量ｔ
１、下部炉温からスラブへの伝熱量ｆｈを受けて、スラ
ブｌはスラブ平均温＆＃Ｍ（ｔ・）からスラブ平均ｆｆ
１度θｉ＋（ｔｏ＋Δｔ）ｌ二重熱される。
このときスラブ平均ＩＬ ＩＩ ’Ｍ （ｔｏ ＋ 八
ｔ ）は周知の式を用いて ＃Ｍ （ｔｏ ＋Δ１）＝ ６Ｍ （ｔｏ） ”
ｃ ］；；；］ｉ；； （ｔｍ ” ｔ＋ ）Δｔ ・
・・・・・ （１）ただし、Ｃ：比熱（Ｋｅａｌ／Ｋｇ
”Ｏ）ρ：密度（Ｋｇ／ｍす ｈニスラブ厚（ｍ） と表わされる。一定時間Δｔは、通常、スラブの抽出間
隔１１にと考えてよい。
ｔ ）は周知の式を用いて ＃Ｍ （ｔｏ ＋Δ１）＝ ６Ｍ （ｔｏ） ”
ｃ ］；；；］ｉ；； （ｔｍ ” ｔ＋ ）Δｔ ・
・・・・・ （１）ただし、Ｃ：比熱（Ｋｅａｌ／Ｋｇ
”Ｏ）ρ：密度（Ｋｇ／ｍす ｈニスラブ厚（ｍ） と表わされる。一定時間Δｔは、通常、スラブの抽出間
隔１１にと考えてよい。
このと龜、一定時間Δを後の上表面温良０１．。
（ｔ・＋Δｔ）は熱伝導解析（＝より、スラブ平均温度
＄ｍ（ｔ・＋Δｔ）と上部伝熱量りを用いて’ａ、５Ｃ
ｔｏ＋Δｔ）−ｔｍ（ｉｏ＋Δｔ ） ＋ ｋＳｔｖＩ
・・・・・・（２）ただし、ｋ１ニスラブ（二よっ
て決まる定数と表わすことかで龜る。同様−二、下表面
１１度０１．皇（−十Δｔ）はスラブ平均温度〜（ｔｏ
＋Δｔ）゛と下部伝熱量を鳳を用いて ’ａ、 ｓ （ｔｏ＋Δ１）＝ 〜（ｔｏ＋Δｔ）＋
ｋｔｌｈ ・・・・・・ （３）と表せる。
＄ｍ（ｔ・＋Δｔ）と上部伝熱量りを用いて’ａ、５Ｃ
ｔｏ＋Δｔ）−ｔｍ（ｉｏ＋Δｔ ） ＋ ｋＳｔｖＩ
・・・・・・（２）ただし、ｋ１ニスラブ（二よっ
て決まる定数と表わすことかで龜る。同様−二、下表面
１１度０１．皇（−十Δｔ）はスラブ平均温度〜（ｔｏ
＋Δｔ）゛と下部伝熱量を鳳を用いて ’ａ、 ｓ （ｔｏ＋Δ１）＝ 〜（ｔｏ＋Δｔ）＋
ｋｔｌｈ ・・・・・・ （３）と表せる。
＄４８は、一定時間Δｔ＆二変比変化スラブ平均温度Ｃ
と上表面温度Ａと下表面温度Ｂを示したものである。上
表面ＩＬＩＩ人は上部伝熱量りを受けて上昇し、下表量
温度１は下部伝鴎量りを受けて上昇していく様子を示し
ている。このとき、スラブ平均一度Ｃは、上部と下ｓの
両方から伝鶴な受けて、弗４図のように変化する ここで、＋ＩＬ、 （２）、 （３１式より、上部伝熱
量りと下部伝熱＊ｈは ｔ−（（’＠（ｔｏ＋Δｔ＞ ５．（ｔｏ）） ＯＡ
＋ｇ１）・−・（４）２
Δｔｋ鳳ｃＪＩｈ Δθ ｔｌ＝−Σ〔（０Ｍ（ｔ０＋Δｔ）−０Ｍ（荀）囚−］
−〕・・・（５）と弐わすことができる。上式のΔθｍ
、＋ｉｌはΔθｓ、ｍｌ ” ｌ、ｓ （ｔｏ＋Δｔ）
−θＭ、 Ｉ （ｊＯ＋Δｔ）・・曲（６１で、上表面
温度と下表面温度の温度差である。
と上表面温度Ａと下表面温度Ｂを示したものである。上
表面ＩＬＩＩ人は上部伝熱量りを受けて上昇し、下表量
温度１は下部伝鴎量りを受けて上昇していく様子を示し
ている。このとき、スラブ平均一度Ｃは、上部と下ｓの
両方から伝鶴な受けて、弗４図のように変化する ここで、＋ＩＬ、 （２）、 （３１式より、上部伝熱
量りと下部伝熱＊ｈは ｔ−（（’＠（ｔｏ＋Δｔ＞ ５．（ｔｏ）） ＯＡ
＋ｇ１）・−・（４）２
Δｔｋ鳳ｃＪＩｈ Δθ ｔｌ＝−Σ〔（０Ｍ（ｔ０＋Δｔ）−０Ｍ（荀）囚−］
−〕・・・（５）と弐わすことができる。上式のΔθｍ
、＋ｉｌはΔθｓ、ｍｌ ” ｌ、ｓ （ｔｏ＋Δｔ）
−θＭ、 Ｉ （ｊＯ＋Δｔ）・・曲（６１で、上表面
温度と下表面温度の温度差である。
一方、炉からスラブへの輻射伝熱量ｔを５考えるト、輻
射伝熱量ｔは、ステファン・ボルツマンの法則から、炉
温０、とスラブ表面温度０．を用いてｔ＝＊ｇ（（θ、
＋２７３＞’−（θ、＋２７ａ）） ・曲（７）た
だし、Ｃニステンアイ、・ボルツマン定数ｇ：＠射皐 θ、＋２７３ ：炉温の絶対温度（０Ｋ）＃、＋２７３
ニス２ブ真面の絶対温Ｊ［（”Ｋ）（至）式は、炉温
＃１とスラブ表面温度−・の間の輻射に注■し要式で６
為が、通常の加熱炉操業を考えると、表−１１度−・の
かわりに１スラブ平均温度−を用−た次式で、精度の喪
い近似で伝熱量がが計算できるととをシキエレーシ冒ン
で明らかにした。
射伝熱量ｔは、ステファン・ボルツマンの法則から、炉
温０、とスラブ表面温度０．を用いてｔ＝＊ｇ（（θ、
＋２７３＞’−（θ、＋２７ａ）） ・曲（７）た
だし、Ｃニステンアイ、・ボルツマン定数ｇ：＠射皐 θ、＋２７３ ：炉温の絶対温度（０Ｋ）＃、＋２７３
ニス２ブ真面の絶対温Ｊ［（”Ｋ）（至）式は、炉温
＃１とスラブ表面温度−・の間の輻射に注■し要式で６
為が、通常の加熱炉操業を考えると、表−１１度−・の
かわりに１スラブ平均温度−を用−た次式で、精度の喪
い近似で伝熱量がが計算できるととをシキエレーシ冒ン
で明らかにした。
すなわち、スンプ平均温度＃誠を用いた伝熱量の弐社
Ｙｒ＝ｅ＃（ｅｔ＋２７３）’ （＃ｌｌ＋２７３）’
）（１−ｋｇ） ・・曲（８）えだし、ｋ黛ニス
ラブの種類と平均温度で決まる定数で表わせる。
）（１−ｋｇ） ・・曲（８）えだし、ｋ黛ニス
ラブの種類と平均温度で決まる定数で表わせる。
本発明は、上式の関係を応用し、（８３式に上部炉温＃
いとスラブ平均温度ａｍ（ｔ・）を代入すると上部伝熱
量を−は Ｌｍ−ｇ（（Ｉｇ、−＋ｚ７ｓ）’−（１ｍ（ｔｏ）→
−２７３）’）（１−ｋｇ）・・・・・・（９） と表わせる。同様に、下部伝熱量汐１は下部炉温＃６−
とスラブ平均温度＃幀ｔ・）を用いてｌｘ＝＃ｇ （（
＃％ｔ＋２７３ドー（１Ｍ（ｔｏ）＋２７３１’）（１
−ｋｍ） −＜１０と表わせる。
いとスラブ平均温度ａｍ（ｔ・）を代入すると上部伝熱
量を−は Ｌｍ−ｇ（（Ｉｇ、−＋ｚ７ｓ）’−（１ｍ（ｔｏ）→
−２７３）’）（１−ｋｇ）・・・・・・（９） と表わせる。同様に、下部伝熱量汐１は下部炉温＃６−
とスラブ平均温度＃幀ｔ・）を用いてｌｘ＝＃ｇ （（
＃％ｔ＋２７３ドー（１Ｍ（ｔｏ）＋２７３１’）（１
−ｋｍ） −＜１０と表わせる。
従って（４）、（９）式より上部伝熱量トを消去すると
”（（ａｍ（１ｇ−）ｗｔ ）−１Ｍ（ｔｏ） 司参＋
？ ）１ 一σ−（（＃％−＋２７３）’ （１Ｍ（ｔｏ）＋２７
３）’）（１−ｋｍ） ’−ａｓ又、（５）、 ０
１式より下部伝熱量を鳳を消去すると）〔（岬０）匈）
−０舅（ｔｏ））醤−ベト〕−＃ｇ （（ｅ喀、＋２７
３ ）４ （０Ｍ（ｔｏ）＋２７！ｌ）’）（１ｋｍ
） ＝＃となる。
”（（ａｍ（１ｇ−）ｗｔ ）−１Ｍ（ｔｏ） 司参＋
？ ）１ 一σ−（（＃％−＋２７３）’ （１Ｍ（ｔｏ）＋２７
３）’）（１−ｋｍ） ’−ａｓ又、（５）、 ０
１式より下部伝熱量を鳳を消去すると）〔（岬０）匈）
−０舅（ｔｏ））醤−ベト〕−＃ｇ （（ｅ喀、＋２７
３ ）４ （０Ｍ（ｔｏ）＋２７！ｌ）’）（１ｋｍ
） ＝＃となる。
α幻、（２）式は、現在時刻ｔｏにおけるスラブ平均温
度ａｍ （ｔｏ）と一定時間Δを後のスラブ平均温［ｋ
（ｔ・＋Δｔ）と上下表面温度差ｄへ−１と上部炉温０
−及び下部炉温＃％ｌの関係を示している。
度ａｍ （ｔｏ）と一定時間Δを後のスラブ平均温［ｋ
（ｔ・＋Δｔ）と上下表面温度差ｄへ−１と上部炉温０
−及び下部炉温＃％ｌの関係を示している。
この関係を利用すれば、現在時刻にスラブ平均温度−Ｍ
（ｔｏ）のスラブを一定時間ΔｔｉｌＫ目標の平均温度
ａｍ、 ＩＩＦに加熱し、一定時間Δを後の上下表面温
度差を」ｓ、ｍａｙにしたいとき、上部と下部の設定す
べき炉温は、それぞれａｅ、ｏａ式を解いて求めること
ができる。
（ｔｏ）のスラブを一定時間ΔｔｉｌＫ目標の平均温度
ａｍ、 ＩＩＦに加熱し、一定時間Δを後の上下表面温
度差を」ｓ、ｍａｙにしたいとき、上部と下部の設定す
べき炉温は、それぞれａｅ、ｏａ式を解いて求めること
ができる。
通常の操業では抽出時のスラブ内部温度分布は、はとん
ど抽出口に近い位置に在炉しているときに、炉から受け
た伝熱量できまる。従って、後工程の圧延を支障なく行
なうため、抽出時のスラブ上下表面温度差を所定の値に
確保する場合には、抽出口に近いスラブを対象に均熱帯
ＩＱ７）上部炉温と下部炉温の設定を行なえばよいこと
になる。
ど抽出口に近い位置に在炉しているときに、炉から受け
た伝熱量できまる。従って、後工程の圧延を支障なく行
なうため、抽出時のスラブ上下表面温度差を所定の値に
確保する場合には、抽出口に近いスラブを対象に均熱帯
ＩＱ７）上部炉温と下部炉温の設定を行なえばよいこと
になる。
今、抽出口に近い位置に在炉しているスラブを対象に考
える。現状時刻ｔｏでの対象スラブの平均温度を０Ｍ（
ｔｏ）とし、一定時間Δを後の時刻（ｔｏ−ｈａｔ）で
抽出されるとすると、上述の１１０式に対象スラブの平
均温度θＭ（ｔｏ）と抽出時の抽出目標温度θＭ、ｌ計
と抽出時の所定の上下表面温度差ｍｓ、ｍａｒを代入
して式を変形した０式にて、θ１１−を算用すれば設定
す同様にして、下部炉温設定値０４１は、（ロ）式に対
象スラブの平均温度６Ｍ（ｔｏ）と抽出目標温ＷＬ０Ｉ
ＩＩＩｌ■νと所定の上下表面温度差ｄａ、ｍａｒを代
入して式を変形した次式で求まるととＫなる。
える。現状時刻ｔｏでの対象スラブの平均温度を０Ｍ（
ｔｏ）とし、一定時間Δを後の時刻（ｔｏ−ｈａｔ）で
抽出されるとすると、上述の１１０式に対象スラブの平
均温度θＭ（ｔｏ）と抽出時の抽出目標温度θＭ、ｌ計
と抽出時の所定の上下表面温度差ｍｓ、ｍａｒを代入
して式を変形した０式にて、θ１１−を算用すれば設定
す同様にして、下部炉温設定値０４１は、（ロ）式に対
象スラブの平均温度６Ｍ（ｔｏ）と抽出目標温ＷＬ０Ｉ
ＩＩＩｌ■νと所定の上下表面温度差ｄａ、ｍａｒを代
入して式を変形した次式で求まるととＫなる。
すなわち、０壕式及び０．９式に基づいて算出した上部
炉温θ町・と下部炉温θ４】を時刻１．に加熱炉に設定
すれば対象スラブの抽出時（ｔ（１−）ｘｉ ）の平均
温度０賛（ｔｏ−１−ａｔ）を抽出目標温塵０残重冨Ｖ
に確保し巨つ上下表面温度差Δθ・、・１（ｔｏ刊、ｔ
）を所定の値Δθ−，ＩＩＦに保つことができる。
炉温θ町・と下部炉温θ４】を時刻１．に加熱炉に設定
すれば対象スラブの抽出時（ｔ（１−）ｘｉ ）の平均
温度０賛（ｔｏ−１−ａｔ）を抽出目標温塵０残重冨Ｖ
に確保し巨つ上下表面温度差Δθ・、・１（ｔｏ刊、ｔ
）を所定の値Δθ−，ＩＩＦに保つことができる。
ｅ 実施例
第５図に本発明による加熱炉の炉温制御方法の一実施例
を示す。Ｇは、本ｉ明の起動信号で、抽出信号を使用し
ても、−一定周期信号でも良い。０の起動がかかると、
まずスラブ温度演算装［１０で、現在時刻１ｏでの対象
スラブ平均温度＃Ｍ（ｔｏ）を計算する。このスラブ平
均温度＃ｍ（ｔ・）は周知のフーリエ熱伝導方程式を計
算機による数値計算可能な形にして、挿入時刻から現在
時刻ｔｏまで時々刻々計算することが可能である。この
ような計算機の演算・記憶機能によシ、在炉する任意ス
ラブの温ｆを正確に把握することができる。
を示す。Ｇは、本ｉ明の起動信号で、抽出信号を使用し
ても、−一定周期信号でも良い。０の起動がかかると、
まずスラブ温度演算装［１０で、現在時刻１ｏでの対象
スラブ平均温度＃Ｍ（ｔｏ）を計算する。このスラブ平
均温度＃ｍ（ｔ・）は周知のフーリエ熱伝導方程式を計
算機による数値計算可能な形にして、挿入時刻から現在
時刻ｔｏまで時々刻々計算することが可能である。この
ような計算機の演算・記憶機能によシ、在炉する任意ス
ラブの温ｆを正確に把握することができる。
次に、スラブ温度演算装置１ｏから出方するスラブ平均
温度ｈ（ｔ・）と、外部から与えられる抽出■標温変＆
４ａ緒と所定の上下表面温度差Δへ鳳冨１がら、上部の
炉温設定値＃４・を上部炉温設定値演算装置２１で計算
する。この計算は０式にて行なう。
温度ｈ（ｔ・）と、外部から与えられる抽出■標温変＆
４ａ緒と所定の上下表面温度差Δへ鳳冨１がら、上部の
炉温設定値＃４・を上部炉温設定値演算装置２１で計算
する。この計算は０式にて行なう。
この結果、上部炉温センサー５１の値が炉温設定値＃４
ｍｇなるように、上部炉温制御装量３１によ〉、上部バ
ーナ４１が調節される。
ｍｇなるように、上部炉温制御装量３１によ〉、上部バ
ーナ４１が調節される。
同ＩＩ！に、下部炉温の設定が行なわれる、すなわち、
スラブ温度演算装置１０から出力するスラブ平均温度＃
Ｍ（ｔｏ）と外部から与えられる抽出目標温ｌＩへ諧と
所定の上下表ＩＩＩ温度差」ψ履１から、下部炉温設定
値θ〜１を下部炉温設定値演算装置２２で計算する。こ
の計算はα◆式にて行なう、さらに、−下部炉温センｔ
−５２の値が炉温設定値＃４１になるように１下部炉温
制御ｉＩ懐置３２によ〉、下部バーナ４２が調節される
。
スラブ温度演算装置１０から出力するスラブ平均温度＃
Ｍ（ｔｏ）と外部から与えられる抽出目標温ｌＩへ諧と
所定の上下表ＩＩＩ温度差」ψ履１から、下部炉温設定
値θ〜１を下部炉温設定値演算装置２２で計算する。こ
の計算はα◆式にて行なう、さらに、−下部炉温センｔ
−５２の値が炉温設定値＃４１になるように１下部炉温
制御ｉＩ懐置３２によ〉、下部バーナ４２が調節される
。
ｆ 発明の効果
本発！ＪＩＩＫよる加熱炉の炉温制御方法によれば、抽
出口に近いスラブの平均温度を抽出時に、抽出目標温度
に焼き上げ、且つ、上表面温度と下！Ｉ！！面温度との
温度差を所定の値に確保することがで龜、従来のオペレ
ータによる炉温設定と異なシ、計算機によろ時々刻々の
スラブ温度の計算や炉−温設定を行なうもので、極めて
精度の嵐い設定が可能で、上下表面温度差の影４１１に
よる圧部時の反りを抑え、品質が曳く安定し念操檗が期
待できる加熱炉の炉温制御方法を提供する仁とができる
。
出口に近いスラブの平均温度を抽出時に、抽出目標温度
に焼き上げ、且つ、上表面温度と下！Ｉ！！面温度との
温度差を所定の値に確保することがで龜、従来のオペレ
ータによる炉温設定と異なシ、計算機によろ時々刻々の
スラブ温度の計算や炉−温設定を行なうもので、極めて
精度の嵐い設定が可能で、上下表面温度差の影４１１に
よる圧部時の反りを抑え、品質が曳く安定し念操檗が期
待できる加熱炉の炉温制御方法を提供する仁とができる
。
第１図は代表的な連続加熱炉の構成図、第２図はスラブ
内厚み方向の温度分布図、第３図社スラブが加熱される
ときの加熱モデル図、＠４図はスラブ温ｇ’ｔｙｖ時間
に対する温寂質化図、第５図は本発明による加熱炉の炉
温制御方法の一実施例の構成図である。 １・・・・・・スラブ ２・・・・−・バーナ ３・・・・・・挿入口 ４・・・・・備出口 ５−・・・・す温センサー ６・・・・・・炉温制御装置 Ｇ・・・・・・超勤信号 ｌＯ・・・・・・スラブ温度演算装置 ２１．２２−・・・・・上部、下部炉温設定値演算装置
３１．３２−・・・・・上部・下部炉温制御装置４ｆ、
４２・・・・−・上部・下部バーナ５１、５２・・・−
・上部・下部炉温センサー（７３１γ）代理人弁理士
則 近 憲 佑（ほか１名）第３図 第４図 ス
内厚み方向の温度分布図、第３図社スラブが加熱される
ときの加熱モデル図、＠４図はスラブ温ｇ’ｔｙｖ時間
に対する温寂質化図、第５図は本発明による加熱炉の炉
温制御方法の一実施例の構成図である。 １・・・・・・スラブ ２・・・・−・バーナ ３・・・・・・挿入口 ４・・・・・備出口 ５−・・・・す温センサー ６・・・・・・炉温制御装置 Ｇ・・・・・・超勤信号 ｌＯ・・・・・・スラブ温度演算装置 ２１．２２−・・・・・上部、下部炉温設定値演算装置
３１．３２−・・・・・上部・下部炉温制御装置４ｆ、
４２・・・・−・上部・下部バーナ５１、５２・・・−
・上部・下部炉温センサー（７３１γ）代理人弁理士
則 近 憲 佑（ほか１名）第３図 第４図 ス
Claims (1)
- 被加熱材料を上部と下部から加熱する加熱炉の炉温制御
方法仁於て、ＩｉＩ記加熱炉の上部炉温と下部炉温な制
御する夫々の炉温制御装置を具備し、現在時刻１；於る
前記被加熱材料の平均温度と、抽出時刻６；於る前記被
加熱材料の目標平均温度と、抽出時Ｘ１ｌ（二於る前記
被加熱材料の上部と下部の目標表面温度差とから定まる
所定の値の上部炉温基準と下部炉温基準を前記夫々の炉
温制御装置の炉温基準とし、前記上部炉温と下部炉温を
前記上部炉温基準と下部炉温基準に等しく制御すること
を特徴とする加熱炉の炉−温制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8163282A JPS58199815A (ja) | 1982-05-17 | 1982-05-17 | 加熱炉の炉温制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8163282A JPS58199815A (ja) | 1982-05-17 | 1982-05-17 | 加熱炉の炉温制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58199815A true JPS58199815A (ja) | 1983-11-21 |
| JPH0217609B2 JPH0217609B2 (ja) | 1990-04-23 |
Family
ID=13751704
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8163282A Granted JPS58199815A (ja) | 1982-05-17 | 1982-05-17 | 加熱炉の炉温制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58199815A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6196035A (ja) * | 1984-10-15 | 1986-05-14 | Kawasaki Steel Corp | 連続加熱炉の炉温設定方法 |
| JPH02205621A (ja) * | 1989-02-02 | 1990-08-15 | Toshiba Corp | 温度制御装置 |
-
1982
- 1982-05-17 JP JP8163282A patent/JPS58199815A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6196035A (ja) * | 1984-10-15 | 1986-05-14 | Kawasaki Steel Corp | 連続加熱炉の炉温設定方法 |
| JPH0361726B2 (ja) * | 1984-10-15 | 1991-09-20 | Kawasaki Seitetsu Kk | |
| JPH02205621A (ja) * | 1989-02-02 | 1990-08-15 | Toshiba Corp | 温度制御装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0217609B2 (ja) | 1990-04-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS58199815A (ja) | 加熱炉の炉温制御方法 | |
| CN106282533A (zh) | 一种加热炉的待轧温度控制方法 | |
| JPS5822325A (ja) | 鋼片加熱炉最適制御装置 | |
| JPS5812325B2 (ja) | 連続加熱炉の制御方法 | |
| JPS5818401B2 (ja) | 連続加熱炉の制御方法 | |
| JPH0160530B2 (ja) | ||
| SU863681A1 (ru) | Способ управлени отжигом полосы в многозонной печи | |
| JPS5831373B2 (ja) | 条帯材連続熱処理炉の温度制御方法および装置 | |
| JPS5258002A (en) | Process for controlling temperature of furnace body of metallurgical f urnace | |
| JPS6254024A (ja) | 加熱炉の自動燃焼制御方法 | |
| JPS6411691B2 (ja) | ||
| JPH0360887B2 (ja) | ||
| JPS62174325A (ja) | 加熱炉の炉温制御方法 | |
| JPH0273922A (ja) | 連続熱処理炉の炉温制御方法 | |
| US11779977B2 (en) | Method for setting different cooling curves of rolling material over the strip width of a cooling stretch in a hot-strip mill or heavy-plate mill | |
| JP2980786B2 (ja) | 加熱炉における燃焼制御方法 | |
| JPS62124225A (ja) | 熱間圧延用スラブの連続加熱方法 | |
| JPS61170508A (ja) | 連続加熱炉におけるスキツドマ−ク消去方法 | |
| Bhardwaj | Calibration of reheating furnace model parameters of HSM | |
| JPS55106629A (en) | Hot leveling method of strip | |
| JPS59163461A (ja) | 走行する布温度監視運転方法 | |
| JPS6196035A (ja) | 連続加熱炉の炉温設定方法 | |
| JPS581174B2 (ja) | サイネツロナイノクケイダンメンケイジヨウノキンゾクザイリヨウノ オンドスイテイヨソクホウホウオヨビ ソウチ | |
| JPS6126732A (ja) | 焼結層内温度推定方法 | |
| JPS5817243B2 (ja) | 再加熱炉における操業方法 |