JPS58197503A - Controlling method of filter pond - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To improve filtration performance by making a regression analysis from a relation based upon an actual filtration time and a filtration resistance value, and finding a precise time that it takes to obtain a set filtration resistance value from the approximate expression of the filtration resistance value based upon a found change in the lapse of time. CONSTITUTION:For example, (n) actual loss head values h(t) between new filtration start time t=0 and t=t after a flushing process are measured at intervals of five minutes. Those (n) actual values are used to make the regression analysis by using a secondary function, and coefficients (a), (b), and (c) of the approximate equation h(t)=at<2>+bt+c are found according to Cramer's rule by applying the method of least squares. An upper-limit filtration loss head value (hmax) for the operation of the filter pond is set and inserted in the approximate equation to find a maximum filtration resistance arrival time, e.g. maximum loss head arrival time (t) corresponding to the upper-limit value of the upper-limit filtration resistance. This value is added to the filtration start time to calculate a flushing process transition time.

Description

【発明の詳細な説明】[Detailed description of the invention]

本発明は、ｔ″′′過池御方法、特に、濾過抵抗測定４
、例えば、水頭損失計を備えたｌＪ４過池過電御１例え
ば、主に、損失水頭が所定値に達して濾過操作を中１ト
し、洗浄操作に移行する時刻の予測方法等に関するもの
である。 一般に、浄水場等水処理施設において、原水に含まｔす
る懸濁物質を除去するためには、原水に・凝集剤ＪＰ凝
集助剤を注入して、；凝集フロックを形成１７、これを
沈澱池で沈降させることにより、処理水から分離１７“
′、更に水中に残存する少量の固形分」゛ は急速！ｌＪ過池過電捉して水な浄化している。 このような濾過プロセスにおいては、固形分の粒子が砂
１−等Ｐ材の表面又は内部に収着さねるたぬに　５２通
を続けるに従って１過層の空隙率が減少The present invention provides a t'''' filter control method, particularly a filtration resistance measurement method.
For example, the lJ4 overvoltage control 1 equipped with a water head loss meter mainly relates to a method of predicting the time when the water head loss reaches a predetermined value, the filtration operation is stopped, and the cleaning operation is started. be. Generally, in water treatment facilities such as water purification plants, in order to remove suspended solids contained in raw water, a flocculant JP flocculation aid is injected into the raw water to form flocculation flocs17, which are then sent to a sedimentation tank. Separated from the treated water by sedimentation at 17"
′, and a small amount of solids remaining in the water” ′′ is rapidly! The water is purified by trapping the lJ overcharge. In such a filtration process, the porosity of the filtration layer decreases as the solid particles are sorbed onto the surface or inside of the P material, such as sand.

【７．その結果
、ｅ過抵抗例えば損失水頭が増大してｌｊ過効率を低下
させるようになる。従って。 このような１過抵抗がある設定値を越えたならば。 １過操作を中止して洗浄操作に移行する必要がある。 従来、このような１１過プロセスにおいて、ｒ過操作の
中止から洗浄操作への移行時期は、濾過抵抗すなわち損
失水頭がある設定値に到達した時点、例えば、全損失水
頭が／Ｓ−二〇ｍ程度になった時点とされている、そし
て、ｉｆｊ過が新しく再開さねてから損失水頭が上記設
定値１例えば、上記の全損失水頭が／Ｓ−ユθｍ程度に
なるまでの時間は、各１過池の特性やｒｊ−１ｉＭ池へ
流入する被１過物の濁度、上記濁度成分の質等によって
影響され。 その結果、上記ｆ５５過間と損失水頭との関係を定量的
に示すことは困難であった。従って、洗浄操作への移行
時刻すなわち洗浄予定時刻を精度よく予見することがで
きず、史にまた、１過池の配置場所による１過池特性や
、季節、原水の水質、薬品注入条件等によるｅ過性能の
評価を詳細且つ定量的に行なうこともできず、従って、
最適配置や＋１−４過性能の向上等の処理もとねないと
いう欠点がル、つた。 本発明方法は、上記のような従来方法における欠点を除
去し２、許容されるＰ遺抵抗値に到達するまでの時間を
予測して到達時刻を予見して以後の操作に計画性を４大
ると共に　１過池特性やｆ５過性能を示す諸係数な、上
記到達時間の予測過程における諸数値を用いて策定し、
これによって効率の良いｆＩ過電池運用行ない得るよう
な１過池の制御方法を得ることを、その目的とするもの
である。 本発明は、この目的を達成するために、濾過抵抗測定器
を備えた１過池の制御方法において、Ｐ瀞経逼時間及び
同時刻における１過抵抗を所定時間ごとに実測する実測
工程と、上記実測工程によって得らねた実測ｅ適時間及
び１過抵抗値により各ｉｆ−’ｍ池の１過時間に対する
ｒ過抵抗の変化を時間による関数式により回帰分析を行
ない、軽時変化に基づ＜　ｔ’過低抵抗値近似式を求め
る近似式策定工程と、上記近似式策定工程により得られ
た近似式に設定５３過抵抗値を投入して許容ｄＪＡ抵抗
に到達する時刻を計算予測する１過停止時刻予測工程と
を有することを特徴とするものである。 次に近似式策定工程について説明する。 まず、清浄砂層において、閉塞のない砂層での損失水頭
ｈ　工ｐｎ）は、　Ｌ’ｅｖａの式を用いると次のよう
に表わさ才する。すなわち。 ｈ■　＝　ｋｌ　１１　ｕ　　　　　　　　　　（ハた
だし、ｕ　：　ｉｔ’過速度（ｍ／就）Ｌ：砂層厚さく
ｔｒＬ） μ　：２ｊ＜ａ）　　才占中生４先数（ドさ／。２，１
゜）ρＦ：水の単位型１ｔ（ｋρ／ｍ″） ｇｃ：重力換算係数（ｋｇ・１勺ｍ式’　）ψ：砂の形
状係数 Ｄ＝砂粒径（Ｉｎ ε：砂の空隙率 また、砂利層の損失水頭は、砂利の粒径が砂粒径に比較
して遥かに大といために、通常の１過速度では無視する
ことができる。 次に、央水装置の損失水頭ｈｃは次式により表わさハる
。 ただし、ｖ二集水装置を通るととの流速（ｆｆ＋／減） Ｃ：流量係数 ここで、集水装置の開口比、すなわち、（集水装置の開
口面積／？濾過面積）をβとすると、流速Ｖは。 ｖ−ｕ／β　　　　　　　　（す） となり１式（り）を式〈３ノに代入すると、集水装置の
損失水頭ｈＣは１次のように表わさする、すなわち。 ｈｃ　＝　ｋコ　・　Ｕコ　　　　　　　　　　１５）
以上の結果から、濾過池の総損失水頭ｈ（ｔ）は。 次のように表わさねる。すなわち ｆｉｔ）　＝Ｊ（ｔ）＋ｈｃ ＝　ｋＩ　（ｔ）・ｕ十ｋ　−・ｕλ　　　　　　　　
　　　　　　　　　　（ワ）ここで、（式１２のｋＩは
、Ｉ濾過の進行によって砂の空隙率εや砂の形状系数ψ
が変化するために。 こねを時間ｔの関数として表わした。 各１過池における総４ｉ失水頭の経時変化は、上記の式
（７）ＶＣよって示すことができるが、これと共に１式
（７２の総損失水頭ｈ　（ｔ）は、実測データについて
二次関数で同定できることが判明した。すなわち、 ｈ（ｔ）　＝　ａｔ２＋ｂｔ＋　ｃ　　　　　　　（ｆ
）によっても表わすことができる。 従って、各ｅ過電の特性を表わすＪ（ｔ）は、式７及び
弐ｇから１次のように表わさハる。 ここで、係数ａ’　、　ｂ’　、　ｃ’はＰｉ池時特性
表わす指標である。 次に、実測値データによる弐ｌの係数ａ、ｂ。 Ｃの求め方について示す。 いま、ｔ４通継続時間をＸ、損失水頭をＹとすると、近
似式は次のように表示される。すなわち。 Ｙ　＝　　ｆ（Ｘ）＝ａＸコ＋ｂＸ　−１−Ｃ（１０）
この係数ａ　、ｂ　、ｃを、最小二乗法を用い、クフー
メルの公式によって求めると　次のようになる。すなわ
ち。 ｒ：　（ｙｔ　−ｒ（ｘｔ））λ＝ε　　　　（／／）
−７ 式（／　／＋ＶＣ１６いて、ｅを零に近似するようなｆ
（ｘ）ケ求めればよい。従って、式／／を展開すると。 ここで、 と置き換えると、 となり、ｌＴｌ＼Ｏの条件で。 ＴＩ ＴＩ で表わすことができ、こねによって、ａ、ｂ、ｃな求め
ると、このａ、ｂ、ｃが１式（／θうにおける各係数ａ
　、ｂ　、Ｃとなる。 以ト述べた手順により、１過経過時間と損失水頭の実測
値とを用いて１式（ｒｌの係数ａ、ｂ、ｃを求めること
ができ、従って１式（ｇ）を特定することができる。 今、この操作によって、Ｐ逼操作を中小し洗浄操作に移
行するため釦は１例えば、添付図面第１図に示すとおり
、洗浄工程が終って新たにｆ濾過を開始すると、濾過開
始時間なｔ−θとし７、その開始時刻から所定の時刻ｔ
＝ｔ、４での間の損失水頭実測値ｈ（ｔ）を１例えば、
！ｒ分毎に、ｎ個実測する１、次いで、このｎ個の実測
値を用いて二次関数Ｋする回帰分析を行ない、近似式＋
１）の係数ａ、ｂ。 Ｃを求め、近似式Ｔｆｌを特定する。一方、ｆ濾過池運
用土から設定された濾過抵抗士限値１例えば、損失水頭
上限値ｈｍａＸが設定さねる。この１過抵抗１限値ｈ］
１］ａｘを特定された弐（ｆｌに代入することによって
、１過抵抗十限値り。８工に対応する最大濾過抵抗到達
時間１例えば最大損失水頭到達時間ｔを求める、なお１
式（ｆｆｌは二次関数であるために。 酵大、１＝過抵抗到達時間ｔは２個求めらねるが、大ぎ
い方の解が求めるべき最大ｆ′ｉ過抵抗抵抗到達時間る
。 このようにして求めらねた最大１過抵抗到達時間ｔは、
ｅ過開始時刻に加算されてｅ過操作？中上記手順を繰り
返す。 このようにして１時刻が算出された洗浄工程時刻になっ
たならば、洗浄工程へ移行する。 また、一方において、上記のようにして算出された係数
ａ、ｂ、ｃと、式（６）によって計算された集水装置係
数に、及びＩ濾過速度Ｕとを用いて１式＜９）ＩＣより
、Ｉ濾過値特性係数ａ’　、　ｂ’　、　ｃ’をそれぞ
れ求める３１式デのＪ（ｔ）は、各濾過池における集水
部の形状特性及び流速特性を除いた各ｌ”　４池の特性
式を示すものであり、この特性式に基づいて。 各ｎＩ禰池ごとのｆ１１過の状態比較又は１過池の配ｍ
％性などの検討を行なうことができ、また、同−ｉ１．
ｔ：４池における特性式の経年変化等長期データの【】
ギングによって、濾過池特性と薬品注入プロせスとの関
係、水温や有機分含有量、原水に含まｊ＋る微生物の種
類及び濃度など１過プロセスに関すする諸因子と１過プ
ロススとの相関性を捉えることができる。 従−〕で、このようなｔ−Ｉ過池ごとの１過層の状態比
較、配置特性の検討、及び、ｒ過プロセス関連因子と濾
過プロセスとの相関性から１種々の対策。 例えば、薬品注入率の修正等の処置をとる。 以上のように、本発明によねば、濾過抵抗が設定１’−
２過抵抗値に到達する時刻な積電よく求めるこ１ とができると共に、濾過値特性を示す諸係数も算出し得
てこねにより、ｅ過性能を同士させるようＶＣ対策をと
ることができ、従って、洗浄操作等。 ｆｊ過操作以後の操作に計画性が付与できると共に段効
率の１過池運用が可能となるという効果を有している。 なお、上記実施例においては、浄水場の砂層濾過の場合
の１過抵抗変化１例えば、損失水頭変化を１式（７）に
よって示すように、二次関数でよく同定できたが１式（
λ）において変化する砂の空隙率さなどの変動パターン
によっては、二次関数以外の関数式で回帰した方が良い
場合も考えられ、この場合においては１式＜ｆ）以降の
式の一部が変更されるも、最大４ｉ失水頭到達時間の求
め方等は、上記実施例と同様である。 また、上記実施例では、Ｐ材として砂層を用いた浄水場
等の狗速１過池について述べたが、これに限るものでは
なく、ｉＦｉ抵抗が時間と共に変化する他の種類の１過
池についても同様の方法を適用することが可能で、その
効果も上記実施例のそれと何ら変るものではない。[7. As a result, e overresistance, such as head loss, increases and lj overefficiency decreases. Therefore. If such one over-resistance exceeds a certain set value. It is necessary to stop the 1-pass operation and move on to the cleaning operation. Conventionally, in such an 11-filtration process, the timing of transition from stopping the r-filtration operation to the cleaning operation is determined when the filtration resistance or head loss reaches a certain set value, for example, when the total head loss reaches /S-20 m. The time it takes for the head loss to reach the above set value 1, for example, after the ifj flow is restarted, is approximately It is influenced by the characteristics of the first filtrate pond, the turbidity of the first filtrate flowing into the rj-1iM pond, the quality of the above-mentioned turbidity components, etc. As a result, it has been difficult to quantitatively demonstrate the relationship between the above f55 time and head loss. Therefore, the time to transition to cleaning operation, that is, the scheduled time for cleaning, cannot be predicted with high accuracy, and may vary depending on the characteristics of the first over-pond depending on the location of the first over-pond, the season, the quality of raw water, chemical injection conditions, etc. It is not possible to evaluate e-overperformance in detail and quantitatively, and therefore,
The drawback is that it does not require processing such as optimal placement or improvement of +1-4 performance. The method of the present invention eliminates the drawbacks of the conventional method as described above, and improves planning in subsequent operations by predicting the time required to reach the allowable P resistance value and predicting the arrival time. At the same time, it is formulated using various values in the process of predicting the arrival time, such as coefficients indicating the 1 overtime characteristic and f5 overperformance,
The purpose of this invention is to obtain a control method for a single overcell battery that enables efficient fI overbattery operation. In order to achieve this object, the present invention provides a method for controlling a 1-pass pond equipped with a filtration resistance measuring device, including an actual measuring step of actually measuring the 1-pass resistance at predetermined time intervals and the same time; Based on the actual e-appropriate time and 1-overresistance value that were not obtained in the above-mentioned measurement process, a regression analysis was performed on the change in r-overresistance for each if-'m pond with respect to 1 overtime using a functional formula depending on time, and based on the change in light time. zu <t' Approximate formula formulating step to obtain an approximation formula for excessively low resistance value, and setting 53 overresistance value is input into the approximate formula obtained by the above approximate formula formulating step to calculate and predict the time when the allowable dJA resistance is reached. The present invention is characterized by having one overstop time prediction step. Next, the approximate formula formulation process will be explained. First, in a clean sand layer, the head loss in an unoccluded sand layer can be expressed as follows using L'eva's equation. Namely. h■ = kl 11 u (However, u: it' overspeed (m/in) L: sand layer thickness trL) μ: 2j<a)
゜) ρF: Water unit type 1t (kρ/m'') gc: Gravity conversion coefficient (kg・1tm formula') ψ: Shape factor of sand D = Sand grain diameter (In ε: Porosity of sand The head loss in the gravel layer can be ignored at one normal overspeed because the grain size of gravel is much larger than that of sand.Next, the head loss hc of the central water system is as follows: It is expressed by the formula. However, v2: Flow rate through the water collection device (ff+/decrease) C: Flow rate coefficient Here, the opening ratio of the water collection device, that is, (opening area of the water collection device/?filtration) If the area) is β, then the flow velocity V is v-u/β (su), and by substituting equation 1 (ri) into equation (3), the water head loss hC of the water collection device is expressed as linear: In other words, hc = k ・ U 15)
From the above results, the total head loss h(t) of the filtration basin is: It is expressed as follows. i.e. fit) = J (t) + hc = kI (t)・u×k −・uλ
(W) Here, (kI in Equation 12 is determined by the porosity ε of the sand and the shape series ψ of the sand depending on the progress of I filtration.
To change. The kneading was expressed as a function of time t. The change over time of the total 4i head loss in each pond can be expressed by the above equation (7) VC, but in addition to this, the total head loss h (t) of equation 1 (72) can be expressed as It turns out that it can be identified by the function h(t) = at2+bt+ c (f
) can also be represented. Therefore, J(t) representing the characteristics of each e overcurrent can be expressed as linear from Equation 7 and 2g. Here, the coefficients a', b', and c' are indicators representing the Pi cell characteristics. Next, the coefficients a and b of 2 based on the actual measurement data. We will show how to obtain C. Now, assuming that the t4 communication duration is X and the water loss head is Y, the approximate expression is expressed as follows. Namely. Y = f(X) = aX + bX -1-C (10)
When these coefficients a, b, and c are calculated using Kuhumel's formula using the method of least squares, they are as follows. Namely. r: (yt −r(xt))λ=ε (//)
-7 Formula (/ /+VC16, f such that e approximates zero
Just find (x). Therefore, if we expand the expression //. Here, if we replace with , we get , under the condition of lTl\O. It can be expressed as TI TI , and when a, b, and c are determined by kneading, these a, b, and c become one equation (each coefficient a in /θ
,b,C. According to the procedure described above, the coefficients a, b, and c of Equation 1 (rl) can be determined using the elapsed time and the measured value of head loss, and therefore Equation 1 (g) can be specified. Now, by this operation, the button 1 is pressed to reduce the P operation to medium and small and move on to the cleaning operation.For example, as shown in Figure 1 of the attached drawings, when the cleaning process is finished and f filtration is started anew, the filtration start time etc. t-θ7, and a predetermined time t from the start time
For example, the actual measured head loss value h(t) between = t and 4 is 1,
! Every r minutes, n actual measurements are performed, and then regression analysis is performed using a quadratic function K using these n actual measurements, and the approximation formula +
1) coefficients a and b. Find C and specify the approximate expression Tfl. On the other hand, the filtration resistance limit value 1, for example, the upper limit value of water head loss hmaX, which is set from the filtration pond operating soil, is not set. This 1 overresistance 1 limit value h]
1] By substituting ax into the specified 2 (fl), the maximum filtration resistance reaching time 1 corresponding to the 8th filtration resistance is determined.
Since the formula (ffl is a quadratic function), two 1 = overresistance arrival time t cannot be found, but the larger solution is the maximum f′i overresistance arrival time that should be found. The time t to reach the maximum one overresistance calculated in this way is:
Is it added to the e-excess start time and e-excessive operation? Repeat the above steps. When one time reaches the cleaning process time calculated in this way, the process moves to the cleaning process. On the other hand, using the coefficients a, b, c calculated as above, the water collection device coefficient calculated by equation (6), and I filtration rate U, 1 equation < 9) IC Therefore, J(t) of Equation 31 to obtain the I filtration value characteristic coefficients a', b', and c' is calculated as follows: This shows the characteristic formula, and based on this characteristic formula. Comparison of the state of f11 for each nl pond or the arrangement of one over pond
%, etc., and also -i1.
t: Long-term data such as secular changes in characteristic equations for 4 ponds []
Through logging, it is possible to determine the relationship between filtration characteristics and chemical injection process, and the correlation between various factors related to the 1-filtration process, such as water temperature, organic content, and the type and concentration of microorganisms contained in raw water, and the 1-filtration process. can be captured. In this section, various countermeasures are taken based on the comparison of the state of one layer in each t-I filter, examination of arrangement characteristics, and correlation between factors related to the r-filtration process and the filtration process. For example, take measures such as correcting the chemical injection rate. As described above, according to the present invention, the filtration resistance is set to 1'-
It is possible to accurately determine the time at which the 2-pass resistance value is reached, and also calculate the various coefficients that indicate the filtration value characteristics. Therefore, cleaning operations etc. This has the effect that it is possible to give planning to the operations after the fj over-operation, and to enable one-over-stage operation with high stage efficiency. In the above example, in the case of sand layer filtration at a water purification plant, the change in resistance (1), for example, the head loss change (1) could be well identified using a quadratic function as shown by equation (7), but equation (1)
Depending on the pattern of fluctuations such as the porosity of the sand that changes at However, the method of determining the time to reach the maximum 4i head loss is the same as in the above embodiment. In addition, in the above embodiment, a case of a water purification plant or the like using a sand layer as the P material was described, but the invention is not limited to this, and other types of case ponds in which the iFi resistance changes over time are described. It is also possible to apply a similar method, and the effect is no different from that of the above embodiment.

【図面の簡単な説明】[Brief explanation of the drawing]

図は本発明方法の一実施例の制御方法を示すフローチャ
ート図である。 代理人　　葛　　野　　信　　− 手続補正占（自尭） ２．　５と明の名称 一過亀Ｏ餉御方妹 ３、　　　Ｐ＋Ｉｈｌ’、を　４−る者東件との関係　
　　特許出願人 住　所　　　　　東京都千代田区丸の内爪ｊ−目２番３
号名　称（６０１）　　　三菱電機株式会社代表者片由
仁八部 １代理人 ５、　補正の対象 （１）　　明細書の特許請求の範囲の欄（２）　　明細
書の発明の詳細な説明の−６、補正の内容 （１１明細書の［特許請求の範囲［を別紙のとおり補正
する。 （２）　　同書第一ページ第７行「水験損失針」を［損
失水顧計］と補正する０ （３）同書第３ページ第１９行「評価ｊを「評価」と補
正する。 （４）同書第７ページ第１−〜／Ｊ行「式り及び弐ｔ」
を「式（７）及び式（８）］と、また、第１を行「式Ｓ
」を「式（８）」と補正する０ （５）　　同書＃！ｔページ第１第１０武ｒ／Ｊを「式
■」と補正する。 （６）　　同書＠／２ページ第１行「式り」を「式（９
）」と補正する。 （７）　　同書第１コページ第ｉｏ行］プロスス」を「
プロセス」と補正する。 （別　紙） 特許請求の範囲 （１）ＰＭ抵抗＃］定器を備えた濾過池の制御装置にお
い°〔、濾過軽過時間及び同時刻における濾過抵抗を所
定時間間隔ごとに実測する奥側工程と、上記奥側工程に
よって得られた実測濾過時間及び濾過抵抗値により各濾
過池の濾過時間に対する濾過抵抗の変化を時間による関
数式により刷−轡野Ｆ）ｌ’ｉを行ない、経時変化に基
づく濾過抵抗値の近似式を求める近似式策定工程と、上
記近似式策定工程により得られた近似式に設ｆ濾過抵抗
値を投入し°【許容濾過抵抗に到達する時刻を計算予測
する濾過停止時刻予測１模とを有することを特徴とする
濾過池の制御方法。 （２）近似式策定工程が、求められた近似式の係数に基
づいて、濾過特性係数を策定して濾過池の効率のよい運
用を行なうようにした濾過特性策定這用工根を有してい
る特許請求の範囲第１項記載の濾過池の制御方法。 （３）濾過抵抗測定器が損失水ｉ計であり、関数式が二
次関数式である特許請求の範囲第１項又は第２項記載の
濾過池の制御方法。The figure is a flowchart showing a control method according to an embodiment of the method of the present invention. Agent Makoto Kuzuno - Procedural correction divination (Jiyan) 2. 5 and the name of the Ming Dynasty 3.
Patent applicant address: 2-3, Marunouchi Tsume, Chiyoda-ku, Tokyo
Title (601) Mitsubishi Electric Corporation Representative Katayuni Kata 8 Department 1 Agent 5 Subject of amendment (1) Scope of claims in the specification (2) Detailed description of the invention in the specification -6 , the contents of the amendment ([Claims] of the 11th specification are amended as shown in the attached sheet. (2) "Water test loss needle" in the 7th line of the first page of the same book is amended to read "Water test loss needle" 0 ( 3) Page 3 of the same book, line 19 “Evaluation j is corrected to “evaluation”. (4) Page 7 of the same book, lines 1-~/J “Ceremony and 2t”
``Equation (7) and Equation (8)], and also the first line ``Equation S
” is corrected with “Equation (8)” 0 (5) Ibid #! Correct page 1, 10, r/J to "Formula ■". (6) Same book@/Page 2, 1st line “Shikiri” is changed to “Shiki (9
)” is corrected. (7) Ibid., Copage 1, Line io]
"Process" is corrected. (Attachment) Claims (1) In a control device for a filtration basin equipped with PM resistance Then, using the measured filtration time and filtration resistance value obtained in the above back step, the change in filtration resistance with respect to the filtration time of each filtration basin is calculated using a function equation with time, and the change over time is calculated. The process of formulating an approximation formula to obtain an approximate formula for the filtration resistance value based on the formula and inputting the filtration resistance value into the approximate formula obtained by the process of formulating the approximation formula described above. 1. A control method for a filtration pond, comprising: time prediction. (2) The approximation formula formulation step has a filtration characteristic formulation mechanism that formulates filtration characteristic coefficients based on the coefficients of the obtained approximate formula to ensure efficient operation of the filtration basin. A method for controlling a filtration pond according to claim 1. (3) The method for controlling a filtration basin according to claim 1 or 2, wherein the filtration resistance measuring device is a water loss i meter and the functional expression is a quadratic function expression.

Claims (2)

【特許請求の範囲】[Claims] （１）Ｃ過抵抗測定器を備えた１過池の制御装置におい
て、ｅ過経過時間及び同時刻におけるｒ過抵抗を所定時
間間隔ごとに実測する実測工程と、上記実測工程によっ
て得らねた実測ｅ適時間及び、＋ｊ過低抵抗値より各１
ｊ１堝池の１過時間に対する１過抵抗の変化を時間によ
る関数式により回帰分析を行ない、経時変化に基づく１
過抵抗値の近１以式を求める近似式策定工程と、上記近
似式策定工程により得られた近似式に設定ｉ濾過抵抗値
を投入して許容１過抵抗に到達する時刻を計算予測する
ｅ［相］停止時刻予測工程とを有することを特徴とする
１過池の制御方法。(1) In a control device for one overpass equipped with a C overresistance measuring device, there is an actual measurement step in which the e elapsed time and r overresistance at the same time are actually measured at predetermined time intervals, and the above actual measurement step is performed. 1 each from the actual measured e appropriate time and +j excessively low resistance value.
j1 Regression analysis is performed on the change in 1-time resistance with respect to 1-time of Goike using a functional formula depending on time, and 1 is calculated based on the change over time.
Step of formulating an approximation formula to find the nearest 1 or less formula for the overresistance value, and calculating and predicting the time when the permissible overresistance will be reached by inputting the filtration resistance value into the approximate formula obtained from the above step of formulating the approximate formulae. [Phase] A method for controlling a first-pass pond, characterized by comprising a step of predicting a stop time. （２）近似式策定工程が、求められた近似式の係数に基
づいて、ｉ＋１迦特性係数を策定してｅ過電の効率のよ
い運用を行なうようにした１過特性策定運用工程を有し
ている特許請求の範囲第１項記載のｄ】通電の制御方法
。 （，７）　　ｉ１過抵抗測定器が損失水頭計であり、関
数式ｂｔ二次関数式である特許請求の範囲第１項又は第
２項記載のＩｔ’過池過電御方法。(2) The approximation formula formulation process includes a 1-overcharacteristic formulation operation process in which i+1 characteristic coefficients are formulated based on the coefficients of the obtained approximate formula to ensure efficient operation of e-overcharging. d) A method for controlling energization. (,7) The It' over-battery over-voltage control method according to claim 1 or 2, wherein the i1 over-resistance measuring device is a head loss meter, and the function equation is a bt quadratic function equation.