JPS5819397A - 摺動材組成物 - Google Patents
摺動材組成物Info
- Publication number
- JPS5819397A JPS5819397A JP11900681A JP11900681A JPS5819397A JP S5819397 A JPS5819397 A JP S5819397A JP 11900681 A JP11900681 A JP 11900681A JP 11900681 A JP11900681 A JP 11900681A JP S5819397 A JPS5819397 A JP S5819397A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- graphite
- value
- composition
- wear
- material composition
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Manufacture Of Macromolecular Shaped Articles (AREA)
- Lubricants (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はポリテトラフルオロエチレンc以下PTFEと
略す)にオキシベンゾイルポリエステルと天然鱗片状黒
鉛とを加えてなる高い限界PV値を有し、かつ相手材の
損傷度が非常に少ない摺動材組成物に関するものである
。
略す)にオキシベンゾイルポリエステルと天然鱗片状黒
鉛とを加えてなる高い限界PV値を有し、かつ相手材の
損傷度が非常に少ない摺動材組成物に関するものである
。
PTFEは低摩擦特性を有するう;、耐摩耗性、耐圧縮
クリープ特性が非常に劣るため、軸受f(どの摺動材と
して使用するには、減摩材としてガラス繊維−力1−ボ
ン繊維などの繊維状物を充填させるのが周知の方法であ
る。ところがこれらの繊維V物を充填した系は、相手材
がアルミ。
クリープ特性が非常に劣るため、軸受f(どの摺動材と
して使用するには、減摩材としてガラス繊維−力1−ボ
ン繊維などの繊維状物を充填させるのが周知の方法であ
る。ところがこれらの繊維V物を充填した系は、相手材
がアルミ。
8U8.真鋳などの軟質金真の場合、これらが著しく損
傷される。
傷される。
一旦、金属摩耗粉が生ずると、これがプラスチック側に
ざら′・つき摩耗的に働き、摩耗係数が不安定になると
ともに、プラスチック側の摩耗も促進し、系全体の湿度
が上昇し、焼きついてしまうという珊象が起る。
ざら′・つき摩耗的に働き、摩耗係数が不安定になると
ともに、プラスチック側の摩耗も促進し、系全体の湿度
が上昇し、焼きついてしまうという珊象が起る。
従ってこれらの繊維状物を充填したFTFBは、相手材
が軟質材料である軸受などには一般的に使用することが
できない。
が軟質材料である軸受などには一般的に使用することが
できない。
一万ポリイミド、オキシベンゾイルポリエステルの如き
、耐熱性の有機系充填剤を用いると。
、耐熱性の有機系充填剤を用いると。
相手材の損傷度は著しく改善されることが知られている
。特にオキシベンゾイルポリエステルは、400℃以下
の湿度ではほとんど軟化することなく、耐−純性、耐り
リープ特性、耐薬品性において非常に優れたものである
。また結晶構造が黒鉛や二硫化モリブデンのような固体
潤滑剤に拳似した゛板#j:結晶を有しているため、自
己潤滑性に優れている。このオキシベンゾイルポリエス
テルをPTFE に添加した場合、 PTFEの欠点
である耐岸耗性、耐圧縮クリープ特性を大巾ニ改良し、
(摩耗量は、オキシベンゾイルポリエステル20重11
i%添加で、P T F E(7) 1/1000以下
となる。)lIf擦係数もf’TFEの低い値を維持す
るだけでなく、安定であるという非常に優れた摺動特性
を有する。もちろん相手材がアルミなどの軟質斂稠の場
合、はとんど損傷することなく 、 800〜1000
k154−m/min という高いPV値c軸受に
かかる任カと速度の積)下でも使用可能である。このよ
うな組成物については、特公昭49−27415に記載
されている。
。特にオキシベンゾイルポリエステルは、400℃以下
の湿度ではほとんど軟化することなく、耐−純性、耐り
リープ特性、耐薬品性において非常に優れたものである
。また結晶構造が黒鉛や二硫化モリブデンのような固体
潤滑剤に拳似した゛板#j:結晶を有しているため、自
己潤滑性に優れている。このオキシベンゾイルポリエス
テルをPTFE に添加した場合、 PTFEの欠点
である耐岸耗性、耐圧縮クリープ特性を大巾ニ改良し、
(摩耗量は、オキシベンゾイルポリエステル20重11
i%添加で、P T F E(7) 1/1000以下
となる。)lIf擦係数もf’TFEの低い値を維持す
るだけでなく、安定であるという非常に優れた摺動特性
を有する。もちろん相手材がアルミなどの軟質斂稠の場
合、はとんど損傷することなく 、 800〜1000
k154−m/min という高いPV値c軸受に
かかる任カと速度の積)下でも使用可能である。このよ
うな組成物については、特公昭49−27415に記載
されている。
しかしながらサイクルが非常に速い往復運動を伴なう、
ピストンリングとか放熱面積が非常に小さい無給油軸受
などのように過酷な条件ドで適用した場合、摺動面湿度
が著しく上昇し。
ピストンリングとか放熱面積が非常に小さい無給油軸受
などのように過酷な条件ドで適用した場合、摺動面湿度
が著しく上昇し。
クリープ現象を伴なうなどの問題があった。このクリー
プ現象、を改良する目的で、ガラス繊維。
プ現象、を改良する目的で、ガラス繊維。
カーボン繊維などの繊維吠物を該組成物に対して6重量
部添加しただけでも相手材が欧質曾属の場合は著しく損
傷される。
部添加しただけでも相手材が欧質曾属の場合は著しく損
傷される。
従って本実明首らの目的は該組成物の相手材を損傷しな
いという特性を維持しつつ、前記の過酷な条件下でも通
用できるよう、更に限界PV値を上げることであった。
いという特性を維持しつつ、前記の過酷な条件下でも通
用できるよう、更に限界PV値を上げることであった。
これらの目的のため′鋭意検討した結果、 PTFEに
オキシベンゾイルポリエステルと天然鱗片吠黒鉛との混
合物を添加することにより、 PTFEとオキシベンゾ
イルポリエステルとの組成物に見られる相手材を損傷し
ないという特性を維持し、限界PV値が1500〜16
00 V4/、j−−inと向上することを見出し、本
発明に到った。
オキシベンゾイルポリエステルと天然鱗片吠黒鉛との混
合物を添加することにより、 PTFEとオキシベンゾ
イルポリエステルとの組成物に見られる相手材を損傷し
ないという特性を維持し、限界PV値が1500〜16
00 V4/、j−−inと向上することを見出し、本
発明に到った。
すなわち本実防音らはPTFE 100部に対して、オ
キシベンゾイルポリエステルと天然鱗片吠黒鉛との重量
比がSO:1O〜4G:6Gで□ ある。混合物を10〜100部加えることによって、
PTFEとオキシベンゾイルポリエステルとの組成物に
見られる相手材を損傷しないという特性を維持し、限界
PV値が1600〜1600に4/I?11!・@/m
tnと向上することにより、前記の過酷な条件下でも適
用できることを見出し本発明に到ったのである。
キシベンゾイルポリエステルと天然鱗片吠黒鉛との重量
比がSO:1O〜4G:6Gで□ ある。混合物を10〜100部加えることによって、
PTFEとオキシベンゾイルポリエステルとの組成物に
見られる相手材を損傷しないという特性を維持し、限界
PV値が1600〜1600に4/I?11!・@/m
tnと向上することにより、前記の過酷な条件下でも適
用できることを見出し本発明に到ったのである。
本発明に使用し得るオキシベンゾイルポリエステルは一
般に次式(1)の反復単位をもったものである。
般に次式(1)の反復単位をもったものである。
これらのポリエステルの合成法としては、特公昭46−
6796.特公昭47−47870で用いられているよ
うな高沸点溶剤を重合媒体として用いる方法や特開昭5
4−46.281.特開昭54−46291に見られる
ように重合系に実質的に溶剤を用いない塊吠重合法があ
り、この(5) モ(7)li z w ) −7,■E 101 、(
住友化学工業製)という商品名で市販されている。
6796.特公昭47−47870で用いられているよ
うな高沸点溶剤を重合媒体として用いる方法や特開昭5
4−46.281.特開昭54−46291に見られる
ように重合系に実質的に溶剤を用いない塊吠重合法があ
り、この(5) モ(7)li z w ) −7,■E 101 、(
住友化学工業製)という商品名で市販されている。
本発明で使用し得るポリテトラフルオロエチレンと1は
1次式(n)の反復単位 を有するもの′であり、一般的にポリフロンM−12、
M−8’l(ダイキン工業製■フロンT−7−J、T−
820−J(以上三井フロロケミカル製¥)う商品名で
市販されている。
1次式(n)の反復単位 を有するもの′であり、一般的にポリフロンM−12、
M−8’l(ダイキン工業製■フロンT−7−J、T−
820−J(以上三井フロロケミカル製¥)う商品名で
市販されている。
本発明で使用し得る天然−片吠黒鉛とは、外形がうろこ
1葉吠、針吠を呈するものを大部分含む天然産の黒鉛で
、天然土吠黒鉛にくらべ、固定炭素分が高(,8i(麺
などの灰分が少なく。
1葉吠、針吠を呈するものを大部分含む天然産の黒鉛で
、天然土吠黒鉛にくらべ、固定炭素分が高(,8i(麺
などの灰分が少なく。
耐熱性、電気低量滑性の点で格段に優れている。また人
造黒鉛に比較しても結晶性が高く耐熱性、潤滑性の点で
はるかに優れてL)るものである。特に800メツシエ
以下の粒度をもち。
造黒鉛に比較しても結晶性が高く耐熱性、潤滑性の点で
はるかに優れてL)るものである。特に800メツシエ
以下の粒度をもち。
かつ固定炭素が96φ以上の天然鱗片杖黒沿を(6)
使用した場合1分散性、/4の安定性、相手材の損傷度
の点で優れ、安定して高PV値が得られる。市販品とし
てはGPB−99,(3FB −1000%(!FB−
a o o o、ΩPB−6000c以上中越黒鉛製)
以上中高黒鉛 製TFE 199部に対するオキシベンゾイルポリエス
テルと天然−片状黒鉛との混合物の充填量は10〜10
0部、好ましくは20〜60部である。これらの混合物
が10部より少ない場合はPTFEの耐−耗耐圧縮クリ
ープ特性の改良が不充分で100部より多い場合は機械
的に非常にもろいものとなる。
の点で優れ、安定して高PV値が得られる。市販品とし
てはGPB−99,(3FB −1000%(!FB−
a o o o、ΩPB−6000c以上中越黒鉛製)
以上中高黒鉛 製TFE 199部に対するオキシベンゾイルポリエス
テルと天然−片状黒鉛との混合物の充填量は10〜10
0部、好ましくは20〜60部である。これらの混合物
が10部より少ない場合はPTFEの耐−耗耐圧縮クリ
ープ特性の改良が不充分で100部より多い場合は機械
的に非常にもろいものとなる。
PTFEに充填するオキシベンゾイルポリエステルと天
然鱗片状黒鉛との混合割合は重量比で90:10〜40
:60.好ましくは85:15〜50:50である。こ
の範囲を越えるとP’l’FBとオキシベンゾイルポリ
エステルとの組成物の限界PV値の向上は認められない
。
然鱗片状黒鉛との混合割合は重量比で90:10〜40
:60.好ましくは85:15〜50:50である。こ
の範囲を越えるとP’l’FBとオキシベンゾイルポリ
エステルとの組成物の限界PV値の向上は認められない
。
本発明の組成物の混合方法としてはPTFEとオキシベ
ンゾイルポリニスチルドよび天然−片状黒鉛とを例えば
ヘンシェルミキサー、スーパーミキサーなどの混合機で
トライブレンドする方法が一般的である。また、PTF
Eの水性懸濁液にオキシベンゾイルポリエステル、天然
鱗片V黒鉛を添加し、析出後乾燥させる方法もとること
かり能である。
ンゾイルポリニスチルドよび天然−片状黒鉛とを例えば
ヘンシェルミキサー、スーパーミキサーなどの混合機で
トライブレンドする方法が一般的である。また、PTF
Eの水性懸濁液にオキシベンゾイルポリエステル、天然
鱗片V黒鉛を添加し、析出後乾燥させる方法もとること
かり能である。
該1組成物から軸受、ピストンリングなどの摺動部品を
得るには、室温で圧縮成形によりプレホーム作製゛後熱
風循環焼成炉で850〜870℃の濃度で焼結させ、そ
の−切削加工するのが一般的である。またラム押出成形
ペースト押出成形などの方法も取ることができる。
得るには、室温で圧縮成形によりプレホーム作製゛後熱
風循環焼成炉で850〜870℃の濃度で焼結させ、そ
の−切削加工するのが一般的である。またラム押出成形
ペースト押出成形などの方法も取ることができる。
本発明の組成物はPTFEとオキシベンゾイルポリエス
テルよりなる組成物にみられる。相手材がアルミのよう
な軟質金属であってもほとんど損傷することがないユニ
ークな特性を維持し、該組成物より更に高い限界PV値
を有する摺動材料である。
テルよりなる組成物にみられる。相手材がアルミのよう
な軟質金属であってもほとんど損傷することがないユニ
ークな特性を維持し、該組成物より更に高い限界PV値
を有する摺動材料である。
本発明は以下の′#施例によって説明するが。
部1%は特に断わらない限り重量部−電電%をあられす
、また実権例は本発明の好適な耀iを示すものであって
1本発明の範囲を限定するものではない。
、また実権例は本発明の好適な耀iを示すものであって
1本発明の範囲を限定するものではない。
実施例1〜6
FTFB (ポリフロンM−12.ダイキン住友化学
工業製)と全量が800メツシユ(1sP)パスの平均
粒径5Pを有する天然鱗片状黒鉛(申越黒鉛製、(3P
B−8000)を第1表の組成比となるようにヘンシェ
ルミキサーで混合し、87トンプレスを用い室温で、圧
力800麺/clI1.保圧時間5分の条件で外径80
−1高さ50mのプレホームを成形し、これを昇降温プ
ログラムのついた熱風循環焼成炉を用いて室温から87
0℃まで6時間で昇温後、870℃で6時間保持し10
0℃まで4時間で降温し、取り出した。
工業製)と全量が800メツシユ(1sP)パスの平均
粒径5Pを有する天然鱗片状黒鉛(申越黒鉛製、(3P
B−8000)を第1表の組成比となるようにヘンシェ
ルミキサーで混合し、87トンプレスを用い室温で、圧
力800麺/clI1.保圧時間5分の条件で外径80
−1高さ50mのプレホームを成形し、これを昇降温プ
ログラムのついた熱風循環焼成炉を用いて室温から87
0℃まで6時間で昇温後、870℃で6時間保持し10
0℃まで4時間で降温し、取り出した。
これらの成形品から一耗リングの形状(外径26.6雪
、内径20智、高さ15曽)に切削(9) 加工した。これらの摩耗リングからは鈴木式摩耗試験機
(東洋ボールドウィン製)を用いて、圧力p==151
14/111、速度V = 50 m /minノ条件
下条件下材相手材j (JIS 5052 )とし2v
I7j1の摺動を行なった。その後Pを一定とLl”V
をPV=800.900.1000・・・・・・・・・
Kf/aJ・tn/minと100ずつ2時間の割合で
増加させながら、サンプルの変形が見られるか摩擦係数
が急1激に不安定となるPV値まで、連続的に摺動を行
ない、このようになった時点を限界PV値とし運転を停
止し、仁の時点までの相手材のアルミの摩耗量を測定し
た。
、内径20智、高さ15曽)に切削(9) 加工した。これらの摩耗リングからは鈴木式摩耗試験機
(東洋ボールドウィン製)を用いて、圧力p==151
14/111、速度V = 50 m /minノ条件
下条件下材相手材j (JIS 5052 )とし2v
I7j1の摺動を行なった。その後Pを一定とLl”V
をPV=800.900.1000・・・・・・・・・
Kf/aJ・tn/minと100ずつ2時間の割合で
増加させながら、サンプルの変形が見られるか摩擦係数
が急1激に不安定となるPV値まで、連続的に摺動を行
ない、このようになった時点を限界PV値とし運転を停
止し、仁の時点までの相手材のアルミの摩耗量を測定し
た。
これ夷の結果を第1表にまとめて示す。表から明らかな
ようにいずれも1500〜1600麺/−・g/min
という高い限界PV値を有し、相手材アルミの摩耗はほ
とんどみられなかった。
ようにいずれも1500〜1600麺/−・g/min
という高い限界PV値を有し、相手材アルミの摩耗はほ
とんどみられなかった。
CIG)
第 1 表
望た*施例2.賽施例4の組成物についてはP = 1
5 b/er11. V = 80 m/min ノ条
件T、相手材eyルE (JI85052 )(!:L
t、20時間の摺動を行ない摩擦係敬、−耗係数、相手
材アルミの摩耗量を測定した。この結果を第2表に示す
。表から明らかなように、このような高PV値下でも良
好な摺動特性を示し、相手材アルミの摩耗もほとんどみ
られなかった。
5 b/er11. V = 80 m/min ノ条
件T、相手材eyルE (JI85052 )(!:L
t、20時間の摺動を行ない摩擦係敬、−耗係数、相手
材アルミの摩耗量を測定した。この結果を第2表に示す
。表から明らかなように、このような高PV値下でも良
好な摺動特性を示し、相手材アルミの摩耗もほとんどみ
られなかった。
またこれらについてはP=15Kp/7.V=100
g/min の条件下でもほぼ同球の結果を示した。
g/min の条件下でもほぼ同球の結果を示した。
第 2 表
* K=1y/人
VT
sJN園例6〜7
PTFE I Q Q部、オキシベンゾイルポリエステ
ル86部、天然鱗片状黒鉛7部の組成比とし、天然鱗片
状黒鉛として500メツシユ(801’)パスの平均粒
径7/lの8中越黒鉛製:(3PB−xooo)、t
500メツシユ(10%)パスの平均粒径21のものC
申越黒鉛製:CPB−6000)の2種類を用いたもの
について実施例1〜5と同様にして限界PV値を求めた
ところ、いずれも160 G麺/−・@/mit+
で相手材アルミの摩耗もほとんどみられなかった。
ル86部、天然鱗片状黒鉛7部の組成比とし、天然鱗片
状黒鉛として500メツシユ(801’)パスの平均粒
径7/lの8中越黒鉛製:(3PB−xooo)、t
500メツシユ(10%)パスの平均粒径21のものC
申越黒鉛製:CPB−6000)の2種類を用いたもの
について実施例1〜5と同様にして限界PV値を求めた
ところ、いずれも160 G麺/−・@/mit+
で相手材アルミの摩耗もほとんどみられなかった。
またこれらについて*類例1〜6と同様にP = 15
Kp/d、 V = 80 m/min (D条件下で
20時間の摺動を行なった。これらの結果を第8表に示
す。表から明らかなように、実施例4の天然鱗片状黒鉛
としてC3PB−8000を用いたものとほとんど同じ
摺動特性を得た。
Kp/d、 V = 80 m/min (D条件下で
20時間の摺動を行なった。これらの結果を第8表に示
す。表から明らかなように、実施例4の天然鱗片状黒鉛
としてC3PB−8000を用いたものとほとんど同じ
摺動特性を得た。
また、相手材アルミの摩耗もほとんどみられなかった。
またこれらについては、 P=15に#/dh V =
100 g/minの条件下でもほぼ同様の結果を示
した。
100 g/minの条件下でもほぼ同様の結果を示
した。
第 8 表
(18)
比較例1〜8
天然鱗片状黒鉛を用いないPTFEとオキ°ジベンゾイ
ルポリエステルの組成物で、第4表の組成比σものにつ
いて実施例1〜5とまったく同様の方法で限界PV値、
相手材アルミの摩耗量を求めた。結果を第4表に示す。
ルポリエステルの組成物で、第4表の組成比σものにつ
いて実施例1〜5とまったく同様の方法で限界PV値、
相手材アルミの摩耗量を求めた。結果を第4表に示す。
相手材アルミの摩耗についてはほとんど認められないが
天然鱗片状黒鉛を添加したものにくらべ、限界PV値は
かなり低い。
天然鱗片状黒鉛を添加したものにくらべ、限界PV値は
かなり低い。
第 4 表
またこれらのものを実施例1〜5と同様にしてP =
15 Ky/cd、 V = 80 m/minの条件
下で摺動を行なったが、いずれも測定後2時間以内でサ
ンプルは髪形し、轟常M耗をおこし摩(14) 擦係数が高く不安定となった。これらの比較例から天然
鱗片状黒鉛の添加効果は明らかである。
15 Ky/cd、 V = 80 m/minの条件
下で摺動を行なったが、いずれも測定後2時間以内でサ
ンプルは髪形し、轟常M耗をおこし摩(14) 擦係数が高く不安定となった。これらの比較例から天然
鱗片状黒鉛の添加効果は明らかである。
比較例4
sj!施例施色4じ組成で天然鱗片状黒鉛のかわりに(
3FB−goooと同程度の粒径をもつ土状黒沿(申越
黒鉛製AX−600)を用いて。
3FB−goooと同程度の粒径をもつ土状黒沿(申越
黒鉛製AX−600)を用いて。
実施例1〜5と同様にして限界PV値−相手2材アルミ
の摩耗量を求めたが、初期のP=15h/ed1. V
= 50 m/minの条件ド、2時間ノ測定で異常
摩耗をおこし1.サンプルが変形した。
の摩耗量を求めたが、初期のP=15h/ed1. V
= 50 m/minの条件ド、2時間ノ測定で異常
摩耗をおこし1.サンプルが変形した。
また相手材アルミ表面は著しく損傷していた。
土状黒鉛に含まれているSil!が相手材を損傷したと
考えられる。
考えられる。
比較例5
実施例4と同じ組成で天然鱗片状黒鉛のかわりに0PB
−1ooo と同程度の粒径をもつ人造黒鉛(申越黒
鉛製U−to)を用いて一実施例1〜5と同様にして、
限界PV値、相手材アルミの摩耗量を求めた。その結果
Pv=1000 V4/cd ・m/noin テ+
ンブJL7 bs K a L/ タ。
−1ooo と同程度の粒径をもつ人造黒鉛(申越黒
鉛製U−to)を用いて一実施例1〜5と同様にして、
限界PV値、相手材アルミの摩耗量を求めた。その結果
Pv=1000 V4/cd ・m/noin テ+
ンブJL7 bs K a L/ タ。
ただし相手材アルミ表面の摩耗はほとんどみられなかっ
た。すなわち人造黒鉛の場合、添加することに゛より、
土状黒鉛のように悪影響を及ぼさないが、効果は認めら
れなかった。
た。すなわち人造黒鉛の場合、添加することに゛より、
土状黒鉛のように悪影響を及ぼさないが、効果は認めら
れなかった。
Claims (2)
- (1) ポリテトラフルオロエチレン100部に対し
て、オキシベンゾイルポリエステルと天然鱗片状黒鉛と
の重量比が90:10〜40:60である混合物を10
〜100部加えてなる摺動材組成物。 - (2) 天然鱗片状黒鉛として800メリシユ以下の
粒度をもち、かつ固定炭素が95物以上のものを使用し
た特許請求の範囲第1項に記載された摺動材組成物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11900681A JPS5819397A (ja) | 1981-07-28 | 1981-07-28 | 摺動材組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11900681A JPS5819397A (ja) | 1981-07-28 | 1981-07-28 | 摺動材組成物 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5819397A true JPS5819397A (ja) | 1983-02-04 |
JPS6138957B2 JPS6138957B2 (ja) | 1986-09-01 |
Family
ID=14750657
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP11900681A Granted JPS5819397A (ja) | 1981-07-28 | 1981-07-28 | 摺動材組成物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5819397A (ja) |
Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60127933A (ja) * | 1983-12-13 | 1985-07-08 | Youbea Le-Ron Kogyo Kk | 工作機摺動部用材料 |
JPS61192738A (ja) * | 1985-02-22 | 1986-08-27 | Taiho Kogyo Co Ltd | 摺動材料 |
JPS62201996A (ja) * | 1986-02-28 | 1987-09-05 | Nok Corp | 摺動部用部材 |
JPH01103642A (ja) * | 1987-10-16 | 1989-04-20 | Nok Corp | 四フッ化エチレン樹脂組成物 |
JPH01138256A (ja) * | 1987-11-25 | 1989-05-31 | Nippon Valqua Ind Ltd | 摺動材組成物 |
JPH0320347A (ja) * | 1989-06-15 | 1991-01-29 | Mitsubishi Electric Corp | 摺動材料 |
US5199722A (en) * | 1990-08-10 | 1993-04-06 | Kabushiki Kaisha Riken | Seal assembly for stirling engine |
US5750221A (en) * | 1993-07-10 | 1998-05-12 | Hoechst Ag | Abrasion-resistant fluoropolymer mixtures |
JP2001304420A (ja) * | 2000-02-18 | 2001-10-31 | Daikin Ind Ltd | シールリング |
-
1981
- 1981-07-28 JP JP11900681A patent/JPS5819397A/ja active Granted
Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60127933A (ja) * | 1983-12-13 | 1985-07-08 | Youbea Le-Ron Kogyo Kk | 工作機摺動部用材料 |
JPS61192738A (ja) * | 1985-02-22 | 1986-08-27 | Taiho Kogyo Co Ltd | 摺動材料 |
JPH0410903B2 (ja) * | 1985-02-22 | 1992-02-26 | ||
JPS62201996A (ja) * | 1986-02-28 | 1987-09-05 | Nok Corp | 摺動部用部材 |
JPH01103642A (ja) * | 1987-10-16 | 1989-04-20 | Nok Corp | 四フッ化エチレン樹脂組成物 |
JPH0830135B2 (ja) * | 1987-10-16 | 1996-03-27 | エヌオーケー株式会社 | 四フッ化エチレン樹脂組成物 |
JPH01138256A (ja) * | 1987-11-25 | 1989-05-31 | Nippon Valqua Ind Ltd | 摺動材組成物 |
JPH0320347A (ja) * | 1989-06-15 | 1991-01-29 | Mitsubishi Electric Corp | 摺動材料 |
US5199722A (en) * | 1990-08-10 | 1993-04-06 | Kabushiki Kaisha Riken | Seal assembly for stirling engine |
US5750221A (en) * | 1993-07-10 | 1998-05-12 | Hoechst Ag | Abrasion-resistant fluoropolymer mixtures |
JP2001304420A (ja) * | 2000-02-18 | 2001-10-31 | Daikin Ind Ltd | シールリング |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6138957B2 (ja) | 1986-09-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4655945A (en) | Bearing seal and method of manufacture | |
CN102165003B (zh) | 导电性聚乙烯树脂组合物、导电性聚乙烯树脂成型体、滑动轴承和滑动片 | |
JP5472689B2 (ja) | 改質ふっ素樹脂組成物及び成形体 | |
JPS5819397A (ja) | 摺動材組成物 | |
JP2022140773A (ja) | ポリテトラフルオロエチレン組成物 | |
JP4386633B2 (ja) | フッソ樹脂組成物 | |
JPS58160353A (ja) | 樹脂組成物 | |
JP3009676B2 (ja) | フッ素ゴム成形品の製造方法 | |
JP3410487B2 (ja) | 摺動部品用樹脂組成物 | |
EP2986667A1 (en) | Fluororesin and mesoporous silica composition and molded product thereof | |
JP2004331814A (ja) | 改質ふっ素樹脂組成物及び改質ふっ素樹脂成形体 | |
JP4618911B2 (ja) | Pfa樹脂の改良方法 | |
JP2589714B2 (ja) | 摺動材組成物 | |
JP3315688B2 (ja) | 充填剤含有ポリテトラフルオロエチレン組成物およびその成形品 | |
JPS58109549A (ja) | 摺動材組成物 | |
JPH01297449A (ja) | 四フッ化エチレン樹脂組成物 | |
JPH0472345A (ja) | 四フッ化エチレン樹脂組成物 | |
JPS58160347A (ja) | 樹脂組成物 | |
JPS6153349A (ja) | 四フツ化エチレン樹脂組成物 | |
JP2002161181A (ja) | ポリテトラフルオロエチレン樹脂組成物 | |
JP2001294720A (ja) | ポリテトラフルオロエチレン樹脂組成物 | |
JP4956505B2 (ja) | 改質ふっ素樹脂組成物及び改質ふっ素樹脂成形体 | |
JP2804294B2 (ja) | 滑り軸受用潤滑性樹脂組成物 | |
JP2002105314A (ja) | 潤滑性組成物 | |
JPH115990A (ja) | 合成樹脂製滑り軸受の製造方法 |