JPS58189557A - 金属材料の寿命予知方法 - Google Patents
金属材料の寿命予知方法Info
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- JPS58189557A JPS58189557A JP57070437A JP7043782A JPS58189557A JP S58189557 A JPS58189557 A JP S58189557A JP 57070437 A JP57070437 A JP 57070437A JP 7043782 A JP7043782 A JP 7043782A JP S58189557 A JPS58189557 A JP S58189557A
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- creep
- life
- damage
- fatigue
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N33/00—Investigating or analysing materials by specific methods not covered by groups G01N1/00 - G01N31/00
- G01N33/20—Metals
- G01N33/204—Structure thereof, e.g. crystal structure
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- Investigating And Analyzing Materials By Characteristic Methods (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は金属材料の寿命予知方法に関する。竹に、硬さ
の測定と電気抵抗法とを併用して、高温環境下で荷Ik
受ける金属材料の寿命會予知する方法に関する。
の測定と電気抵抗法とを併用して、高温環境下で荷Ik
受ける金属材料の寿命會予知する方法に関する。
従来、室温において疲労させた材料の損傷率r硬さの#
1足によって診断する方法は知ら扛ている。
1足によって診断する方法は知ら扛ている。
しかし、^m槙境下で使用さjLる蒸気タービンや原子
力発電プラントの部材の如き金属材料についてFi寿匍
予知方法はない。%に、このような高温虜境下での金属
材料は、疲労のみならずクリープも受ける。促米、この
ようにクリープと疲労1−鰭に受けるm曾の寿命予知方
法はなかった。
力発電プラントの部材の如き金属材料についてFi寿匍
予知方法はない。%に、このような高温虜境下での金属
材料は、疲労のみならずクリープも受ける。促米、この
ようにクリープと疲労1−鰭に受けるm曾の寿命予知方
法はなかった。
11C拳悄に―与、本発明省らは全島材料の破壊過根が
結Ii&叢形甚びに炭化物の凌楽・粗大化に晶くもので
あり、ビッカース硬さは結晶変形に敏感であり、−万電
気抵抗法は灰化物の凝集・粗大化並ひにマトリクス成分
の変化に敏感である拳に着目し、クリープ・鋏労相互作
用會受けた金属材料の構造変化を硬さの測定並びに電気
抵抗法により計価する拳により高温m境下での金属材料
の余寿命推定法する方法上提供せんとして本発明に飼達
したのでおる。
結Ii&叢形甚びに炭化物の凌楽・粗大化に晶くもので
あり、ビッカース硬さは結晶変形に敏感であり、−万電
気抵抗法は灰化物の凝集・粗大化並ひにマトリクス成分
の変化に敏感である拳に着目し、クリープ・鋏労相互作
用會受けた金属材料の構造変化を硬さの測定並びに電気
抵抗法により計価する拳により高温m境下での金属材料
の余寿命推定法する方法上提供せんとして本発明に飼達
したのでおる。
本発明は、高温環境下で荷重【受ける金撫材料のビッカ
ース硬さと電気抵抗とt測定して得たパラメータを用い
て寿命を予知するものである。
ース硬さと電気抵抗とt測定して得たパラメータを用い
て寿命を予知するものである。
この場合、ビッカース硬さ【#J定して疲労被害ケ検出
し、電気抵抗tl−用いてクリープ被害を検出する◆に
よって、疲労とクリープとがi量した場合の寿命倉予知
できる。更に、既知のビッカース硬さと疲労寿命消費率
との関係に基いて鋏労被畜奮検出し、一方既知の電気抵
抗とクリープ変形量との関係に基いてクリープ変形置針
推定し、該推建りリープ震形重から既知の応力とクリー
プとの関s、’i示すクリープ曲*t−用いて加えらj
していた応力を推定すると共に、クリープ慣S率ケ推定
し、!51j記ビッカ ス硬さから推定した疲労損傷率
と前記鬼気抵抗から推定し次クリープ損傷率とを既知Q
疲労とクリープとが車量した場合の被害曲縁に溝付させ
る事によって慣Sヶ検出し、こ′nにより余寿命推定法
知 以下、本発明につき具体的に睨明する。
し、電気抵抗tl−用いてクリープ被害を検出する◆に
よって、疲労とクリープとがi量した場合の寿命倉予知
できる。更に、既知のビッカース硬さと疲労寿命消費率
との関係に基いて鋏労被畜奮検出し、一方既知の電気抵
抗とクリープ変形量との関係に基いてクリープ変形置針
推定し、該推建りリープ震形重から既知の応力とクリー
プとの関s、’i示すクリープ曲*t−用いて加えらj
していた応力を推定すると共に、クリープ慣S率ケ推定
し、!51j記ビッカ ス硬さから推定した疲労損傷率
と前記鬼気抵抗から推定し次クリープ損傷率とを既知Q
疲労とクリープとが車量した場合の被害曲縁に溝付させ
る事によって慣Sヶ検出し、こ′nにより余寿命推定法
知 以下、本発明につき具体的に睨明する。
初めに疲労被害の検出法について述べる。ヒツg−−ス
硬さは結晶内部の転位ぞ度や微視的格子歪と関係してお
り焼なまし状態では極めて小さく、塑性度形ケ受けて七
扛らの格子欠陥が増大するとm丁。疲労変形の場合も同
様で、妓労遇根中のビッカース硬さは例えば焼なまし材
の場合には第1図の1ポに増大する。図にtま応力の太
き窟に応じて3段階で示したが、応力振巾が市いJ哨(
σ、>σ2〉σS)で増加運社も早くなっている。しか
しビッカース硬さ倉破断繰返し数Nfに対する応力繰返
し数Nの比N、/Nfとの相関で児て与ると、第2図の
如く斜線を施す程度のはらつさは南するが、tlは1本
の縁で衆わす拳ができる。
硬さは結晶内部の転位ぞ度や微視的格子歪と関係してお
り焼なまし状態では極めて小さく、塑性度形ケ受けて七
扛らの格子欠陥が増大するとm丁。疲労変形の場合も同
様で、妓労遇根中のビッカース硬さは例えば焼なまし材
の場合には第1図の1ポに増大する。図にtま応力の太
き窟に応じて3段階で示したが、応力振巾が市いJ哨(
σ、>σ2〉σS)で増加運社も早くなっている。しか
しビッカース硬さ倉破断繰返し数Nfに対する応力繰返
し数Nの比N、/Nfとの相関で児て与ると、第2図の
如く斜線を施す程度のはらつさは南するが、tlは1本
の縁で衆わす拳ができる。
一方、予2Ju工材つまり予め層性変形を加えて硬さ紮
増大させておい友材料を疲労させるとビッカース硬さは
第3図の如く上記N/N[に対して単調に減少する。従
って、檀々の熱処理条件や加工条件によって@2.3図
の如きビッカース硬さ変化のマスター曲艇ケ作成して&
fftf応力繰返し数Nケ配録しておいてビッカース硬
さを測定する◆によって余寿命Nrを推定できる。或い
は、I&ij定までの繰返し数が不明でもビッカース硬
さt−2回針側すれはその間の繰返し数もわかるので、
これによってt余寿命ケ推定できる。
増大させておい友材料を疲労させるとビッカース硬さは
第3図の如く上記N/N[に対して単調に減少する。従
って、檀々の熱処理条件や加工条件によって@2.3図
の如きビッカース硬さ変化のマスター曲艇ケ作成して&
fftf応力繰返し数Nケ配録しておいてビッカース硬
さを測定する◆によって余寿命Nrを推定できる。或い
は、I&ij定までの繰返し数が不明でもビッカース硬
さt−2回針側すれはその間の繰返し数もわかるので、
これによってt余寿命ケ推定できる。
wJ4図にはこの様な手法に暴く余寿命推定法を示す。
図示の例は焼なまし材でのマスター曲at用いたもので
ある。運転開#I恢繰返し数N、がわρ・つている時点
でのビッカース硬さがHマ、であれば、ピンカース硬さ
変化のマスター曲線によりその時の鋏労寿砧(P賛率φ
f+ (= N+/ N i )がわかる。よって、余
jQliNr=Nf−N、はで与えらf’L、&o−返
し畝N1が不明な場合でもビッカース硬さケ2回計測し
て余寿命音知る事ができる。つまり、ビッカース硬さH
vlO時点の後、更に繰返し数N、=N、+Nt″″C
彼労させて該時点のビ疲労−ス硬さ)ivtt”測定す
lrLは、その時のφhが氷まり、且つその闇の繰返し
数はNである拳がわかっているので、傘寿fi6Nit
r1次式で与えらfLる。
ある。運転開#I恢繰返し数N、がわρ・つている時点
でのビッカース硬さがHマ、であれば、ピンカース硬さ
変化のマスター曲線によりその時の鋏労寿砧(P賛率φ
f+ (= N+/ N i )がわかる。よって、余
jQliNr=Nf−N、はで与えらf’L、&o−返
し畝N1が不明な場合でもビッカース硬さケ2回計測し
て余寿命音知る事ができる。つまり、ビッカース硬さH
vlO時点の後、更に繰返し数N、=N、+Nt″″C
彼労させて該時点のビ疲労−ス硬さ)ivtt”測定す
lrLは、その時のφhが氷まり、且つその闇の繰返し
数はNである拳がわかっているので、傘寿fi6Nit
r1次式で与えらfLる。
第2.3図の如きマスター曲線を腐食環境、高温環境な
どの夾磯壊墳下で作成しておけば該環境十での構造部材
の寿命も上記と全く同様にして予知できる。
どの夾磯壊墳下で作成しておけば該環境十での構造部材
の寿命も上記と全く同様にして予知できる。
次に、クリープに基つく損傷による寿命の予知方法につ
いて述べる。
いて述べる。
クリープ中の電気抵抗は焼なまし材の場合には第5図の
様に低下する21図には応力の大きさに応じて3段階で
示したが、8荷応力が高い順(σI2σ、2σ、ンで減
少速度も早くなる。しかし、電気抵抗をクリープによっ
て破断に至るまでの時間l#に対するクリープ時間tの
比1/ 1.との相関でみると、謝6図に示した様に斜
!Iを施して示すdらつきの範囲内ではば1本の線で表
わす拳ができる。
様に低下する21図には応力の大きさに応じて3段階で
示したが、8荷応力が高い順(σI2σ、2σ、ンで減
少速度も早くなる。しかし、電気抵抗をクリープによっ
て破断に至るまでの時間l#に対するクリープ時間tの
比1/ 1.との相関でみると、謝6図に示した様に斜
!Iを施して示すdらつきの範囲内ではば1本の線で表
わす拳ができる。
上記に示し皮様にず用ff1度で測定される抵抗率変化
は炭化物反応に依存している。したがって電気抵抗法に
炭化物反応及び十nに伴なう機械的性質ケ検出するのV
C,有効である。クリープ伸ひの小さいWIJ1〜2次
クリーグ領り内では炭化物反応はそ扛#にど促進さCな
いが、第3次クリープ域においては十分析出が促進され
る。そnは界(3)工事ルキーゲ減少させるため小さな
炭化物がより大きな炭化物に食わnる歇来・粗大化机象
やMs C” MlsC6の様な炭化物の組成変化現象
が起る参【意味している。
は炭化物反応に依存している。したがって電気抵抗法に
炭化物反応及び十nに伴なう機械的性質ケ検出するのV
C,有効である。クリープ伸ひの小さいWIJ1〜2次
クリーグ領り内では炭化物反応はそ扛#にど促進さCな
いが、第3次クリープ域においては十分析出が促進され
る。そnは界(3)工事ルキーゲ減少させるため小さな
炭化物がより大きな炭化物に食わnる歇来・粗大化机象
やMs C” MlsC6の様な炭化物の組成変化現象
が起る参【意味している。
炭化物の分布状態や形状は鋼の*gLや靭性音訳める大
!!な要因でろって、使用中における炭化物の形状変化
に汗なう材料の機械的性質の劣化が電気抵抗法によって
診断できる。
!!な要因でろって、使用中における炭化物の形状変化
に汗なう材料の機械的性質の劣化が電気抵抗法によって
診断できる。
炭化物の&集・粗大化とクリープ変形蓋との+b」にF
i第7図に示す様な関係がある。この場合クリ−7変形
量は加熱温度、時間、負荷応力がそnそf′L^く、或
いは長くなnは殆んど大きくなるものでおる。従って、
電気抵抗を測定する事によって縦化物反応が求めら扛る
わけでめって、これに基き、クリープのマスター曲4!
i!ケ予め作成しておいた上でクリープ時間【音記録(
7、改めて電気抵抗音測定する拳によって余寿命tr
f推定できる。クリープ時間tが不明な場合には2回鵞
気抵抗を測短し、両測定間の時間を知っておけσ余寿命
【。
i第7図に示す様な関係がある。この場合クリ−7変形
量は加熱温度、時間、負荷応力がそnそf′L^く、或
いは長くなnは殆んど大きくなるものでおる。従って、
電気抵抗を測定する事によって縦化物反応が求めら扛る
わけでめって、これに基き、クリープのマスター曲4!
i!ケ予め作成しておいた上でクリープ時間【音記録(
7、改めて電気抵抗音測定する拳によって余寿命tr
f推定できる。クリープ時間tが不明な場合には2回鵞
気抵抗を測短し、両測定間の時間を知っておけσ余寿命
【。
ケ推定できる。
この手法に従う余寿命推足法を第8図にボす。
運転開始後【1時間での電気抵抗がP、でろnば、鬼気
抵抗とクリープ時間比の関係のマスター曲線(a)から
クリープ時間比が求筐る。このクリープ時tWJ比ケ予
め侍ておいた実機と同じ温度下で得ら71 fc也々の
応力にネーける寛気抵抗忙表わすりIJ −グ曲線(b
)に通用1〜、この電気抵抗P、とクリープ時間を箇と
の交点から応力全推定する1 この様にして侍らnた応
力がσ!であt′L、は、余寿命t1は、【。
抵抗とクリープ時間比の関係のマスター曲線(a)から
クリープ時間比が求筐る。このクリープ時tWJ比ケ予
め侍ておいた実機と同じ温度下で得ら71 fc也々の
応力にネーける寛気抵抗忙表わすりIJ −グ曲線(b
)に通用1〜、この電気抵抗P、とクリープ時間を箇と
の交点から応力全推定する1 この様にして侍らnた応
力がσ!であt′L、は、余寿命t1は、【。
= 1.−1.で与えらnる。
運転時間t1が不明の場合には上記の様な測定の後【時
間使用後に同様な測定を行なう。を時閣倣Q)電気抵抗
かP、で、クリープ時間比が1./1.と求まった場合
、第8図のグラフ(b)に破線で示し九曲線の様に電気
抵抗の貧化傾向が一玖するクリープ曲線を推定して、電
気抵抗がP、0時の運転時間t!と、応力σ、とσ宜の
内挿から応力σ′を推定し、こ扛に裏って余角命’v”
t ’ t’ = It L@にて求める拳ができる
。
間使用後に同様な測定を行なう。を時閣倣Q)電気抵抗
かP、で、クリープ時間比が1./1.と求まった場合
、第8図のグラフ(b)に破線で示し九曲線の様に電気
抵抗の貧化傾向が一玖するクリープ曲線を推定して、電
気抵抗がP、0時の運転時間t!と、応力σ、とσ宜の
内挿から応力σ′を推定し、こ扛に裏って余角命’v”
t ’ t’ = It L@にて求める拳ができる
。
以上、^温疲労とクリープとの場合を各々について説明
したが、次に渦電疲労とクリープとが1畳した場合の余
寿命診断について説明する。この時の+順はtjpJ9
図に示す。クリープ被害は鬼気抵抗により検出し、疲労
被11は硬さの測定により検出するものとする。クリー
プ**については前述しまた通り1す第9図(a)のマ
スター曲線によりクリープ時量比r求め、このクリープ
時間比に基き同図(b)より余#命t、を求め、crt
によってφC=L/LtOr釆める1)一方、ビッカー
ス硬さHマにより同図(C)に示すマスター曲線を用い
て疲労被害に対する余寿命Nrケ求める。これによって
寿命消費率φf=N/N’fヶ求める双方の4命消費率
φC9φl得次段階で予め爽験呈で求めておいた疲労と
クリ−1との11畳下にふ・げる被害曲縁に両刃の1[
(r適用させ、全体の被筈倉検出して余寿命會推定する
。第9図(d)がその被害曲線會示すと共に両方の寿命
消費率φC1φtの通用を示す。
したが、次に渦電疲労とクリープとが1畳した場合の余
寿命診断について説明する。この時の+順はtjpJ9
図に示す。クリープ被害は鬼気抵抗により検出し、疲労
被11は硬さの測定により検出するものとする。クリー
プ**については前述しまた通り1す第9図(a)のマ
スター曲線によりクリープ時量比r求め、このクリープ
時間比に基き同図(b)より余#命t、を求め、crt
によってφC=L/LtOr釆める1)一方、ビッカー
ス硬さHマにより同図(C)に示すマスター曲線を用い
て疲労被害に対する余寿命Nrケ求める。これによって
寿命消費率φf=N/N’fヶ求める双方の4命消費率
φC9φl得次段階で予め爽験呈で求めておいた疲労と
クリ−1との11畳下にふ・げる被害曲縁に両刃の1[
(r適用させ、全体の被筈倉検出して余寿命會推定する
。第9図(d)がその被害曲線會示すと共に両方の寿命
消費率φC1φtの通用を示す。
この鮫後の操作つまり被害面#Mを用いて寿命を推定す
る方法の畦細會第1θ図を用いて説明する。
る方法の畦細會第1θ図を用いて説明する。
運転開始後運転時間【及び繰返し数N音記録しておく。
定期点検時にピンカース硬さ)IVと電気抵抗Pと會測
矩してこれらの値力・ら谷々疲労被害、クリープ板前に
基く被書度φ1.φck推定する。
矩してこれらの値力・ら谷々疲労被害、クリープ板前に
基く被書度φ1.φck推定する。
に1では上記説明し友通りである。次に、各仮沓度φt
、φcffi被害曲婦上にプロットする。即ち(Di=
m’、φ(: In”とすrL[、第10図上の点n1
が被害点となる。原点tと被害点mと紫Il#で幀ひ、
史に被害曲縁1で延長して被害面−との交点knとする
。tからmに至るに景した時間はt。
、φcffi被害曲婦上にプロットする。即ち(Di=
m’、φ(: In”とすrL[、第10図上の点n1
が被害点となる。原点tと被害点mと紫Il#で幀ひ、
史に被害曲縁1で延長して被害面−との交点knとする
。tからmに至るに景した時間はt。
繰返し数はNでおるので、余寿命は
t 、 = t−17はNr=N□
1m 1 mと表わせ
る。
る。
運転開始からの時間tや繰返し数Nが不明の場合には更
に運転を継続して次の定期点検時にビッカース硬δHV
と電気抵抗Pとt測定して各々2つのデータを待ておく
と共に両足期点慣関の運転時間【及び繰返し数Nt紀鍮
する拳によって余寿命會京める◆ができる。第101上
で2回目の点検時における被害点1−0とし、1回目の
被害点mとを結ぶ@線と被害曲線との交点(nとすると
この場合の傘寿ffiは L’ = Lroo またu N r’ = N
mo−nl Om O となる。
に運転を継続して次の定期点検時にビッカース硬δHV
と電気抵抗Pとt測定して各々2つのデータを待ておく
と共に両足期点慣関の運転時間【及び繰返し数Nt紀鍮
する拳によって余寿命會京める◆ができる。第101上
で2回目の点検時における被害点1−0とし、1回目の
被害点mとを結ぶ@線と被害曲線との交点(nとすると
この場合の傘寿ffiは L’ = Lroo またu N r’ = N
mo−nl Om O となる。
11点から運転条件が変わり疲労被害のみが加わる様に
なつ九場合にはm点からφf軸に平行に直巌紫引いて被
害曲線との交点Pt求め、両点m。
なつ九場合にはm点からφf軸に平行に直巌紫引いて被
害曲線との交点Pt求め、両点m。
Pからφf@に降した点會各々m’ 、 p’と丁rL
ば、で表わさjLる。
ば、で表わさjLる。
01点からクリープ被害のみが加わる様になる場合は同
様にして縦軸に関してITI“ q/点倉求め、この時
宗寿命t、1次式で得る。
様にして縦軸に関してITI“ q/点倉求め、この時
宗寿命t、1次式で得る。
疲労とクリープとが継続して加わるが、m点から運転モ
ードが変わるなどして条件が変った場合には次の様にし
て求める。運転時間tと繰返し数Nr記録して、ビッカ
ース硬δと電気抵抗とを創建し、既に説明した手順と同
様にして被W廣會求める。この時被害点が図のr点にき
たと丁rtに、直#1nIrc/)処長吻と被害曲線の
交点をSとして、余に節は と氷まるのでるる。
ードが変わるなどして条件が変った場合には次の様にし
て求める。運転時間tと繰返し数Nr記録して、ビッカ
ース硬δと電気抵抗とを創建し、既に説明した手順と同
様にして被W廣會求める。この時被害点が図のr点にき
たと丁rtに、直#1nIrc/)処長吻と被害曲線の
交点をSとして、余に節は と氷まるのでるる。
以上の寿命予知法の手順をフロー図で示し友のが第11
図でおる。この図を用いて手順を略述する。運転を開始
すると運転条件である温度、時間、繰返し数を記録する
。定期点検時に破損の恐nのある部分のビッカース硬さ
を測定して疲労寿命費費率φfを求める。11ffJ時
に電気抵抗Pt−創建してクリープ時間比會推足し、ク
リープ痔命消費率参C1−求める。lI#砧Y内費率φ
f、φcl被害曲麹に適用して傘寿it絆価し、余寿命
’r@Nrが共に十分大きい場合には運転を継続し、余
寿命t、またF′iNrが小さいと判断さt′L7を場
合には運転に停止し、補習筐′fc、は部品の堆誉倉行
なう。
図でおる。この図を用いて手順を略述する。運転を開始
すると運転条件である温度、時間、繰返し数を記録する
。定期点検時に破損の恐nのある部分のビッカース硬さ
を測定して疲労寿命費費率φfを求める。11ffJ時
に電気抵抗Pt−創建してクリープ時間比會推足し、ク
リープ痔命消費率参C1−求める。lI#砧Y内費率φ
f、φcl被害曲麹に適用して傘寿it絆価し、余寿命
’r@Nrが共に十分大きい場合には運転を継続し、余
寿命t、またF′iNrが小さいと判断さt′L7を場
合には運転に停止し、補習筐′fc、は部品の堆誉倉行
なう。
上記評述し皮様に、本発明の方法は高温環境下で葡IL
忙受ける金職材料のビッカース快さや電気抵抗なとのパ
ラメータを得、こnに基いて鋏労被杏やクリープ被告、
或いは陶省が1畳した場合等の傘寿節を推定する拳がで
きるものであり、破損等による事故を未然に防く◆がで
きるなと夾際上臓に有利な効米會奏するものである。
忙受ける金職材料のビッカース快さや電気抵抗なとのパ
ラメータを得、こnに基いて鋏労被杏やクリープ被告、
或いは陶省が1畳した場合等の傘寿節を推定する拳がで
きるものであり、破損等による事故を未然に防く◆がで
きるなと夾際上臓に有利な効米會奏するものである。
第1図は焼な1し材の疲労過程中のピンカース硬さ変化
を示す図、第2図はビッカース硬さを応力繰返し数比で
整理し九図、第3図は予加工材のビッカース硬さを応力
繰返し数比で贅理した図、!iK4凶はビッカース快さ
で疲労寿f$會推定する方法の一例を示す図、第5図F
i焼なまし材のクリープ過程中の電気抵抗変化r示す図
、第6図は電気抵抗會クリープ時間比でli理した図、
第7図は焼なまし材のクリープ過程中の炭化物の凌集・
粗大化tかす図、第8図はクリープ被害を検出する方法
の一例を示す図、第9図(a)、 (b)、 (C)第
10図及び第11図は各々疲労とクリープとが11畳し
た場茅1 目 煉遣り狡N 業 2 目 文力係it飲比ノつ’Nf #’目 応力繰返り獣えI’/st J!I+ 固 ′ 彦r ha ’/r今;l
悸す・N/Nf 茅5 目 7リーフ0 薯予Jail (hト)ギl目 7ノー7° 埒j町 比 (1/、ンンクリ−7・膏
矛多量 め10口 φf 第11 め 手続補正書(方式) %式% 参件の表示 昭和57年 特許願第 70437 号発 明 の
名 称 雀属材料の均分予知方法補正をする者 劃1と1欄係 特許出願人 イ1 所 東京都千代田区丸の内−丁目5番1号名
4.15101株式会社 日 立 製 作 所代表
者 三 1)勝 茂 代 理 人 居 所 東京都千代田区丸の内−丁目5番1号補正
の 対象 明細書の図面の簡単な説明の欄 −I 341
を示す図、第2図はビッカース硬さを応力繰返し数比で
整理し九図、第3図は予加工材のビッカース硬さを応力
繰返し数比で贅理した図、!iK4凶はビッカース快さ
で疲労寿f$會推定する方法の一例を示す図、第5図F
i焼なまし材のクリープ過程中の電気抵抗変化r示す図
、第6図は電気抵抗會クリープ時間比でli理した図、
第7図は焼なまし材のクリープ過程中の炭化物の凌集・
粗大化tかす図、第8図はクリープ被害を検出する方法
の一例を示す図、第9図(a)、 (b)、 (C)第
10図及び第11図は各々疲労とクリープとが11畳し
た場茅1 目 煉遣り狡N 業 2 目 文力係it飲比ノつ’Nf #’目 応力繰返り獣えI’/st J!I+ 固 ′ 彦r ha ’/r今;l
悸す・N/Nf 茅5 目 7リーフ0 薯予Jail (hト)ギl目 7ノー7° 埒j町 比 (1/、ンンクリ−7・膏
矛多量 め10口 φf 第11 め 手続補正書(方式) %式% 参件の表示 昭和57年 特許願第 70437 号発 明 の
名 称 雀属材料の均分予知方法補正をする者 劃1と1欄係 特許出願人 イ1 所 東京都千代田区丸の内−丁目5番1号名
4.15101株式会社 日 立 製 作 所代表
者 三 1)勝 茂 代 理 人 居 所 東京都千代田区丸の内−丁目5番1号補正
の 対象 明細書の図面の簡単な説明の欄 −I 341
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 高眠壊境トで荷ムを受ける金属材料の寿命を予知す
る方法において、該金S羽料の硬さと電気抵抗とを求め
、#*消費率倉算出する事t−物像とする金属材料の寿
舖予知法。 2、硬さケ用いて疲労被害t−検出し、電気抵抗を用い
てクリープ被告を検出する拳に工り疲労とクリープとが
重畳した場合の寿命の予知を可能ならしめ窺特許請求の
範囲第1項記載の金属材料の寿命予知方法。 3、金属材料の硬さから既知のとッカース硬さと疲労寿
命消費率との関係に基いて疲労仮曹倉検出し、金属材料
の電気抵抗値から既知の電気抵抗値とクリ−7変形量と
の関係に轟いてクリープ変形iit推定し該推定クリー
プ賞形量から既知の応力とクリープとの関係を示すクリ
ープ曲1att用いて加えられていた応力を推定すると
共にクリープ損傷半倉推定し、lIt前記硬さから推定
した疲労損傷率と削紀亀気抵抗力・ら推定したクリープ
損m率と?既知の彼方とクリープとが龜営し7j場合の
被害曲線に溝付させる拳によって損傷ケ検出しこjLに
エリ余f#砧會推定する◆を特命とする金属拐料の寿命
予知方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57070437A JPS58189557A (ja) | 1982-04-28 | 1982-04-28 | 金属材料の寿命予知方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57070437A JPS58189557A (ja) | 1982-04-28 | 1982-04-28 | 金属材料の寿命予知方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58189557A true JPS58189557A (ja) | 1983-11-05 |
JPH0142381B2 JPH0142381B2 (ja) | 1989-09-12 |
Family
ID=13431457
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57070437A Granted JPS58189557A (ja) | 1982-04-28 | 1982-04-28 | 金属材料の寿命予知方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58189557A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006145327A (ja) * | 2004-11-18 | 2006-06-08 | Sumitomo Kinzoku Technol Kk | Cr−Mo系耐熱鋼の余寿命診断方法 |
JP2017187408A (ja) * | 2016-04-07 | 2017-10-12 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼材の品質保証方法および疲労特性推定方法 |
-
1982
- 1982-04-28 JP JP57070437A patent/JPS58189557A/ja active Granted
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006145327A (ja) * | 2004-11-18 | 2006-06-08 | Sumitomo Kinzoku Technol Kk | Cr−Mo系耐熱鋼の余寿命診断方法 |
JP4522828B2 (ja) * | 2004-11-18 | 2010-08-11 | 住友金属テクノロジー株式会社 | Cr−Mo系耐熱鋼の余寿命診断方法 |
JP2017187408A (ja) * | 2016-04-07 | 2017-10-12 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼材の品質保証方法および疲労特性推定方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0142381B2 (ja) | 1989-09-12 |
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