JPS58187709A - 石炭中窒素利用微粉炭燃焼方式 - Google Patents
石炭中窒素利用微粉炭燃焼方式Info
- Publication number
- JPS58187709A JPS58187709A JP6868582A JP6868582A JPS58187709A JP S58187709 A JPS58187709 A JP S58187709A JP 6868582 A JP6868582 A JP 6868582A JP 6868582 A JP6868582 A JP 6868582A JP S58187709 A JPS58187709 A JP S58187709A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coal
- nox
- ammonia
- combustion
- pulverized coal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23D—BURNERS
- F23D1/00—Burners for combustion of pulverulent fuel
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Solid-Fuel Combustion (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、微粉炭燃焼時に発生するNOxを低減する丸
めの石炭中窒素利用微粉炭燃焼方弐に関するものである
。
めの石炭中窒素利用微粉炭燃焼方弐に関するものである
。
燃焼火災中に生成するN Oxは、燃料中の窒素外く起
因する賜の(以下、7ユーエルNotと記す)と、空気
中の窒素に起因するもの(以下、サーマルN Oxと記
す)とに大別される。石炭燃焼時に発生するN Oxは
大部分がフューエルN Oxである。
因する賜の(以下、7ユーエルNotと記す)と、空気
中の窒素に起因するもの(以下、サーマルN Oxと記
す)とに大別される。石炭燃焼時に発生するN Oxは
大部分がフューエルN Oxである。
石炭中に存在する窒素外は、燃焼の一過程である熱分解
によって気体として揮発するものと、固体中に残留する
ものとに分れる。そして、熱分解時に気体として放出さ
れる窒素外には、シアンおよびアンモニア系の化合物が
含まれ、これら窒素化合物は高温高酸素雰囲気では酸化
されてN Oxとなる。しかし、アンモニアは適当な反
応温度。
によって気体として揮発するものと、固体中に残留する
ものとに分れる。そして、熱分解時に気体として放出さ
れる窒素外には、シアンおよびアンモニア系の化合物が
含まれ、これら窒素化合物は高温高酸素雰囲気では酸化
されてN Oxとなる。しかし、アンモニアは適当な反
応温度。
酸素濃度を設定すれば1通常の燃焼ガス中に存在する酸
素共存下でも選択的にNotを還元し窒素とする性質を
有する。
素共存下でも選択的にNotを還元し窒素とする性質を
有する。
従来、開発の進められてきた低N Ox燃焼技術は、2
段燃焼法、排ガス再循環法に代表されるもので、燃焼温
度を低下させる事によシ、サーマルNowの抑制に効果
がある。
段燃焼法、排ガス再循環法に代表されるもので、燃焼温
度を低下させる事によシ、サーマルNowの抑制に効果
がある。
これに対して、アン’&−アは適当な条件下では酸素共
存下でも選択的にN Oxを還元し、窒素にするという
前述の性質を利用すれば、従来サーマルN Ox対策と
して開発された2段燃焼を改良し、フューエルNOx対
策用として、微粉炭燃焼の低N Ox化を図る事が可能
である。既に、2段燃焼管原理とする微粉炭燃焼バーナ
ーが開発されているが、厳しい環境規制を充分に満足す
るには、さらに低NOx化金回るための技術開発が必要
である。
存下でも選択的にN Oxを還元し、窒素にするという
前述の性質を利用すれば、従来サーマルN Ox対策と
して開発された2段燃焼を改良し、フューエルNOx対
策用として、微粉炭燃焼の低N Ox化を図る事が可能
である。既に、2段燃焼管原理とする微粉炭燃焼バーナ
ーが開発されているが、厳しい環境規制を充分に満足す
るには、さらに低NOx化金回るための技術開発が必要
である。
本発明の目的は、微粉炭燃焼装置に於いて燃焼ガス中の
NOxを低減させる石炭中窒素利用微粉炭燃焼方式を提
供することにある。
NOxを低減させる石炭中窒素利用微粉炭燃焼方式を提
供することにある。
本発明の要点は1石炭中の窒素分1kN Oxの還元に
利用し、NOxを低減させる事にある。
利用し、NOxを低減させる事にある。
石炭中に存在する窒素分のうち、燃焼の一過程である熱
分解時に気体として放出される化合物の一つに1アンモ
ニアが含まれておシ、これは高温高酸素雰囲気では酸化
されNOxとなる。ところが、適当な条件下では、酸素
共存下でも選択的にNOxを還元する性質を有する。
分解時に気体として放出される化合物の一つに1アンモ
ニアが含まれておシ、これは高温高酸素雰囲気では酸化
されNOxとなる。ところが、適当な条件下では、酸素
共存下でも選択的にNOxを還元する性質を有する。
従って、NOxを低減させる一つの方法である、アンモ
ニアによる還元反応に用いるアンモニアの供給源として
石炭を用いる事が考えられる。
ニアによる還元反応に用いるアンモニアの供給源として
石炭を用いる事が考えられる。
即ち、主燃料として燃焼する石炭よシも、燃焼の一つの
過程である熱分解時にアンモニアを多量に発生する石炭
を選定し、その石炭からアンモニアを発生させて、主燃
料の石炭の燃焼から生じたNOxの還元に用いれば、低
N0xt−図る拳が可能となる。
過程である熱分解時にアンモニアを多量に発生する石炭
を選定し、その石炭からアンモニアを発生させて、主燃
料の石炭の燃焼から生じたNOxの還元に用いれば、低
N0xt−図る拳が可能となる。
この方法によると、主燃料の石炭の燃焼域は、NOxの
発生にかかわらず、完全燃焼をさせ、そこで発生したN
Oxを、アンモニアを多量に発生する石炭からのアンモ
ニアで還元する事が可能であシ、主燃料の石炭だけの燃
焼の場合の如<NOxの発生量を低減させるために、不
完全燃焼をさせ、そのため未燃分が増加するという事も
防げる。
発生にかかわらず、完全燃焼をさせ、そこで発生したN
Oxを、アンモニアを多量に発生する石炭からのアンモ
ニアで還元する事が可能であシ、主燃料の石炭だけの燃
焼の場合の如<NOxの発生量を低減させるために、不
完全燃焼をさせ、そのため未燃分が増加するという事も
防げる。
ま九一つの利点は、微粉炭燃焼装置K N Ox還元用
のアンモニア供給系を新たに設ける必要がなく、本来性
いている微粉炭の供給系を用いて。
のアンモニア供給系を新たに設ける必要がなく、本来性
いている微粉炭の供給系を用いて。
N Oxの還元剤の供給系として使用出来る事である。
ところが、燃焼の一過程である熱分解時に発生するアン
モニア量は炭種によって異なる。従って、前述の技術を
実現させるには適当な石炭を選定し、NOxの還元剤と
して用いる必要がある。
モニア量は炭種によって異なる。従って、前述の技術を
実現させるには適当な石炭を選定し、NOxの還元剤と
して用いる必要がある。
以下、本発明の内容を第1図に、また、実施例を第2図
によシ説明する。
によシ説明する。
第1図は1石炭中の窒素分のアンモニアへの転換率を測
定したもので、該測定方法は1石英管の中に微粉炭を入
れ、加熱温度を約1000Cにした時に発生するアンモ
ニア量を、インドフェノール吸光光度法で定量した。炭
種KFi、オーストラリア炭、13i1内炭、中国炭を
選び、雰囲気酸素濃度は1%から6%とした。
定したもので、該測定方法は1石英管の中に微粉炭を入
れ、加熱温度を約1000Cにした時に発生するアンモ
ニア量を、インドフェノール吸光光度法で定量した。炭
種KFi、オーストラリア炭、13i1内炭、中国炭を
選び、雰囲気酸素濃度は1%から6%とした。
いずれの炭種に於いて4.雰囲気酸素濃度が約3%で最
大値を示す。ところが、炭種によるアンモニアの転換率
は%国内炭人、中国炭Bでは約10%であるが、オース
トラリア炭Cでは約30%であシ、炭稽による違いが明
らかである。
大値を示す。ところが、炭種によるアンモニアの転換率
は%国内炭人、中国炭Bでは約10%であるが、オース
トラリア炭Cでは約30%であシ、炭稽による違いが明
らかである。
従って、第1図によれば主燃料として国内炭や中国炭を
用い、またNowの還元の九めのアンモニアを供給する
石炭としてオーストラリア炭を用いれば低N Oxの効
果がある事が判る。
用い、またNowの還元の九めのアンモニアを供給する
石炭としてオーストラリア炭を用いれば低N Oxの効
果がある事が判る。
第2図は、実際の燃焼炉の排ガス中のN Ox−の濃度
を測定し、主燃料として国内炭のみを用いた場合りと、
それにオーストラリア炭を加えた場合Eとを比較し丸も
のである。
を測定し、主燃料として国内炭のみを用いた場合りと、
それにオーストラリア炭を加えた場合Eとを比較し丸も
のである。
国内炭のみの場合には、燃焼排ガス中のN Ox濃度は
雰囲気酸素濃度の増加と共に増加していくが、オースト
ラリア縦を加えた場合には、雰囲気酸素濃度が約3%の
所で燃焼排ガス中のNoxa度は蝦小値を示し、tた他
の雰囲気酸素濃度の所で本国内炭のみの燃焼時に発生す
るNOxの濃度よシも低い値を示した。
雰囲気酸素濃度の増加と共に増加していくが、オースト
ラリア縦を加えた場合には、雰囲気酸素濃度が約3%の
所で燃焼排ガス中のNoxa度は蝦小値を示し、tた他
の雰囲気酸素濃度の所で本国内炭のみの燃焼時に発生す
るNOxの濃度よシも低い値を示した。
これは、オーストラリア炭から発生したアンモニアがN
Oxを還元し、燃焼排ガス中のN Ox濃度が低下し要
事を示す。
Oxを還元し、燃焼排ガス中のN Ox濃度が低下し要
事を示す。
第3図は、本発明の燃焼方式の一実施例のバーナである
。微粉炭供給孔1よシ、搬送空気で国内炭あるいは中国
炭を搬送し、微粉炭ノズル3より噴出燃焼させ主燃料と
する。ここでは、NOxの生成にかかわらず完全燃焼を
させる。次に、微粉炭供給孔2よ)、搬送空気でオース
トラリア炭を搬送し、微粉炭ノズル4より噴出燃焼させ
る。ここでは1.雰囲気酸素濃度が1%〜6%の搬送空
気を用いる。オーストクリア炭#i#E1図に示す如く
。
。微粉炭供給孔1よシ、搬送空気で国内炭あるいは中国
炭を搬送し、微粉炭ノズル3より噴出燃焼させ主燃料と
する。ここでは、NOxの生成にかかわらず完全燃焼を
させる。次に、微粉炭供給孔2よ)、搬送空気でオース
トラリア炭を搬送し、微粉炭ノズル4より噴出燃焼させ
る。ここでは1.雰囲気酸素濃度が1%〜6%の搬送空
気を用いる。オーストクリア炭#i#E1図に示す如く
。
国内炭や中国炭よりも石炭中窒素分のアンモニア転換率
が高い。従って、微粉炭ノズル3からの主燃料による生
成NOxを還元するNH島を多く含む火炎が、微粉炭ノ
ズル3からのNOxを多く含む火炎を包み込む形となっ
て、火炎先端部でNowの還元反応を起こし、低N0x
t−図る事が出来た。
が高い。従って、微粉炭ノズル3からの主燃料による生
成NOxを還元するNH島を多く含む火炎が、微粉炭ノ
ズル3からのNOxを多く含む火炎を包み込む形となっ
て、火炎先端部でNowの還元反応を起こし、低N0x
t−図る事が出来た。
第4図は、本発明の燃焼方式の一実施例の燃焼炉である
。バーナ5よシ中国炭あるいは国内炭を燃焼させる。こ
こでは、NOxの生成にかかわらず完全燃焼をさせる。
。バーナ5よシ中国炭あるいは国内炭を燃焼させる。こ
こでは、NOxの生成にかかわらず完全燃焼をさせる。
従って、火炎7ではN Oxが多く生成する。一方、バ
ーナ6ではオース゛ト、ラリア炭を雰囲気酸素濃度1%
〜6%で燃焼させアンモニアを多く発生させる。従って
、火炎8はアンモニアを多く含む。このように、火炎7
と火炎゛ 8とが混シ合う領域が生じる様第4図の如く
バーナ6.7を配置する事によって、火炎7中に多く含
まれるN Oxを、火炎8中に多く含まれる団。
ーナ6ではオース゛ト、ラリア炭を雰囲気酸素濃度1%
〜6%で燃焼させアンモニアを多く発生させる。従って
、火炎8はアンモニアを多く含む。このように、火炎7
と火炎゛ 8とが混シ合う領域が生じる様第4図の如く
バーナ6.7を配置する事によって、火炎7中に多く含
まれるN Oxを、火炎8中に多く含まれる団。
を用いて還元し、低N Oxを図ることができる。
以上説明したように本発明によれば、Notの低減に有
効な還元剤であるアンモニアの発生量の多い炭種を選定
して還元剤として使用するので。
効な還元剤であるアンモニアの発生量の多い炭種を選定
して還元剤として使用するので。
微粉炭燃焼ガスの低NotK効果が有る。
第1図は1石炭中窒素分のアンモニアへの転換率を測定
した結果で、炭種による違いを示す図、第2図は、燃焼
炉の排ガス中のNotを測定し、主燃料として国内炭の
みを用いた場合と、それにオーストラリア炭を加えた場
合とを比較した図。 第3図は1本発明の一実施例のバーナの断面図。 第4図は1本発明の一実施例の燃焼炉の簡略構成図であ
る。 1.2・・・微粉炭供給孔、3.4・・・微粉炭ノズル
。 5.6・・・微粉炭燃焼バーナ、7.8・・・微粉炭燃
焼第1品 雰囲気 02(=/−) 第2図 零ml気縦を濃度 替り 第4図 第1頁の続き 0発 明 者 菱沼孝夫 日立市幸町3丁目1番1号株式 %式% 0出 願 人 バブコック日立株式会社東京都千代田区
大手町2丁目6 番2号
した結果で、炭種による違いを示す図、第2図は、燃焼
炉の排ガス中のNotを測定し、主燃料として国内炭の
みを用いた場合と、それにオーストラリア炭を加えた場
合とを比較した図。 第3図は1本発明の一実施例のバーナの断面図。 第4図は1本発明の一実施例の燃焼炉の簡略構成図であ
る。 1.2・・・微粉炭供給孔、3.4・・・微粉炭ノズル
。 5.6・・・微粉炭燃焼バーナ、7.8・・・微粉炭燃
焼第1品 雰囲気 02(=/−) 第2図 零ml気縦を濃度 替り 第4図 第1頁の続き 0発 明 者 菱沼孝夫 日立市幸町3丁目1番1号株式 %式% 0出 願 人 バブコック日立株式会社東京都千代田区
大手町2丁目6 番2号
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 L 石炭の熱分解時に発生するアンモニア量の多い石炭
を選定し、燃料として使用すると同時K。 他の燃焼から生じるNowの還元剤として使用すること
を特徴とする、石炭中窒素利用微粉炭燃焼方式。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6868582A JPS58187709A (ja) | 1982-04-26 | 1982-04-26 | 石炭中窒素利用微粉炭燃焼方式 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6868582A JPS58187709A (ja) | 1982-04-26 | 1982-04-26 | 石炭中窒素利用微粉炭燃焼方式 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58187709A true JPS58187709A (ja) | 1983-11-02 |
Family
ID=13380836
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6868582A Pending JPS58187709A (ja) | 1982-04-26 | 1982-04-26 | 石炭中窒素利用微粉炭燃焼方式 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58187709A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP6296216B1 (ja) * | 2017-09-25 | 2018-03-20 | 中国電力株式会社 | 燃焼装置及び燃焼方法 |
JP6332578B1 (ja) * | 2017-09-08 | 2018-05-30 | 中国電力株式会社 | 燃焼方法 |
-
1982
- 1982-04-26 JP JP6868582A patent/JPS58187709A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP6332578B1 (ja) * | 2017-09-08 | 2018-05-30 | 中国電力株式会社 | 燃焼方法 |
WO2019049300A1 (ja) * | 2017-09-08 | 2019-03-14 | 中国電力株式会社 | 燃焼方法 |
JP6296216B1 (ja) * | 2017-09-25 | 2018-03-20 | 中国電力株式会社 | 燃焼装置及び燃焼方法 |
WO2019058563A1 (ja) * | 2017-09-25 | 2019-03-28 | 中国電力株式会社 | 燃焼装置及び燃焼方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US4329932A (en) | Method of burning fuel with lowered nitrogen-oxides emission | |
JP2942711B2 (ja) | 深段階的燃焼法 | |
US4422391A (en) | Method of combustion of pulverized coal by pulverized coal burner | |
BG106652A (en) | Solid fuel burner and combustion method using solid fuel burner | |
JP2020112280A (ja) | アンモニアを混焼できるボイラ装置及び火力発電設備 | |
US5178101A (en) | Low NOx combustion process and system | |
Teng et al. | Control of NOx emissions through combustion modifications for reheating furnaces in steel plants | |
CN110887037B (zh) | 一种加强煤粉气化的低氮燃烧装置 | |
JPS624606B2 (ja) | ||
CN106318515A (zh) | 一种炉内脱硝的方法及装置 | |
JPS58187709A (ja) | 石炭中窒素利用微粉炭燃焼方式 | |
JPS58198606A (ja) | 微粉炭の低NOx燃焼法 | |
JPH0814505A (ja) | ボイラの低NOx 燃焼方法および装置 | |
CN108679600A (zh) | 空气分级与sncr联合脱销法 | |
Straitz III et al. | Combat NOx with better burner design | |
JPH05340509A (ja) | 流動層燃焼におけるn2o,nox低減方法 | |
JPS5450470A (en) | Decreasing method for nitrogen oxides contained in exhaust gas | |
GB2094969A (en) | Method of combustion of pulverized coal by pulverized coal burner | |
JPH0259361B2 (ja) | ||
JP2565620B2 (ja) | 微粉炭の燃焼方法 | |
JPS6260606B2 (ja) | ||
AU2008200391B8 (en) | Methods and systems for removing mercury from combustion flue gas | |
JP2667607B2 (ja) | 低noxボイラの構造 | |
RU2293254C2 (ru) | Способ очистки продуктов сгорания газообразного топлива от токсичных веществ | |
CN114353058A (zh) | 一种降低燃煤锅炉二氧化碳排放浓度的燃烧方法 |