JPS58181851A - 均一な成形性を有するＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金材の製造法 - Google Patents
均一な成形性を有するＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金材の製造法Info
- Publication number
- JPS58181851A JPS58181851A JP5766382A JP5766382A JPS58181851A JP S58181851 A JPS58181851 A JP S58181851A JP 5766382 A JP5766382 A JP 5766382A JP 5766382 A JP5766382 A JP 5766382A JP S58181851 A JPS58181851 A JP S58181851A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- treatment
- cast ingot
- alloy material
- cold
- base alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Nonferrous Metals Or Alloys (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は均一な成形性を有するｋｌ−Ｚｎ −Ｍｇ−Ｃ
ｕ系合金材の製造法に関し、さらに拝しくけ、高力アル
ミニウム合金として代表的な７０７５系合金材の成形加
工率が一異なっても均一な成形性を有するような改良さ
れたアルミニウム合金の製造法に関する。
ｕ系合金材の製造法に関し、さらに拝しくけ、高力アル
ミニウム合金として代表的な７０７５系合金材の成形加
工率が一異なっても均一な成形性を有するような改良さ
れたアルミニウム合金の製造法に関する。
一般に、７０００系の高力アルミニウム合金は、成形加
工性が劣るため軟質材にて予備の加工を行ない、続いて
溶体化・焼入処理を行ない、焼入直後の強度が低い短時
間の間に本加工を行なった後、時効処理を行なう（Ｔ６
処理）製造方法が採用されている。
工性が劣るため軟質材にて予備の加工を行ない、続いて
溶体化・焼入処理を行ない、焼入直後の強度が低い短時
間の間に本加工を行なった後、時効処理を行なう（Ｔ６
処理）製造方法が採用されている。
しかしながら、このような製造方法では軟質材で加工率
１０〜２０噂の予備加工を受けた部分はその後の溶体化
・焼入処理で著しく粗大な再結晶組織となり、本加工に
おいて肌荒れ、或いは、微小な割れが発生し、成形加工
を不可能にし九り、又は、製品の性能全低下させるとい
う大きな問題を有している。
１０〜２０噂の予備加工を受けた部分はその後の溶体化
・焼入処理で著しく粗大な再結晶組織となり、本加工に
おいて肌荒れ、或いは、微小な割れが発生し、成形加工
を不可能にし九り、又は、製品の性能全低下させるとい
う大きな問題を有している。
本発明は上記した従来における７０００系高力アルミニ
ウム合金の製造方法の問題点に鑑みなされたものであっ
て、即ち、軟質材の状襲においても結晶粒が微細であり
、板材、管材、及び、棒材等の軟質材に施される圧延、
抽伸、スウェージ加工。
ウム合金の製造方法の問題点に鑑みなされたものであっ
て、即ち、軟質材の状襲においても結晶粒が微細であり
、板材、管材、及び、棒材等の軟質材に施される圧延、
抽伸、スウェージ加工。
冷間鍛造等の全べての冷関加工車の部分でその後の溶体
化・焼入処理後の再結晶粒が粗大にならない均一な成形
性を有するＡｔ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金材の製造法を
提供するものである。
化・焼入処理後の再結晶粒が粗大にならない均一な成形
性を有するＡｔ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金材の製造法を
提供するものである。
本発明に係る均一な成形性を有するＡｔ−Ｚｎ−Ｍｆ−
Ｃｕ系合金材の製造法の特徴とするところは、Ｚｎ５〜
８嚢、 Ｍｇ １〜３％、 Ｃｕ［Ｌ５〜５ ％ ｋ必
須成分としてｔｌＬ、Ｍｎａ０５〜α８覧Ｃｒ（１０５
〜０．３％、 Ｚｒα０５〜０．３％、 ＴｉＣＬｏｌ
〜ＣＬ１５％、 Ｖ ＣＬＤｌ 〜ＣＬ１５％ Ｏ１
攬、又は、２種以上を含有し、残部Ａｊと不純物からな
るアルミニウム合金鋳塊を均質化処理後、熱関和工、或
いは、きらに冷間加工を施した後、５５０’〜５００℃
に加熱保持し、冷却速度１０℃／分以上で冷却し、次い
で、２００°〜４００℃に２４時間以内加熱保持して析
出処理を行なうことにある。
Ｃｕ系合金材の製造法の特徴とするところは、Ｚｎ５〜
８嚢、 Ｍｇ １〜３％、 Ｃｕ［Ｌ５〜５ ％ ｋ必
須成分としてｔｌＬ、Ｍｎａ０５〜α８覧Ｃｒ（１０５
〜０．３％、 Ｚｒα０５〜０．３％、 ＴｉＣＬｏｌ
〜ＣＬ１５％、 Ｖ ＣＬＤｌ 〜ＣＬ１５％ Ｏ１
攬、又は、２種以上を含有し、残部Ａｊと不純物からな
るアルミニウム合金鋳塊を均質化処理後、熱関和工、或
いは、きらに冷間加工を施した後、５５０’〜５００℃
に加熱保持し、冷却速度１０℃／分以上で冷却し、次い
で、２００°〜４００℃に２４時間以内加熱保持して析
出処理を行なうことにある。
本発明に係る・均一な成形性を有するＡｔ−Ｚｎ −Ｍ
ｇ−Ｃｕ系合金の製造法においては、上記したように一
定割合のＣｕ、 Ｍｇ、 Ｚｎｆ必須成分とし、Ｍｎ、
Ｃｒ、Ｚｒ。
ｇ−Ｃｕ系合金の製造法においては、上記したように一
定割合のＣｕ、 Ｍｇ、 Ｚｎｆ必須成分とし、Ｍｎ、
Ｃｒ、Ｚｒ。
Ｖ、 Ｔｉの１種、或いは、２種以上を含有する残部Ａ
ｔと不純物からなるアルミニウム合金を、通常の溶製法
により製造した鋳塊全４５０°〜５００℃の温度で４〜
２４時間、又は、３００°〜４５０℃の温度で２〜２４
時間加熱後、４５０°〜５００°Ｃの温度で２〜２４時
間加熱して均質化処理を行ないＣｕ、 Ｍｇ、 Ｚｎを
充分に拡散同浴させてミクロ偏析を無くし同時に組織安
定化に効果があるＭｎ、 Ｃｒ、 Ｚｒ、 Ｔｉ ′ｔ
−微細均一に析出でせ、次いで、熱間加工を行ない、或
いは、ざらに冷ＩＶ１加工を行なって所要形状寸法に７
７０工する。この冷間加工を行なう前に熱間ｎｏ工材１
５５０’〜５００’Ｃで軟化処理を行ない再結晶組織と
しておく。その後、５５０°〜５０［］℃の温度でＭｇ
、Ｚｎｔ−固溶させるのに充分な時間保持した後１０℃
／分以上の冷却速度で室温まで冷却し、続いて２００°
〜４００℃の温度で２４時間以内の時間加熱保持して析
出処理をし、Ｍｇ、 Ｚｎの化合物を均一に析出させる
のである。この析出処理においては、加熱速度１５０°
Ｃ／ ｈｒ以下、及び、冷却速度１５０℃／ｈｒ以下で
処理を行なうのがよい。
ｔと不純物からなるアルミニウム合金を、通常の溶製法
により製造した鋳塊全４５０°〜５００℃の温度で４〜
２４時間、又は、３００°〜４５０℃の温度で２〜２４
時間加熱後、４５０°〜５００°Ｃの温度で２〜２４時
間加熱して均質化処理を行ないＣｕ、 Ｍｇ、 Ｚｎを
充分に拡散同浴させてミクロ偏析を無くし同時に組織安
定化に効果があるＭｎ、 Ｃｒ、 Ｚｒ、 Ｔｉ ′ｔ
−微細均一に析出でせ、次いで、熱間加工を行ない、或
いは、ざらに冷ＩＶ１加工を行なって所要形状寸法に７
７０工する。この冷間加工を行なう前に熱間ｎｏ工材１
５５０’〜５００’Ｃで軟化処理を行ない再結晶組織と
しておく。その後、５５０°〜５０［］℃の温度でＭｇ
、Ｚｎｔ−固溶させるのに充分な時間保持した後１０℃
／分以上の冷却速度で室温まで冷却し、続いて２００°
〜４００℃の温度で２４時間以内の時間加熱保持して析
出処理をし、Ｍｇ、 Ｚｎの化合物を均一に析出させる
のである。この析出処理においては、加熱速度１５０°
Ｃ／ ｈｒ以下、及び、冷却速度１５０℃／ｈｒ以下で
処理を行なうのがよい。
このように、本発明に係る均一な成形性含有するＡＬ−
Ｚｎ−ＭＩＫ−Ｃｕ系合金材の製造法により得られたア
ルミニウム合金材を冷間成形加工すると、マトリックス
に均一に析出したＭｇ、Ｚｎ化合物の粒子によって、冷
間加工で導入された転位が微細均一なセル組織として分
布され、引続く溶体化拳焼入処理によって微細均一に分
布されたセル組織を核として再結晶が起るため微細な再
結晶組織が得らｎる。
Ｚｎ−ＭＩＫ−Ｃｕ系合金材の製造法により得られたア
ルミニウム合金材を冷間成形加工すると、マトリックス
に均一に析出したＭｇ、Ｚｎ化合物の粒子によって、冷
間加工で導入された転位が微細均一なセル組織として分
布され、引続く溶体化拳焼入処理によって微細均一に分
布されたセル組織を核として再結晶が起るため微細な再
結晶組織が得らｎる。
このため、加工率の異なる成形加工を施した予備加工材
であっても溶体化・焼入処理後の本成形加工において、
割れや肌荒れも発生することなく均一な成形加工が可能
になり、加工後の時効処理によシ所要の特性を確保する
ことができるものである。
であっても溶体化・焼入処理後の本成形加工において、
割れや肌荒れも発生することなく均一な成形加工が可能
になり、加工後の時効処理によシ所要の特性を確保する
ことができるものである。
本発明に係る均一な成形性を有するＡＬ−Ｚｎ−Ｍｇ−
Ｃｕ系合金材の製造法について詳細に説明する。
Ｃｕ系合金材の製造法について詳細に説明する。
先づ、使用するアルミニウム合金の含有成分。
成分割合について説明する。
Ｚｎ１４強度を付与する元素でおり、含有量が３嚢未満
ではＴ６処理成形加工材の強度が低下し、また、ｓｓｆ
：越えて含有されると不溶性化合物が多くなり靭性が劣
化し、かつ、応力腐蝕割れを生じる恐れがある。よって
、Ｚｎ含有量は５〜８慢とする。
ではＴ６処理成形加工材の強度が低下し、また、ｓｓｆ
：越えて含有されると不溶性化合物が多くなり靭性が劣
化し、かつ、応力腐蝕割れを生じる恐れがある。よって
、Ｚｎ含有量は５〜８慢とする。
造はＺｎと同様に強度を付与する元素でめシ、含有１が
１％未満ではＴ６処理成形加工材の強度が低下し、また
、６ｅＩＩＫ−越えて含有されると冷関用工性ｔ−悪く
シ、靭性を劣化させる。よって、鳩舎有量は１〜６嘩と
する。
１％未満ではＴ６処理成形加工材の強度が低下し、また
、６ｅＩＩＫ−越えて含有されると冷関用工性ｔ−悪く
シ、靭性を劣化させる。よって、鳩舎有量は１〜６嘩と
する。
Ｃｕは強度全付与する元素でおり、含有量が０．５慢未
膚ではＴ６処理成形加工材の強度が低下し、また、３％
を越えて含有されると不溶性化合物が多くなって靭性が
劣化する。よって、Ｃｕ含有量はＣＬ５〜５−とする。
膚ではＴ６処理成形加工材の強度が低下し、また、３％
を越えて含有されると不溶性化合物が多くなって靭性が
劣化する。よって、Ｃｕ含有量はＣＬ５〜５−とする。
Ｍｎ、 Ｃｒ、 Ｚｒ、 Ｔｉ、 Ｖ は組織を安定化
する元素であり、Ｍｎ０．０５％未満、 Ｃｒ１０５
１未満、 Ｚｒα０５優未満、Ｔｉα０１％未満、Ｖα
０１％未満では組織安定化には効果がなく、また、Ｍｎ
ｌ１８ｑｂ、Ｃｒα５％、Ｚｒα６１、 Ｔｉ１１５
％、ＶＣＬ１５％を夫Ａ［ｔテを有すｎルト組織安定化
の効果が飽和してしまい、さらに、巨大晶出物を晶出す
る。よって、Ｍｎ含有量Ｑ、０５〜ｏ、ｓｌＧ、 Ｃｒ
含有量１５〜５％、Ｚｒα０５〜１３％、Ｔｉα０１〜
α１５１Ｇ、ＶＣＬＯ１〜α１５チとする。そして、こ
れらの成分は１種、或いは２種以上を含有させるのであ
る。
する元素であり、Ｍｎ０．０５％未満、 Ｃｒ１０５
１未満、 Ｚｒα０５優未満、Ｔｉα０１％未満、Ｖα
０１％未満では組織安定化には効果がなく、また、Ｍｎ
ｌ１８ｑｂ、Ｃｒα５％、Ｚｒα６１、 Ｔｉ１１５
％、ＶＣＬ１５％を夫Ａ［ｔテを有すｎルト組織安定化
の効果が飽和してしまい、さらに、巨大晶出物を晶出す
る。よって、Ｍｎ含有量Ｑ、０５〜ｏ、ｓｌＧ、 Ｃｒ
含有量１５〜５％、Ｚｒα０５〜１３％、Ｔｉα０１〜
α１５１Ｇ、ＶＣＬＯ１〜α１５チとする。そして、こ
れらの成分は１種、或いは２種以上を含有させるのであ
る。
不純物としては、Ｆ＠ＣＬ５慢以下、 ８１α４−以
下の含有は許容される。
下の含有は許容される。
次に、熱処理について説明する。
鋳塊の均質化処理は、Ｃｕ、 Ｍｇ、 Ｚｎの固溶、及
び、Ｍｎ、 Ｃｒ、 Ｚｎ、 Ｔｉの析出させるのであ
るが、均質化処理温度が４００＠Ｃ未満ではこの効果が
充分でなく、また５００℃を越えると局部溶解が発生し
、また、均質化処理時間は４時間以上を必要とするが、
２４時間を越えても効果は飽和して不経済である。この
場合の加熱速度は１００℃、／ｈｒ以下とする。二段で
行なう場合は加熱速度の制限は籍に友く、一段目ではＭ
ｎ、 Ｃｒ、 Ｚｎ、 Ｔｉ、Ｖの析出核の生成を促進
させ、二段目の加熱では局部溶融防止が目的で、最適温
度範囲は５００°〜４５０℃とする。そして、保持時間
は何れの場合でも、２〜２４時間とするのがよく、２時
間よυ短かい場合は効果が少なく、２４時間より長い場
合は効果が飽和して不経済である。
び、Ｍｎ、 Ｃｒ、 Ｚｎ、 Ｔｉの析出させるのであ
るが、均質化処理温度が４００＠Ｃ未満ではこの効果が
充分でなく、また５００℃を越えると局部溶解が発生し
、また、均質化処理時間は４時間以上を必要とするが、
２４時間を越えても効果は飽和して不経済である。この
場合の加熱速度は１００℃、／ｈｒ以下とする。二段で
行なう場合は加熱速度の制限は籍に友く、一段目ではＭ
ｎ、 Ｃｒ、 Ｚｎ、 Ｔｉ、Ｖの析出核の生成を促進
させ、二段目の加熱では局部溶融防止が目的で、最適温
度範囲は５００°〜４５０℃とする。そして、保持時間
は何れの場合でも、２〜２４時間とするのがよく、２時
間よυ短かい場合は効果が少なく、２４時間より長い場
合は効果が飽和して不経済である。
次いで、均質化処理後の熱間加工、或いはさらに、冷間
加工を行なって所望形状寸法に加工してから、２段の熱
処理を行なうことについて説明すると、１段目の熱処理
は５５ｏ０〜ｓｏｏ℃に加熱保持してから、１０℃／分
以上の冷却速度で冷却するのであるが、６５０℃未満の
温度では充分軟化されず冷間加工で割れが発生する可能
性があり、また、５００℃金越える温度では局部溶解が
発生する。この加熱時間は５００℃近くの高温では数分
間でよく、しかし４００℃程度の低い温度では数時間を
必要とするが、加熱速度は影響はないが、冷却速度は１
０℃／分より速くしないとＭｇ、Ｚｎｉ充分固溶するこ
とができず、次の２段目の熱逃場は２００°〜４００℃
の温度に２４時間以内加熱保持して析出処理するのであ
るが、２００℃未満の温度では強度が高くなう成形加工
性が劣化し、また、４００℃を越える温度では狗、 Ｚ
ｎが溶体化されるため微細化効果が失なわれ、加熱保持
時間は４００℃近くの高温側では数分間でもよく、２０
０℃近くの低温側ではＭｇ、 Ｚｎ化合物の析出のため
長い保持時間を必要とするが、２４時間程度まで保持す
れば充分である。
加工を行なって所望形状寸法に加工してから、２段の熱
処理を行なうことについて説明すると、１段目の熱処理
は５５ｏ０〜ｓｏｏ℃に加熱保持してから、１０℃／分
以上の冷却速度で冷却するのであるが、６５０℃未満の
温度では充分軟化されず冷間加工で割れが発生する可能
性があり、また、５００℃金越える温度では局部溶解が
発生する。この加熱時間は５００℃近くの高温では数分
間でよく、しかし４００℃程度の低い温度では数時間を
必要とするが、加熱速度は影響はないが、冷却速度は１
０℃／分より速くしないとＭｇ、Ｚｎｉ充分固溶するこ
とができず、次の２段目の熱逃場は２００°〜４００℃
の温度に２４時間以内加熱保持して析出処理するのであ
るが、２００℃未満の温度では強度が高くなう成形加工
性が劣化し、また、４００℃を越える温度では狗、 Ｚ
ｎが溶体化されるため微細化効果が失なわれ、加熱保持
時間は４００℃近くの高温側では数分間でもよく、２０
０℃近くの低温側ではＭｇ、 Ｚｎ化合物の析出のため
長い保持時間を必要とするが、２４時間程度まで保持す
れば充分である。
本発明に係る均一な成形性を有するｋｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−
Ｃｕ系合金材の製造法の実施例を比ｆ例とともに説明す
る。
Ｃｕ系合金材の製造法の実施例を比ｆ例とともに説明す
る。
実施例
第 １ 表
第１表に示す７０７５合金相当の含有成分、成分割合の
鋳塊全通常の溶製により鋳造し、この鋳塊ヲ４５０℃の
温度で２４時間均質処理を行ない、４５０℃から５００
℃の間で熱間圧延し、８ｗｔの板を作り、続いて４６０
℃の温度で４時間の軟化処理を行なった後冷間圧延で５
ｍｔＯ板とした。
鋳塊全通常の溶製により鋳造し、この鋳塊ヲ４５０℃の
温度で２４時間均質処理を行ない、４５０℃から５００
℃の間で熱間圧延し、８ｗｔの板を作り、続いて４６０
℃の温度で４時間の軟化処理を行なった後冷間圧延で５
ｍｔＯ板とした。
この板を使用して、第２表に示す熱処理全農した。この
＠２表において、試料板Ａ１〜ｊｆ６６Ｆｉ本発明に係
る均一な成形性を有するＡｔ−Ｚｎ−ＭＥ−Ｃｕ系合金
材の製造法によるもので、Ａ７〜Ａ１２は比較のための
熱処理法によるもので、ム１５は従来法の熱処理による
もの（Ｏ材）である。
＠２表において、試料板Ａ１〜ｊｆ６６Ｆｉ本発明に係
る均一な成形性を有するＡｔ−Ｚｎ−ＭＥ−Ｃｕ系合金
材の製造法によるもので、Ａ７〜Ａ１２は比較のための
熱処理法によるもので、ム１５は従来法の熱処理による
もの（Ｏ材）である。
第 ２ 表
これらの試料板を、さらに加工率３０囁（板厚２．１ｎ
＋）、２０％（板厚２．４ｍ ）で冷間圧延し、冷間圧
延しないものを含めて、溶体化争焼入処理（４８０℃×
５０分水暁入れ）シ、直ちに９０°曲げカロエ（Ｌ方向
。
＋）、２０％（板厚２．４ｍ ）で冷間圧延し、冷間圧
延しないものを含めて、溶体化争焼入処理（４８０℃×
５０分水暁入れ）シ、直ちに９０°曲げカロエ（Ｌ方向
。
４ｊＩｌｌＬＲ９０°曲げ）を行ない、さらに、時効処
理（１２０℃Ｘ ２４ ｈｒ）を行なった。
理（１２０℃Ｘ ２４ ｈｒ）を行なった。
＠３表には、第２表に示した条件で熱処理された谷試料
板の機械的性責、さらに、冷間圧延して溶体化・焼入処
理した試料板の古結晶粒度、９０’曲げカロエ性、また
、時効処理したＴ６処珈板の機械的性貰を示しておる。
板の機械的性責、さらに、冷間圧延して溶体化・焼入処
理した試料板の古結晶粒度、９０’曲げカロエ性、また
、時効処理したＴ６処珈板の機械的性貰を示しておる。
この’Ｉｇ５表から明らかなように、冷間圧延材を本発
明に係る均一な成形性を有するＡｔ−Ｚｎ−Ｍｇ −Ｃ
ｕ系合金の製造法によれば、後の冷間成形加工工程で加
工率が鼻なっても曲げ加工で肌荒れ、及び。
明に係る均一な成形性を有するＡｔ−Ｚｎ−Ｍｇ −Ｃ
ｕ系合金の製造法によれば、後の冷間成形加工工程で加
工率が鼻なっても曲げ加工で肌荒れ、及び。
割れが発生しない。また、５０％までの加工率で冷間圧
延して溶体化・焼入れ処理した試料板の再結晶粒度は２
０μ以下、５０優加工率で１０μ以下となり加工率を高
めると微細になっている。
延して溶体化・焼入れ処理した試料板の再結晶粒度は２
０μ以下、５０優加工率で１０μ以下となり加工率を高
めると微細になっている。
この点からｗ４察すると試料板ム９，１１２は同様のこ
とがいえるが、曲げ加工で割れが発生している。このこ
とは、第２段の熱処理で低温加熱や冷却速度を高くした
ため第５表に示すように強度が高くなり加工性劣化し九
ことを示している。他の試料板Ｉ６７、ム８．４１０，
４１１．ム１５においては加工率によって再結晶粒度は
５０μ以上となり曲げ加工で肌荒れ、及び割れを発生し
ている。
とがいえるが、曲げ加工で割れが発生している。このこ
とは、第２段の熱処理で低温加熱や冷却速度を高くした
ため第５表に示すように強度が高くなり加工性劣化し九
ことを示している。他の試料板Ｉ６７、ム８．４１０，
４１１．ム１５においては加工率によって再結晶粒度は
５０μ以上となり曲げ加工で肌荒れ、及び割れを発生し
ている。
以上説明したように、７０７５合金に相当するＭ−Ｚｎ
−Ｍｇ−Ｃｕ系合金材の與造法は上記の構成を有してい
るものであるから、ｋＡ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金材の
冷間成形加工素材を二段熱処場により、冷間成形加工に
おいて、７ＪＯ工率が異なっても均一な成形加工かで西
るという効果を奏するものである。
−Ｍｇ−Ｃｕ系合金材の與造法は上記の構成を有してい
るものであるから、ｋＡ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金材の
冷間成形加工素材を二段熱処場により、冷間成形加工に
おいて、７ＪＯ工率が異なっても均一な成形加工かで西
るという効果を奏するものである。
Claims (1)
- Ｚｎ５〜８％、 Ｍｇ １〜３％、 Ｃｕ［Ｌ５〜５−
を必須成分として含有し、Ｍｎ［Ｌ０５〜（Ｌ８（Ｃｒ
（ＬＯ５〜０．５％、 ＺｒＣＬＯ５〜ＣＬ３’Ｉｋ、
Ｔｉ１０１〜（Ｌ１５Ｓ、 Ｖｌｏｌ 〜α１５ｓの
１種、又は、２種以上を含有し、残部Ａｔと不純物から
なるアルミニウム合金鋳塊を均質化処理後、熱間加工、
或いは、さらに冷間加工を施した後、５５０″〜５００
℃に加熱保持し、冷却速度１０℃／分以上で冷却し、次
いで、２００°〜４００℃に２４時間以内加熱保持して
析出処理を行なうことｔ−特徴とする成形加工率が異な
っても均一な成形性を有するｋｔ−Ｚｎ −Ｍｇ−Ｃｕ
系合金材の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57057663A JPS6058298B2 (ja) | 1982-04-06 | 1982-04-06 | 均一な成形性を有するＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金材の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57057663A JPS6058298B2 (ja) | 1982-04-06 | 1982-04-06 | 均一な成形性を有するＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金材の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58181851A true JPS58181851A (ja) | 1983-10-24 |
| JPS6058298B2 JPS6058298B2 (ja) | 1985-12-19 |
Family
ID=13062137
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57057663A Expired JPS6058298B2 (ja) | 1982-04-06 | 1982-04-06 | 均一な成形性を有するＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金材の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6058298B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59166659A (ja) * | 1983-03-08 | 1984-09-20 | Furukawa Alum Co Ltd | 成形用高力アルミ合金板の製造方法 |
| JPS61259828A (ja) * | 1985-05-10 | 1986-11-18 | Showa Alum Corp | 高強度アルミニウム合金押出材の製造法 |
| JPS6333539A (ja) * | 1986-07-24 | 1988-02-13 | ソシエテ・メタル−ルジク・ドウ・ジエルザ | 加圧中空体用Ａｌ合金 |
| JPH032345A (ja) * | 1989-04-05 | 1991-01-08 | Pechiney Rech | ヤング率及び機械的強度の高いアルミニウムベース合金並びに該合金の製造方法 |
| JPH03294445A (ja) * | 1990-04-13 | 1991-12-25 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 成形加工性の良好な高力アルミニウム合金およびその製造法 |
| CN113913656A (zh) * | 2021-10-25 | 2022-01-11 | 广东省科学院新材料研究所 | 一种7075铝合金及其制备方法与应用 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109055875A (zh) * | 2018-10-27 | 2018-12-21 | 安徽创弘精密机械有限公司 | 一种提高铝合金型材强度的热处理工艺 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5651560A (en) * | 1979-09-29 | 1981-05-09 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | Manufacture of aircraft stringer material |
| JPS5682647A (en) * | 1979-11-10 | 1981-07-06 | Bosch Gmbh Robert | Washer for window glass of automobile |
| JPS5687647A (en) * | 1979-12-14 | 1981-07-16 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | Airplane stringer material and its manufacture |
-
1982
- 1982-04-06 JP JP57057663A patent/JPS6058298B2/ja not_active Expired
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5651560A (en) * | 1979-09-29 | 1981-05-09 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | Manufacture of aircraft stringer material |
| JPS5682647A (en) * | 1979-11-10 | 1981-07-06 | Bosch Gmbh Robert | Washer for window glass of automobile |
| JPS5687647A (en) * | 1979-12-14 | 1981-07-16 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | Airplane stringer material and its manufacture |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59166659A (ja) * | 1983-03-08 | 1984-09-20 | Furukawa Alum Co Ltd | 成形用高力アルミ合金板の製造方法 |
| JPS61259828A (ja) * | 1985-05-10 | 1986-11-18 | Showa Alum Corp | 高強度アルミニウム合金押出材の製造法 |
| JPS6333539A (ja) * | 1986-07-24 | 1988-02-13 | ソシエテ・メタル−ルジク・ドウ・ジエルザ | 加圧中空体用Ａｌ合金 |
| JPH0575815B2 (ja) * | 1986-07-24 | 1993-10-21 | Metaruurujiku Do Jeruza Soc | |
| JPH032345A (ja) * | 1989-04-05 | 1991-01-08 | Pechiney Rech | ヤング率及び機械的強度の高いアルミニウムベース合金並びに該合金の製造方法 |
| JPH03294445A (ja) * | 1990-04-13 | 1991-12-25 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 成形加工性の良好な高力アルミニウム合金およびその製造法 |
| CN113913656A (zh) * | 2021-10-25 | 2022-01-11 | 广东省科学院新材料研究所 | 一种7075铝合金及其制备方法与应用 |
| CN113913656B (zh) * | 2021-10-25 | 2022-07-12 | 广东省科学院新材料研究所 | 一种7075铝合金及其制备方法与应用 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6058298B2 (ja) | 1985-12-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US11692255B2 (en) | High strength 7XXX series aluminum alloys and methods of making the same | |
| CN110983131B (zh) | 一种7系铝合金型材及其制造方法 | |
| EP0610006A1 (en) | Superplastic aluminum alloy and process for producing same | |
| US4462843A (en) | Method for producing fine-grained, high strength aluminum alloy material | |
| US10428411B2 (en) | Air quenched heat treatment for aluminum alloys | |
| JP7044863B2 (ja) | Ａｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系アルミニウム合金材 | |
| US4699673A (en) | Method of manufacturing aluminum alloy sheets excellent in hot formability | |
| JP2001517735A (ja) | アルミニウム系合金及びその熱処理方法 | |
| JP2021123798A (ja) | 高強度アルミニウム合金押出材の製造方法 | |
| JPH11504391A (ja) | 析出硬化したバッキングプレートを有する、拡散結合したスパッタリングターゲットアセンブリーおよびその製法 | |
| JPS58181851A (ja) | 均一な成形性を有するＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金材の製造法 | |
| JP5540546B2 (ja) | 高力アルミニウム合金ボルトの製造方法 | |
| JPS58167757A (ja) | 耐食性，溶接性および焼入性のすぐれた加工用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金の製造法 | |
| TWI674324B (zh) | 鋁錳合金之製造方法 | |
| CN116944244A (zh) | 一种高强高韧抗腐蚀的6xxx系铝合金轧制工艺 | |
| JPH06340940A (ja) | プレス成形性、焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板及びその製造方法 | |
| JPH0257655A (ja) | 表面処理特性にすぐれた成形用アルミニウム合金板材の製造方法 | |
| JPS5953347B2 (ja) | 航空機ストリンガ−素材の製造法 | |
| JPS59126761A (ja) | 成形加工性に優れた熱処理型アルミニウム合金の製造法 | |
| JPS58213850A (ja) | 成形性の優れたＡｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金材の製造法 | |
| JPS602644A (ja) | アルミニウム合金 | |
| JPS61166938A (ja) | 展伸用Ａｌ−Ｌｉ系合金およびその製造方法 | |
| JPH0247234A (ja) | 室温時効硬化性を抑制した高強度成形用アルミニウム合金とその製造方法 | |
| JPH06207254A (ja) | 高強度Ａｌ−Ｌｉ系合金鋳物の製造方法 | |
| JPH0480979B2 (ja) |