JPS5816992B2 - Vibrating pressure generator - Google Patents
Vibrating pressure generatorInfo
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- JPS5816992B2 JPS5816992B2 JP8384876A JP8384876A JPS5816992B2 JP S5816992 B2 JPS5816992 B2 JP S5816992B2 JP 8384876 A JP8384876 A JP 8384876A JP 8384876 A JP8384876 A JP 8384876A JP S5816992 B2 JPS5816992 B2 JP S5816992B2
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- pressure
- vibrating
- vibrating body
- cylinder
- vibration
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- Percussive Tools And Related Accessories (AREA)
- Apparatuses For Generation Of Mechanical Vibrations (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は油圧弁の自励振動を応用した振動圧発生装置に
係り、特に油圧さく岩槻或いは油圧ブレーカ等の建設、
鉱山用打撃機械のパイロット圧源として使用するに好適
な振動圧発生装置に関する。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a vibrating pressure generating device that applies self-excited vibration of a hydraulic valve, and is particularly applicable to the construction of hydraulic rocks, hydraulic breakers, etc.
The present invention relates to a vibrating pressure generator suitable for use as a pilot pressure source for mining impact machines.
従来よりある各種の加振機は、産業機械用としてはそれ
ぞれ欠点を有する。Various conventional vibrators have their own drawbacks when used in industrial machinery.
即ち、偏心質量による機械的加振機は構造的に大となり
、電気的加振機は制御が容易で高振動数が可能であるが
、大出力を出すことが困難である。That is, a mechanical vibrator using an eccentric mass is structurally large, and an electric vibrator is easy to control and is capable of high vibration frequency, but it is difficult to produce a large output.
また、発動機や空気圧によるものは騒音を発生し、電気
油圧式サーボ弁によるものは大出力は出せるが高価でと
り、かつ、苛酷な環境条件下で使用される建設、鉱山用
機械には不適である等である。In addition, motors and pneumatic machines generate noise, and electro-hydraulic servo valves can produce high output but are expensive, and are unsuitable for construction and mining machines used under harsh environmental conditions. etc.
一方、既に油圧弁の自励振動を応用した振動圧発生装置
が提案されている。On the other hand, a vibratory pressure generating device that utilizes self-excited vibration of a hydraulic valve has already been proposed.
これをパイロット圧源として使用した加振機は前記欠点
を補なうものであるが、油圧さく岩槻或いは油圧ブレー
カ等の・打撃機械に使用するには未だ不満足な点が残る
。A vibrator using this as a pilot pressure source compensates for the above-mentioned drawbacks, but it is still unsatisfactory when used in impact machines such as hydraulic rock drills or hydraulic breakers.
即ち、振動圧の圧力差が小であるため大出力機のパイロ
ット圧源としては使用できない。That is, since the pressure difference between the vibration pressures is small, it cannot be used as a pilot pressure source for a large output machine.
又、大きな打撃エネルギを得るためのピストン速度最大
地点でさく孔工具を打撃させるようにすると、打撃後ピ
ストン切替弁が切り替ってピストンが戻り始める迄にか
なりの時間がかかつてしまう。Furthermore, if the drilling tool is struck at the maximum piston speed point in order to obtain a large striking energy, it will take a considerable amount of time after the striking until the piston switching valve is switched and the piston begins to return.
従って、ピストンがさく孔工具と接触している無駄時間
が多くなり過ぎ却って効率が低下する。Therefore, there is too much wasted time in which the piston is in contact with the drilling tool, which actually reduces efficiency.
特に、モータ等でビットに回転を与える構造の回転打撃
トリ１ルに使用する場合は、ビットの摩耗が犬となる。Particularly, when used in a rotary impact trill in which the bit is rotated by a motor or the like, wear of the bit becomes a problem.
又、効率を良くするにはピストンの戻り行程で除徐ニハ
ね（コイルばね或いはアキュムレータ等）にエネルギを
貯え、それを打撃行程に一気に吐き出しピストンを高速
にして打撃する必要がある。Also, in order to improve efficiency, it is necessary to store energy in a slow spring (coil spring, accumulator, etc.) during the return stroke of the piston, and discharge it all at once during the striking stroke to make the piston strike at high speed.
以上の理由から、ピストンの打撃行程所要時間は戻り行
程所要時間より短いことが望ましいが、従来の振動圧発
生装置では振動圧の高圧維持時間と低圧維持時間がほぼ
等しいため、ピストンの打撃行程時間と戻り行程時間も
ほぼ等しくなってしま・う等である。For the above reasons, it is desirable that the time required for the piston's impact stroke be shorter than the time required for the return stroke. However, in conventional vibrating pressure generators, the time for maintaining high vibration pressure and the time for maintaining low pressure are approximately equal, so the time required for the piston's impact stroke is approximately equal. The return travel time will also be approximately the same.
本発明の目的は大出力の建設、鉱山用機械のパイロット
圧源として使用するに好適な振動圧発生装置を提供する
にある。An object of the present invention is to provide a vibratory pressure generator suitable for use as a pilot pressure source for high-output construction and mining machines.
本発明は油圧弁の自励振動を応用した振動圧発、主装置
において、流体圧供給ポートから同一方向に一定角度だ
けずれた位置又は軸線上にずれた同一位置に振動圧取り
出しポートを設けると共に、円盤状振動体の供給ポート
側遮へい突起端面に該供給ポートと振動圧取り出しポー
トの一方とを交互に連通ずる凹部を形成することにより
、はぼ供給圧に等しい高圧と環状空間部の背圧との差を
振動圧として取り出すことができ、又、振動圧の高圧維
持時間と低圧維持時間の比が変えられるようにしたもの
である。The present invention provides vibration pressure generation by applying the self-excited vibration of a hydraulic valve.In the main device, a vibration pressure extraction port is provided at a position shifted by a certain angle in the same direction from the fluid pressure supply port, or at the same position shifted on the axis. By forming recesses in the end face of the shielding protrusion on the supply port side of the disc-shaped vibrating body to alternately communicate the supply port and one of the vibration pressure extraction ports, high pressure equal to the supply pressure and back pressure in the annular space are reduced. The difference between the vibration pressure and the vibration pressure can be taken out as vibration pressure, and the ratio between the high pressure maintenance time and the low pressure maintenance time of the vibration pressure can be changed.
以下、本発明の一実施例を図面により説明する。An embodiment of the present invention will be described below with reference to the drawings.
第１ないし２図は本発明の振動圧発生装置をパイロット
圧源とし採用した油圧ブレーカを示す。1 and 2 show a hydraulic breaker employing the vibrating pressure generator of the present invention as a pilot pressure source.
該ブレーカは振動圧発生装置１、油圧増幅装置２及び出
力装置３により構成されている。The breaker is composed of a vibration pressure generator 1, a hydraulic amplification device 2, and an output device 3.
前記振動圧発生装置１は機枠４、振動体５、蓋体６及び
ベアリング７からなる。The vibrating pressure generating device 1 includes a machine frame 4, a vibrating body 5, a lid body 6, and a bearing 7.
該機枠４には開口部側から円盤状シリンダ８及び円筒状
軸受９が、又、外周側から前記シリンダ８に向かう円柱
状給油口１０が設けられている。The machine frame 4 is provided with a disc-shaped cylinder 8 and a cylindrical bearing 9 from the opening side, and a cylindrical oil filler port 10 facing the cylinder 8 from the outer circumferential side.
又、前記給油口１０とシリンダ８を連通ずる任意形状（
矩形、円形等の穴がその先端が相離れるように開角度θ
をつけて設けられ、給油ポー［１，１２となっている。Further, an arbitrary shape (
The opening angle θ is set so that the tips of rectangular, circular, etc. holes are separated from each other.
It is provided with a refueling port [1, 12].
さらに該給油ポーＨＬ１２の反対側には排油ポーＨ３，
１４がそれぞれ対称位置に設けられている。Further, on the opposite side of the oil supply port HL12, an oil drain port H3,
14 are provided at symmetrical positions.
又、前記給油ポート１’１，１２より、左右それぞれ同
一の向きに（時計、反時計いずれでも良い。Also, from the oil supply ports 1'1 and 12, the left and right sides are in the same direction (either clockwise or counterclockwise).
図は時計方向を示す）角度θ１ （θに〇を含む）だけ
ずらした位置にはパイロット圧取り出しポーＮ５．１６
が設けられている。(The figure shows the clockwise direction) The pilot pressure take-off port N5.16 is located at a position shifted by the angle θ1 (θ includes 〇).
is provided.
前記振動体５は前記シリンダ８より小径の円盤状体で、
その外周側には前記シリンダ８の内周面に摺接する遮へ
い突起１７．１８が互いに反対位置に設けられている。The vibrating body 5 is a disc-shaped body having a smaller diameter than the cylinder 8,
Shielding protrusions 17 and 18 that slide into contact with the inner circumferential surface of the cylinder 8 are provided at opposite positions on the outer circumferential side thereof.
又、該振動体の給油口側遮へい突起１７の端面には凹部
が形成され油溝１９となっている。Further, a concave portion is formed in the end face of the oil filler side shielding projection 17 of the vibrating body to form an oil groove 19.
さらに該振動体の上下側には軸２０が一体的に突出して
形成されている。Further, a shaft 20 is integrally formed on the upper and lower sides of the vibrating body to protrude.
前記蓋体６には、円筒状軸受２１、前記パイロット圧取
り出しポーＮ５．１６と油圧増幅装置２を連通する流路
２２，２３及び静止時の振動体５の位置を規制するため
の突出したリミッタ２４２５が形成されている。The lid body 6 includes a cylindrical bearing 21, flow passages 22 and 23 that communicate the pilot pressure extraction port N5.16 with the hydraulic amplification device 2, and a protruding limiter for regulating the position of the vibrating body 5 when it is stationary. 2425 is formed.
前記振動体５は前記ベアリング７を介して前記機枠４及
び該機枠と嵌合する蓋体６ＬＣ回転自在に軸支され、左
右の環状圧力室２６．２７を形成している。The vibrating body 5 is rotatably supported by the machine frame 4 and a lid 6LC fitted to the machine frame via the bearing 7, and forms left and right annular pressure chambers 26 and 27.
又、静止時の振動体の位置を規制する１−め、振動体の
非給油口側遮へい突起１８は、前記リミッタ２４．２５
間に位置されている。The first shielding protrusion 18 on the non-refueling port side of the vibrating body that regulates the position of the vibrating body when it is stationary is connected to the limiter 24.25.
It is located in between.
前記油圧増幅装置２は、機枠３０、スプール３１、ばね
３２及び調整ねじ３３からなる。The hydraulic amplification device 2 includes a machine frame 30, a spool 31, a spring 32, and an adjustment screw 33.
該機枠３０に設けられたシリンダ３４には両端部及び中
央部にそれぞれランド３５，３６，３７を有する前記ス
プール３１が、前記はね３２を介して挿入され、前記調
整ねじ３３により押さえられている。The spool 31, which has lands 35, 36, and 37 at both ends and the center, respectively, is inserted into the cylinder 34 provided on the machine frame 30 via the spring 32, and is held down by the adjustment screw 33. There is.
又、前記機枠３０には、前記シリンダ３４の左室３８、
右室３９と、前記振動圧発生装置１のパイロット圧取り
出しポート１５．１６とをそれぞれ連通する流路２２，
２３が設けられている。Further, the machine frame 30 includes a left chamber 38 of the cylinder 34,
a flow path 22 that communicates the right chamber 39 and the pilot pressure extraction port 15, 16 of the vibrating pressure generator 1, respectively;
23 are provided.
さらに、前記スプールランド３５．３６間及び３６．３
７間においてシリンダ３４に連通ずる排出路４０、シリ
ンダ３４の中央部に連通ずる高圧供給路４１、及びシリ
ンダ３４のスプールランド３５．３６間及び３６．３７
間と前記出力装置３間を連通する流路４２，４３が設け
られている。Furthermore, between the spool lands 35, 36 and 36.3,
A discharge passage 40 communicating with the cylinder 34 between 7 and 7, a high pressure supply passage 41 communicating with the center of the cylinder 34, and a spool land 35, 36 and 36, 37 of the cylinder 34.
Flow paths 42 and 43 are provided to communicate between the output device 3 and the output device 3.
前記出力装置３は、機枠５０及びさく孔工具打撃ピスト
ン５１からなり、機枠に形成されたシリンダ５２に該さ
く孔工具打撃ピストンが滑動するように収納されている
。The output device 3 consists of a machine frame 50 and a drilling tool striking piston 51, and the drilling tool striking piston is housed in a cylinder 52 formed in the machine frame so as to slide.
又、前記シリンダ５２の左室５４、右室５５は前記油圧
増幅装置２のシリンダ３４とそれぞれ流路４０，４１に
より連通されている。Further, the left chamber 54 and right chamber 55 of the cylinder 52 are communicated with the cylinder 34 of the hydraulic amplification device 2 through passages 40 and 41, respectively.
以下動作を説明する。The operation will be explained below.
いま振動体５が第３図の位置にあるとすると、振動圧発
生装置１の給油口１０から供給された圧力油は右側の給
油ポート１２から右側の環状圧力室２７に流入し、排油
口１４から排出される。Assuming that the vibrating body 5 is now in the position shown in FIG. 3, the pressure oil supplied from the oil supply port 10 of the vibrating pressure generator 1 flows from the right oil supply port 12 into the right annular pressure chamber 27, and then passes through the oil drain port. It is discharged from 14.
この際に振動体の遮へい突起１８に作用する油圧力によ
って、振動体５は時計方向に回転し、第４図を経て第５
図の状態に達する。At this time, the vibrating body 5 rotates clockwise due to the hydraulic pressure acting on the shielding protrusion 18 of the vibrating body, passing through FIG.
The state shown in the figure is reached.
第５図の状態では、時計方向への回転力の供給は無くな
るが、振動体が第４図から第５図の状態に至る間に受は
取ったエネルギが、左側の給油ポート１１から流入した
油により振動体に反時計方向に作用する力及び粘性抵抗
（でよって完全に消費されるまで時計方向へ回転を続は
第６図の状態に至−て静止する。In the state shown in Fig. 5, the clockwise rotational force is no longer supplied, but the energy taken up by the receiver while the vibrating body went from the state shown in Fig. 4 to the state shown in Fig. 5 flows into the left oil supply port 11. Due to the force and viscous resistance acting counterclockwise on the vibrating body due to the oil, it continues to rotate clockwise until it is completely consumed, and then it reaches the state shown in FIG. 6 and comes to rest.
第６図の状態では振動体の遮へい突起１８には、左側の
給油ポート１１から流入した油圧力のみが作用している
ので振動体５は前記と逆に反時計方向に回転し、第５図
、第４図を経て第３図の状態に戻る。In the state shown in FIG. 6, only the hydraulic pressure flowing from the left oil supply port 11 is acting on the shielding protrusion 18 of the vibrating body, so the vibrating body 5 rotates counterclockwise in the opposite direction as described above, and as shown in FIG. , and returns to the state shown in FIG. 3 via FIG. 4.
以上のような動作を繰返して振動体５はリミッタ２４，
２５に衝突することなく反復回転振動を継続する。By repeating the above operations, the vibrating body 5 is connected to the limiter 24,
The repeated rotational vibration continues without colliding with 25.
前記のようにして振動圧発生装置１に圧力油を供給し、
振動体５を振動させると、パイロット圧取り出しポート
１５．１６は遮へい突起１７の油溝１９及び左右の環状
圧力室２６．２７とそれぞれ交互に連通ずる。Supplying pressure oil to the vibrating pressure generator 1 as described above,
When the vibrating body 5 is vibrated, the pilot pressure take-off ports 15, 16 alternately communicate with the oil groove 19 of the shielding projection 17 and the left and right annular pressure chambers 26, 27, respectively.
従って、パイロット圧取り出しポートにはほぼ供給圧に
等しい高圧と、環状圧力室内の背圧が交互に発生する。Therefore, a high pressure approximately equal to the supply pressure and a back pressure in the annular pressure chamber are alternately generated at the pilot pressure extraction port.
本実施例の振動圧発生装置では、パイロット圧取り出し
ポート１５．１６が、給油ポート１１．１２よりそれぞ
れ時計方向にθ１だけずれているため、パイロット圧取
り出しポート１６においては、パイロット圧の高圧維持
時間が低圧維持時間より短くなる。In the oscillating pressure generator of this embodiment, the pilot pressure take-off ports 15 and 16 are shifted clockwise by θ1 from the oil supply ports 11 and 12. is shorter than the low pressure maintenance time.
一方、パイロット圧取り出しポート１５においては逆と
なる。On the other hand, at the pilot pressure take-off port 15, the opposite is true.
前記パイロット圧は流路２２，２３を経て油圧増幅装置
２のシリンダ左室３８、右室３９に伝えられる。The pilot pressure is transmitted to the cylinder left chamber 38 and right chamber 39 of the hydraulic amplification device 2 via the flow paths 22 and 23.
従ってピストン切替弁のスプール３１の両端には高圧と
低圧が交互に作用し、スプール３１は左右に振動する。Therefore, high pressure and low pressure alternately act on both ends of the spool 31 of the piston switching valve, and the spool 31 vibrates from side to side.
′いまシリンダ左室３８に高圧、右室３９に低圧が
かかるとスプール３１は右方に移動し、高圧供給流路４
１から供給された高圧油は流路４２を経て、出力装置３
のシリンダ左室５４に流入するため、ピストン５１は右
方に移動する。'If high pressure is now applied to the left chamber 38 of the cylinder and low pressure is applied to the right chamber 39, the spool 31 moves to the right, and the high pressure supply channel 4
The high-pressure oil supplied from 1 passes through the flow path 42 and reaches the output device 3.
, the piston 51 moves to the right.
この際、シリンダ右室５５中にあった油は流路４３、ス
プールシリンダ３４を経て排出路４０より排出される。At this time, the oil in the cylinder right chamber 55 is discharged from the discharge passage 40 via the flow passage 43 and the spool cylinder 34.
また、パイロット圧が切り換わり、シリンダ右室３９に
高圧、左室３８に低圧がかかると、スプール３１は左方
に移動する。Further, when the pilot pressure is switched and high pressure is applied to the cylinder right chamber 39 and low pressure is applied to the left chamber 38, the spool 31 moves to the left.
この状態では高圧油はスプールシリンダ３４、流路４３
を経て出力装置３のシリンダ右室５５に供給されるので
、ピストン５１は左方に移動する。In this state, high pressure oil flows through the spool cylinder 34 and the flow path 43.
Since the piston 51 is supplied to the cylinder right chamber 55 of the output device 3 through the piston 51, the piston 51 moves to the left.
この際、シリンダ左室５４中にあった油は流路４２、ス
プールシリンダ３４を経て排出路４０より排出される。At this time, the oil that was in the cylinder left chamber 54 is discharged from the discharge passage 40 via the flow passage 42 and the spool cylinder 34.
以上のようにして振動圧発生装置１からのパイロット圧
に同期して出力装置３のピストン５１がさく孔工具の打
撃を繰返す。As described above, the piston 51 of the output device 3 repeats the impact of the drilling tool in synchronization with the pilot pressure from the vibration pressure generator 1.
本実施例では、右側のパイロット圧取り出しポート１６
の高圧維持時間が短かいため、打撃時間が戻り時間より
小となる。In this embodiment, the right pilot pressure extraction port 16
Since the high pressure is maintained for a short time, the impact time is shorter than the return time.
第７図は振動体の位置とさく孔工具打撃ピストンの行程
の関係を示したタイムチャートで、横軸が時間、縦軸が
振動体の回転角度θ（振動体が中立位置より時計方向に
回転した場合を正、反時計方向に回転した場合を負とす
る）あるいはピストン切替弁のシリンダに作用するパイ
ロット圧力（シリンダ左室３８に作用する圧力を破線、
右室３９に作用する圧力を実線で表わす）である。Figure 7 is a time chart showing the relationship between the position of the vibrating body and the stroke of the drilling tool striking piston, where the horizontal axis is time and the vertical axis is the rotation angle θ of the vibrating body (the vibrating body rotates clockwise from the neutral position). (The dashed line indicates the pressure acting on the cylinder left chamber 38.) or the pilot pressure acting on the cylinder of the piston switching valve (the broken line indicates the pressure acting on the cylinder left chamber 38.
The pressure acting on the right ventricle 39 is represented by a solid line).
本実施例では、パイロット圧取り出しポートが給油ポー
トより時計方向に０１だけずれているので、第７図りに
示す如くピストンの戻り行程時間が打撃行程時間より長
くなっている。In this embodiment, since the pilot pressure take-off port is shifted clockwise by 01 from the oil supply port, the return stroke time of the piston is longer than the impact stroke time, as shown in Figure 7.
なお、第７図Ｂは従来の振動圧発生装置を使用した場合
で、シリンダ左室３８、右室３９へのパイロット圧作用
時間が等しく、かつパイロット圧の変化量が小さくなっ
ている。Note that FIG. 7B shows a case where a conventional oscillating pressure generator is used, and the pilot pressure application time to the cylinder left chamber 38 and right chamber 39 is equal, and the amount of change in pilot pressure is small.
本実施例では給油口１０が機枠４外周より中心方向に向
けて円筒状に設けられていたか、給油口を軸方向に設け
た実施例を第８図及び第１０図に示す。In this embodiment, the fuel filler port 10 is provided in a cylindrical shape from the outer periphery of the machine frame 4 toward the center, or an embodiment in which the fuel filler port is provided in the axial direction is shown in FIGS. 8 and 10.
又、本実施例では０１へ０であったがθ、二〇の場合を
第９ないし１０図に示す。Further, in this embodiment, θ is 0 to 01, but a case where θ is 20 is shown in FIGS. 9 and 10.
この場合の振動体の位置とパイロット圧の関係は第７図
Ｃに示す如くとなり、打撃時間と戻り時間が等しくなる
。In this case, the relationship between the position of the vibrating body and the pilot pressure is as shown in FIG. 7C, and the impact time and return time are equal.
以上述べた通り本発明の振動圧発生装置によれば、高圧
維持時間と低圧維持時間が異なるパイロット圧を発生で
きるので、油圧さく岩槻あるいは油圧ブレーカ等の打撃
機械に使用した場合そのピストン往復動所要時間を最適
値に設定できる。As described above, according to the vibrating pressure generator of the present invention, it is possible to generate pilot pressures with different high pressure maintenance times and low pressure maintenance times, so when used in impact machines such as hydraulic rock drills or hydraulic breakers, the piston reciprocation is required. You can set the time to the optimal value.
従ってピストンのエネルギを効率よく岩へ伝達できると
共に、ピストンがさく孔工具に接触し仕事をしないでい
る無駄時間が省略できる。Therefore, the energy of the piston can be efficiently transmitted to the rock, and the wasted time when the piston is in contact with the drilling tool and does not perform any work can be eliminated.
又、モータ等でビットに回転を与える構造の回転打撃ド
リルて使用すれば、ビットの摩耗が防止できる。Furthermore, if a rotary impact drill is used that rotates the bit with a motor or the like, wear of the bit can be prevented.
さらに圧力差の犬なるパイロット圧が発生できるので、
大出力のアクチュエータの作動が可能である等の優れた
効果を有する。In addition, pilot pressure, which is a dog of pressure difference, can be generated, so
It has excellent effects such as being able to operate a high-output actuator.
第１図は本発明の一実施例である振動圧発生装置を採用
した油圧ブレーカを示す縦断面図、第２図は第１図の油
圧ブレーカの■−■線断面図、第３ないし６図は第１図
の油圧ブレーカの振動圧発生装置の動作説明図、第７図
は同じく振動圧発生・装置の振動***置とパイロット圧
との関係を示すタイムチャート、第８図は、本発明の第
２実施例を示す平面図、第９図は、本発明の第３実施例
を示す平面図、第１０図は第８ないし９図の実施例のｘ
−Ｘ線断面図である。
１・・・振動圧発生装置、４・・・機枠、５・・・円盤
状振動体、６・・・蓋体、７・・・ベアリング、８・・
・円盤状シリンダ、１１．１２・・・給油ポート、１３
．１４・・・排油ポート、１５，１６・・・パイロット
圧取り出しポート、１７．１８・・・遮へい突起、１９
・・・油溝、２６．２７・・・環状圧力室。Fig. 1 is a longitudinal cross-sectional view showing a hydraulic breaker that employs a vibrating pressure generator that is an embodiment of the present invention, Fig. 2 is a cross-sectional view taken along the line ■-■ of the hydraulic breaker shown in Fig. 1, and Figs. 3 to 6. 1 is an explanatory diagram of the operation of the vibration pressure generator of the hydraulic breaker, FIG. 7 is a time chart showing the relationship between the position of the vibrating body of the vibration pressure generator and the pilot pressure, and FIG. FIG. 9 is a plan view showing the third embodiment of the present invention, and FIG. 10 is a plan view showing the second embodiment of the present invention.
- It is an X-ray sectional view. DESCRIPTION OF SYMBOLS 1... Vibrating pressure generator, 4... Machine frame, 5... Disc-shaped vibrating body, 6... Lid body, 7... Bearing, 8...
・Disc-shaped cylinder, 11.12...Oil supply port, 13
．． 14...Oil drain port, 15, 16...Pilot pressure extraction port, 17.18...Shielding protrusion, 19
...Oil groove, 26.27...Annular pressure chamber.
Claims (1)
シリンダで形成される複数の環状圧力室に、該振動体の
一方の遮へい突起により交互に開閉される供給ポートを
介して流体圧を供給し、前記環状圧力室間の圧力差で前
記振動体を振動させ振動圧を取り出す自励振動方式の振
動圧発生装置において、 前記供給ポートから同一方向に一定角度だけずれた位置
又は軸線上にずれた同一位置に振動圧取り出しポートを
設けると共に、前記振動体の供給ポート側遮へい突起端
面に該供給ポートと振動圧取り出しポートの一方とを交
互に連通ずる凹部を形成したことを特徴とする振動圧発
生装置。[Scope of Claims] 1. A plurality of annular pressure chambers formed by a disc-shaped vibrating body having a plurality of shielding protrusions and a disc-shaped cylinder are supplied through supply ports that are alternately opened and closed by one of the shielding protrusions of the vibrating body. In a self-excited vibration type vibrating pressure generator that supplies fluid pressure to the annular pressure chamber, vibrates the vibrating body using the pressure difference between the annular pressure chambers, and extracts the vibrating pressure, Alternatively, a vibration pressure extraction port is provided at the same position shifted on the axis, and a recess is formed on the end face of the shielding projection on the supply port side of the vibrating body to alternately communicate the supply port and one of the vibration pressure extraction ports. Features of the vibrating pressure generator.
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8384876A JPS5816992B2 (en) | 1976-07-13 | 1976-07-13 | Vibrating pressure generator |
| GB2397577A GB1584792A (en) | 1976-06-09 | 1977-06-08 | Oscillator actuated hydraulic percussion device |
| FR7717699A FR2354460A1 (en) | 1976-06-09 | 1977-06-09 | PULSE HYDRAULIC DEVICE, ESPECIALLY FOR THE ACTION OF TOOLS |
| DE19772726118 DE2726118C3 (en) | 1976-06-09 | 1977-06-10 | Hydraulic impact device, in particular for rock drilling machines |
| US06/202,139 US4342255A (en) | 1976-06-09 | 1980-10-30 | Oscillator actuated hydraulic impulse device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8384876A JPS5816992B2 (en) | 1976-07-13 | 1976-07-13 | Vibrating pressure generator |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS539203A JPS539203A (en) | 1978-01-27 |
| JPS5816992B2 true JPS5816992B2 (en) | 1983-04-04 |
Family
ID=13814110
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8384876A Expired JPS5816992B2 (en) | 1976-06-09 | 1976-07-13 | Vibrating pressure generator |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5816992B2 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6368289U (en) * | 1986-10-21 | 1988-05-09 | ||
| KR20190013968A (en) * | 2016-06-28 | 2019-02-11 | 후루까와 로크 드릴 가부시끼가이샤 | 2 Piston type hydraulic striking device |
-
1976
- 1976-07-13 JP JP8384876A patent/JPS5816992B2/en not_active Expired
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6368289U (en) * | 1986-10-21 | 1988-05-09 | ||
| KR20190013968A (en) * | 2016-06-28 | 2019-02-11 | 후루까와 로크 드릴 가부시끼가이샤 | 2 Piston type hydraulic striking device |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS539203A (en) | 1978-01-27 |
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