JPS58162736A - 内燃機関の燃料供給量制御方法 - Google Patents
内燃機関の燃料供給量制御方法Info
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- JPS58162736A JPS58162736A JP57045547A JP4554782A JPS58162736A JP S58162736 A JPS58162736 A JP S58162736A JP 57045547 A JP57045547 A JP 57045547A JP 4554782 A JP4554782 A JP 4554782A JP S58162736 A JPS58162736 A JP S58162736A
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- fuel
- intake pipe
- amount
- internal pressure
- injection
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/24—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents characterised by the use of digital means
- F02D41/2406—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents characterised by the use of digital means using essentially read only memories
- F02D41/2409—Addressing techniques specially adapted therefor
- F02D41/2412—One-parameter addressing technique
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は内燃機関の燃料供給量を吸気管内圧力及び回転
速度に応じて制御する方法Ｋｌｌする。
速度に応じて制御する方法Ｋｌｌする。
機関の回転速度及び吸気管内絶対圧力を検出し、！ログ
ラムによって制御されるマイクロコンピュータにより、
これらの検出値に応じて燃料噴射弁の基本噴射・ｆルス
幅を求め、さらに他の運転状態・やラメータ、例えば排
気ガス中の酸素成分濃度。
ラムによって制御されるマイクロコンピュータにより、
これらの検出値に応じて燃料噴射弁の基本噴射・ｆルス
幅を求め、さらに他の運転状態・やラメータ、例えば排
気ガス中の酸素成分濃度。
冷却水温度、＠気温度、加速度合轡を表わす・母うメー
タ、に応じてこの基本噴射パルス幅を補正し、その補正
した噴射パルス幅に応じて実際に供給される燃料量を調
整するようにした燃料供給量制御方法は良く知られてい
る。
タ、に応じてこの基本噴射パルス幅を補正し、その補正
した噴射パルス幅に応じて実際に供給される燃料量を調
整するようにした燃料供給量制御方法は良く知られてい
る。
検出した回転速度及び吸気管内圧力から基本噴射パルス
幅を求めるには、通常、回転速度及び吸気管内圧力に対
する基本噴射パルス幅を表わす２次元のマツダを記憶装
置にあらかじめ格納しておき、検出値に対応する基本噴
射・２ルス幅をこのマツプから内挿法等を用いて求める
ことが行われる。
幅を求めるには、通常、回転速度及び吸気管内圧力に対
する基本噴射パルス幅を表わす２次元のマツダを記憶装
置にあらかじめ格納しておき、検出値に対応する基本噴
射・２ルス幅をこのマツプから内挿法等を用いて求める
ことが行われる。
しかしながら、基本噴射ノ臂ルス幅は、運転状態によっ
ては最大７ｍ＠・Ｃ程度にもなることがあり、このよう
な大きな値をも精度良く表わすためには、マ、ｆの各点
をどうしても２バイト（１バイトを８ビツトとじ九場合
）以上で構成する必要がある１２次元のマツプの各点を
２バイト以上で構成すると、マ、ｆの専有する記憶容量
ががなシ大きくなり、記憶装置等のコスト上昇につなが
る。
ては最大７ｍ＠・Ｃ程度にもなることがあり、このよう
な大きな値をも精度良く表わすためには、マ、ｆの各点
をどうしても２バイト（１バイトを８ビツトとじ九場合
）以上で構成する必要がある１２次元のマツプの各点を
２バイト以上で構成すると、マ、ｆの専有する記憶容量
ががなシ大きくなり、記憶装置等のコスト上昇につなが
る。
本発明は、上述した問題を鱗決しようとするものであシ
、本発明の目的は、基本噴射・母ルス幅算出に用いられ
るマ、ｆ用の記憶容量を大幅に低減可能であり、しかも
得られる基本噴射／ｌルス幅の精度を悪化させることの
ない燃料供給量制御方法を提供することにある。
、本発明の目的は、基本噴射・母ルス幅算出に用いられ
るマ、ｆ用の記憶容量を大幅に低減可能であり、しかも
得られる基本噴射／ｌルス幅の精度を悪化させることの
ない燃料供給量制御方法を提供することにある。
上述した目的を達成する本発明の特徴は、内燃機関の回
転速度及び吸気管内圧力を検出し、該検出した回転速度
及び吸気管内圧力に応じて機関に供給すべき燃料量を求
め、該求めた燃料量に応じて燃料供給量の制御を行う方
法において、供給すべき燃料量を求める場合に、検出し
た吸気管内圧力を変数とする１次元の関数に第１の重み
づけ係数を乗じて第１の燃料量を求め、一方、検出した
吸気管内圧力及び回転速度を変数とする２次元の関数に
前記第１の重みづけ係数より小さい第２の、 重みづ
け係数を乗じて第２の燃料量を求め、第１°及び第２の
燃料量の和から供給すべき燃料量を求めるようにしたこ
とｋある。
転速度及び吸気管内圧力を検出し、該検出した回転速度
及び吸気管内圧力に応じて機関に供給すべき燃料量を求
め、該求めた燃料量に応じて燃料供給量の制御を行う方
法において、供給すべき燃料量を求める場合に、検出し
た吸気管内圧力を変数とする１次元の関数に第１の重み
づけ係数を乗じて第１の燃料量を求め、一方、検出した
吸気管内圧力及び回転速度を変数とする２次元の関数に
前記第１の重みづけ係数より小さい第２の、 重みづ
け係数を乗じて第２の燃料量を求め、第１°及び第２の
燃料量の和から供給すべき燃料量を求めるようにしたこ
とｋある。
以下図面を用いて本発明の詳細な説明する。
第１図には本発明の一実施例として、電子制御燃料噴射
式内燃機関の一例が概略的に表わされている。同図にお
いて、１０は機関本体、１２Ｆｉ吸気通路、１４は燃焼
室、１６は排気通路をそれぞれ表わしている。図示しな
いエアクリーナを介して吸入される吸入空気の流量は、
図示しないアクセル（ダルに連動するスロットル弁１８
によって制御さハる。スロットル弁１８を通過した吸入
空気はサージタンク２０及び吸気弁２２を介して燃焼室
１４に導かれる。
式内燃機関の一例が概略的に表わされている。同図にお
いて、１０は機関本体、１２Ｆｉ吸気通路、１４は燃焼
室、１６は排気通路をそれぞれ表わしている。図示しな
いエアクリーナを介して吸入される吸入空気の流量は、
図示しないアクセル（ダルに連動するスロットル弁１８
によって制御さハる。スロットル弁１８を通過した吸入
空気はサージタンク２０及び吸気弁２２を介して燃焼室
１４に導かれる。
スロットル弁１８の下流の吸気通路に、例えばサージタ
ンク２００部分には、吸気管内絶対圧力を検出してその
検出値に対応する電圧を発生する圧力センサ２４に連通
する圧力取出し！−）２４ｍが開口している。この圧力
センサ２４の出力電圧は、線２６を介して制御回路２８
に送り込まれる。
ンク２００部分には、吸気管内絶対圧力を検出してその
検出値に対応する電圧を発生する圧力センサ２４に連通
する圧力取出し！−）２４ｍが開口している。この圧力
センサ２４の出力電圧は、線２６を介して制御回路２８
に送り込まれる。
燃料噴射弁３ｏ＃′ｉ、実際にけ各気筒毎に設けられて
おり、線３２を介して制御回路２８から送り込まれる電
気的な駆動／中ルスに応じて開閉制御せしめられ、図示
しない燃料供給系から送られる加圧燃料を吸気弁２２近
傍の吸気通路１２内に間欠的に噴射する。
おり、線３２を介して制御回路２８から送り込まれる電
気的な駆動／中ルスに応じて開閉制御せしめられ、図示
しない燃料供給系から送られる加圧燃料を吸気弁２２近
傍の吸気通路１２内に間欠的に噴射する。
燃焼室１４内で燃焼した後の排気がスは排気弁３４及び
排気通路１６を介して、さらに触媒コンバータ３６を介
して大気中に排出される。
排気通路１６を介して、さらに触媒コンバータ３６を介
して大気中に排出される。
ディｘ）ｌＪピ、−夕３Ｂ内に設けられたクランク角セ
ンサ４０．４２がらは、図示しないクランク軸が３０°
、３６０’ 回転する毎にノスルス信号がそれぞれ出
方され、クランク角３０’毎の・９ルス信号は線４４を
、クランク角３６０’毎のノ臂ルス信号は線４６をそれ
ぞれ介して制御回路２８に送り込まれる。
ンサ４０．４２がらは、図示しないクランク軸が３０°
、３６０’ 回転する毎にノスルス信号がそれぞれ出
方され、クランク角３０’毎の・９ルス信号は線４４を
、クランク角３６０’毎のノ臂ルス信号は線４６をそれ
ぞれ介して制御回路２８に送り込まれる。
第２図は第１図の制御回路２８の構成例を表わすプロ、
り図である。同図においては、圧力センサ２４、クラン
ク角センサ４ｏ及び４２、さらに各気筒毎に設けられる
燃料噴射弁３ｏがそれぞれプロ、りで表わされている。
り図である。同図においては、圧力センサ２４、クラン
ク角センサ４ｏ及び４２、さらに各気筒毎に設けられる
燃料噴射弁３ｏがそれぞれプロ、りで表わされている。
圧力センサ２４及び本発明とは直接関係しない丸め図示
されてない他のセンサの出力電圧Ｖ−、アナログマルチ
ゾレクサ機能を有するん小狡換器６０に送シ込まれ、マ
イクロプロセッサ（ＭＰＵ）６２からの指示信号に応じ
て選択されて〜Φ変換され、２過信号となる。
されてない他のセンサの出力電圧Ｖ−、アナログマルチ
ゾレクサ機能を有するん小狡換器６０に送シ込まれ、マ
イクロプロセッサ（ＭＰＵ）６２からの指示信号に応じ
て選択されて〜Φ変換され、２過信号となる。
クランク角センサ４０からのクランク角３ｏ０毎のノ４
ルス信号は、入出力回路（１１０回路）６４を介してＭ
ＰＵ６２に送シ込首れてクランク角３００割込み処理ル
ーチンの割込み要求信号となると共にＩ１０回路６４内
に設けられたタイミングカウンタの歩進用クロ、りとな
る。クランク角センサ４２からのクランク角３６ｏ０毎
の／’Ｐルス信号は上記タイミングカウンタのリセット
信号として働く。このタイミングカウンタから得られる
噴射開始タイミング信号は、ＭＰＵ６２に送り込まれ、
噴射処理割込みルーチンの割込み要求信号となる。
ルス信号は、入出力回路（１１０回路）６４を介してＭ
ＰＵ６２に送シ込首れてクランク角３００割込み処理ル
ーチンの割込み要求信号となると共にＩ１０回路６４内
に設けられたタイミングカウンタの歩進用クロ、りとな
る。クランク角センサ４２からのクランク角３６ｏ０毎
の／’Ｐルス信号は上記タイミングカウンタのリセット
信号として働く。このタイミングカウンタから得られる
噴射開始タイミング信号は、ＭＰＵ６２に送り込まれ、
噴射処理割込みルーチンの割込み要求信号となる。
入出力回路（１１０回路）６６内には、ＭＰＵ６２から
送り込まれる噴射・やルス幅ＴＡＵに相当する持続時間
を有する１ピ、トの噴射／ＩＦルス信号を受け、これを
駆動信号に変換する駆動回路が設けられている。この駆
動回路からの駆動信号は燃料噴射弁３０に送り込まれて
これを付勢する。その結果、・にルス幅ＴＡＵに応じた
量の燃料が噴射せしめられるっ 〜小狡換器６０、及び！沖回路６４及び６６は、マイク
ロコンピュータの主構成要素であるＭＰＵ６２゜ランダ
ムアクセスメモリ（ＲＡＭ） ６８ 、及びリードオン
リメモ！Ｊ （ＲＯＭ） ７０にパス７２を介して接続
されており、このパス７２を介してデータの転送が行わ
れる。
送り込まれる噴射・やルス幅ＴＡＵに相当する持続時間
を有する１ピ、トの噴射／ＩＦルス信号を受け、これを
駆動信号に変換する駆動回路が設けられている。この駆
動回路からの駆動信号は燃料噴射弁３０に送り込まれて
これを付勢する。その結果、・にルス幅ＴＡＵに応じた
量の燃料が噴射せしめられるっ 〜小狡換器６０、及び！沖回路６４及び６６は、マイク
ロコンピュータの主構成要素であるＭＰＵ６２゜ランダ
ムアクセスメモリ（ＲＡＭ） ６８ 、及びリードオン
リメモ！Ｊ （ＲＯＭ） ７０にパス７２を介して接続
されており、このパス７２を介してデータの転送が行わ
れる。
ＲＯＭ７０内には、後述するイニシャル処理ルーチンプ
ログラム、メイン処理ルーチン！ログラム、クランク角
３０’毎の割込み処理ルーチンプログラム及びその他の
７″ａグラム、さらにそれらの演算過穆で用いられるデ
ータ及び後述するマ、ｆがあらかじめ記憶されている。
ログラム、メイン処理ルーチン！ログラム、クランク角
３０’毎の割込み処理ルーチンプログラム及びその他の
７″ａグラム、さらにそれらの演算過穆で用いられるデ
ータ及び後述するマ、ｆがあらかじめ記憶されている。
次に、第３図及び第４図のフローチャートを用いて上述
のマイクロコンビ、−夕の動作を説明すＭＰＵ６２は、
クランク角センサ４０から３０°クランク角毎の・譬ル
ス信号が送り込まれると、第３図の割込み処理ルーチン
を実行して機関の回転速度ＮＥを表わすデータを形成す
る。卸ち、まずステ、ｆ８０において、ＭＰＵ６２内に
設けられているフリーランカウンタの値を読み取り、そ
の値をＣ５ｏとする。次いでステ、グ８１において、前
回のクランク角３０’割込み処理時に読み取った値０５
０と今回の１１１Ｃ５ｏ との差ΔＣをΔＣ＝Ｃ３ｏ−
Ｃ３゜から算出し、次のステ、プ８２において、その差
ΔＣの逆数を算出して回転速度ＮＥを得る。即ち”’４
−１’５ の演算を行う。ただし、Ａは定数である。
のマイクロコンビ、−夕の動作を説明すＭＰＵ６２は、
クランク角センサ４０から３０°クランク角毎の・譬ル
ス信号が送り込まれると、第３図の割込み処理ルーチン
を実行して機関の回転速度ＮＥを表わすデータを形成す
る。卸ち、まずステ、ｆ８０において、ＭＰＵ６２内に
設けられているフリーランカウンタの値を読み取り、そ
の値をＣ５ｏとする。次いでステ、グ８１において、前
回のクランク角３０’割込み処理時に読み取った値０５
０と今回の１１１Ｃ５ｏ との差ΔＣをΔＣ＝Ｃ３ｏ−
Ｃ３゜から算出し、次のステ、プ８２において、その差
ΔＣの逆数を算出して回転速度ＮＥを得る。即ち”’４
−１’５ の演算を行う。ただし、Ａは定数である。
このようにして得られたＮＥは、ＲＡＭｆｉ８の所定位
置に格納される。次のステラｆ８３け、今回のカウンタ
の値Ｃ３゜を次の割込み処理時に前回の読取シ値として
用いるように、Ｃ３ｏ４−Ｃ３ｏの演 【算処
理を行う。以後必要に応じた処理を実行した後この割込
み処理ルーチンを終了し、メイン処理ルーチンに復帰゛
する。
置に格納される。次のステラｆ８３け、今回のカウンタ
の値Ｃ３゜を次の割込み処理時に前回の読取シ値として
用いるように、Ｃ３ｏ４−Ｃ３ｏの演 【算処
理を行う。以後必要に応じた処理を実行した後この割込
み処理ルーチンを終了し、メイン処理ルーチンに復帰゛
する。
ＭＰＵ６２は、さらに、〜１変換器６ｏがらの〜Φ変換
完了割込みにょシ、圧力センナ２４の出力電圧に対応す
る２違データを取り込み、ＰＭとしてＲＡＭ６８に格納
する。
完了割込みにょシ、圧力センナ２４の出力電圧に対応す
る２違データを取り込み、ＰＭとしてＲＡＭ６８に格納
する。
一方、ＭＰＵ６２は、メイン処理ルーチンの途中で第４
図に示す処理を実行し、燃料噴射Δルス幅ＴＡＵを算出
入る。まず、ステｙ ７” ９０ において、ＲＡＭ６
．８よシ、吸気管内圧カＰＭ、回転速度ＮＥのデータを
取や込む。次いでステ、ｆ９１において、下記第１表に
示す如き吸気管内圧力とＴＰＭＡＩＮとの関係ｆ（ＰＭ
）を表わす１次元の！。
図に示す処理を実行し、燃料噴射Δルス幅ＴＡＵを算出
入る。まず、ステｙ ７” ９０ において、ＲＡＭ６
．８よシ、吸気管内圧カＰＭ、回転速度ＮＥのデータを
取や込む。次いでステ、ｆ９１において、下記第１表に
示す如き吸気管内圧力とＴＰＭＡＩＮとの関係ｆ（ＰＭ
）を表わす１次元の！。
グを用いて、検出した吸気管内圧力ＰＭに対するＴＰＭ
ＡＩＮを求メル。ＲＯＭ７０には、第１表に示すような
内容を表わす１次元のマ、ｆが各点１バイト（８ビ、ト
）の構成であらかじめ記憶されており、ステラｆ９１で
は、内挿法によシ、ＰＭＩＩＣ対応するＴＰＭＡＩＮが
求められる。なお、このマツプのＴＰＭＡ ＩＮのＬＳ
Ｉ（最下位ビット）は、３２７ｇ１ｅｅの単位で表わさ
れている。
ＡＩＮを求メル。ＲＯＭ７０には、第１表に示すような
内容を表わす１次元のマ、ｆが各点１バイト（８ビ、ト
）の構成であらかじめ記憶されており、ステラｆ９１で
は、内挿法によシ、ＰＭＩＩＣ対応するＴＰＭＡＩＮが
求められる。なお、このマツプのＴＰＭＡ ＩＮのＬＳ
Ｉ（最下位ビット）は、３２７ｇ１ｅｅの単位で表わさ
れている。
第 １ 表
次のステ、ｆ９２では、下記第２表に示す如き、吸気管
内圧力及び回転速度とＴＰＳＵＢとの関係を表わす２次
元のマツプを用いて、検出した吸気管内圧力ＰＭ及び回
転速度ＮＥに対するＴＰＳＵＢが本められる。ＲＯＭ７
０には、第２表に示すような内容を表わす２次元のマ、
７″が各点１バイトの構成であらかじめ記憶されており
、ステ、ｆ９２ｃｌ’ｉ内挿法により、ＰＭ及びＮＥに
対応するＴＰＳＵＢが求められろうなお、このマツプの
ＴＰＳＵＢのＬＳＢは、８μｓｅａと、ＴＰＭＡ Ｉ
Ｎより細かな単位で表わされている。
内圧力及び回転速度とＴＰＳＵＢとの関係を表わす２次
元のマツプを用いて、検出した吸気管内圧力ＰＭ及び回
転速度ＮＥに対するＴＰＳＵＢが本められる。ＲＯＭ７
０には、第２表に示すような内容を表わす２次元のマ、
７″が各点１バイトの構成であらかじめ記憶されており
、ステ、ｆ９２ｃｌ’ｉ内挿法により、ＰＭ及びＮＥに
対応するＴＰＳＵＢが求められろうなお、このマツプの
ＴＰＳＵＢのＬＳＢは、８μｓｅａと、ＴＰＭＡ Ｉ
Ｎより細かな単位で表わされている。
以下余白
第 ２ 表
ＰＭ（ｓｍＨｇ−ａｂｓ ）、ＮＥ（ｒｐｍ）次いで、
ステップ９３において、ＭＰＵ６２け、ＴＰＭＡ Ｉ
Ｎに重みづけ係数”３２″を乗じ、一方、ＴＰＳＵＢに
重みづけ係数′″８”を乗じ、得られた積を互いに加算
して基本噴射・譬ルス幅ＴＰを算出する。即ち、 Ｔ Ｐ４−ＴＰＭＡＩＮ Ｘ ３２ ＋ ＴＩ’８ＵＢ
Ｘ ８の演算を行う。
ステップ９３において、ＭＰＵ６２け、ＴＰＭＡ Ｉ
Ｎに重みづけ係数”３２″を乗じ、一方、ＴＰＳＵＢに
重みづけ係数′″８”を乗じ、得られた積を互いに加算
して基本噴射・譬ルス幅ＴＰを算出する。即ち、 Ｔ Ｐ４−ＴＰＭＡＩＮ Ｘ ３２ ＋ ＴＩ’８ＵＢ
Ｘ ８の演算を行う。
次のステ、ｆ９４では最終的な燃料噴射ノ９ルス幅ＴＡ
Ｕが、基本噴射ノ々ルス幅ＴＰ、補正係数α、及び噴射
弁３０の無効噴射時間ＴＶから次式に従って算出される
。
Ｕが、基本噴射ノ々ルス幅ＴＰ、補正係数α、及び噴射
弁３０の無効噴射時間ＴＶから次式に従って算出される
。
ＴＡＵ ４−Ｔ Ｐ −α＋ＴＶ
このようＫして算出された噴射・ぐルス幅ＴＡＵＫ関す
るデータは、次のステ、ｆ９５においてＲＡＭ６８０所
定位置く格納される。
るデータは、次のステ、ｆ９５においてＲＡＭ６８０所
定位置く格納される。
このようにして算出した噴射・やルス幅ＴＡＵからこの
ＴＡＵに相当する持続時間を有する噴射パルス信号を作
成する方法は種々のものが知られている。
ＴＡＵに相当する持続時間を有する噴射パルス信号を作
成する方法は種々のものが知られている。
例えば、噴射開始タイミング信号が生じた際に噴射パル
ス信号を１″に反転させると共にその時の前述のフリー
ランカウンタの値を知り、ＴＡＵ経過後のこのカウンタ
の値をコン（アレノスタにセ、トシておく・フリーラン
カウンタの値がコン４アレノスタのセット値に等しくな
った時点で割込みを発生させ、噴射・母ルス信号に０＃
に反転させ、これによってＴＡＵに相当する持続時間の
噴射・譬ルス信号が形成される。なお、噴射開始タイミ
ング信号は、第３図に関するクランク角３０’毎の割込
み処理ルーチン中で、この割込み処理ルーチンが所定回
数実行される毎に形成される。
ス信号を１″に反転させると共にその時の前述のフリー
ランカウンタの値を知り、ＴＡＵ経過後のこのカウンタ
の値をコン（アレノスタにセ、トシておく・フリーラン
カウンタの値がコン４アレノスタのセット値に等しくな
った時点で割込みを発生させ、噴射・母ルス信号に０＃
に反転させ、これによってＴＡＵに相当する持続時間の
噴射・譬ルス信号が形成される。なお、噴射開始タイミ
ング信号は、第３図に関するクランク角３０’毎の割込
み処理ルーチン中で、この割込み処理ルーチンが所定回
数実行される毎に形成される。
上述したように、本実施例では、基本噴射・々ルス幅Ｔ
Ｐを吸気管内圧力ＰＭ及び回転速度ＮＥから算出する場
合に、ＬＳＢの重みの異なる２″Ｓ類のマツプを用いて
いる。即ち、ＬＳＢの重みづけの大きい１次元のＰＭ−
ＴＰＭＡＩＮ マ、ｆにより、噴射／ぐルス幅のおおま
かな値を定め、ＬＳＢの重みづけの小さい２次元のＰＭ
、ＮＩＣ−ＴＰ８ＵＢマツプにより噴射・９ルス幅の細
か、な部分の値を定めている。このように、・重みづけ
の大きいマツプで大部分の値を定め、残りの部分を重み
づけの小さいマツ！で定めるようにしたことＫよシそれ
ぞれのマツプの各点を１バイトで構成可能となシ、最小
分解能を低下させることなく記憶容量の削減ができる。
Ｐを吸気管内圧力ＰＭ及び回転速度ＮＥから算出する場
合に、ＬＳＢの重みの異なる２″Ｓ類のマツプを用いて
いる。即ち、ＬＳＢの重みづけの大きい１次元のＰＭ−
ＴＰＭＡＩＮ マ、ｆにより、噴射／ぐルス幅のおおま
かな値を定め、ＬＳＢの重みづけの小さい２次元のＰＭ
、ＮＩＣ−ＴＰ８ＵＢマツプにより噴射・９ルス幅の細
か、な部分の値を定めている。このように、・重みづけ
の大きいマツプで大部分の値を定め、残りの部分を重み
づけの小さいマツ！で定めるようにしたことＫよシそれ
ぞれのマツプの各点を１バイトで構成可能となシ、最小
分解能を低下させることなく記憶容量の削減ができる。
しかも、ＴＰの大部分の箇を定める際に吸気管圧力ＰＭ
のみの１次元のマ、ｆを用いているため、この意味でも
マツ！用の記憶容量が大幅に削減可能となる。
のみの１次元のマ、ｆを用いているため、この意味でも
マツ！用の記憶容量が大幅に削減可能となる。
ＰＭのみの１次元マツプでＴＰの大部分の値を定めるこ
とができる理由は、一般に１本本噴射・ダルス幅ＴＰは
吸気管内圧力ＰＭにほとんど依存して定められるもので
あり、回転速度ＮＥに依存する割合がＰＭＫ依存する割
合に比してわずかであることによる。第５図は、ＮＥ
＝Ｉ Ｆｉ ＯＯｒｐｍ一定の際のＰＭの変化に対する
ＴＰの変化特性、さらにＴＰ内のＴＰＭＡＩＮ Ｘ ３
２及びＴＰＳＵＢ Ｘ’ ８それぞれの値の占めるおよ
その割合を表わしている。
とができる理由は、一般に１本本噴射・ダルス幅ＴＰは
吸気管内圧力ＰＭにほとんど依存して定められるもので
あり、回転速度ＮＥに依存する割合がＰＭＫ依存する割
合に比してわずかであることによる。第５図は、ＮＥ
＝Ｉ Ｆｉ ＯＯｒｐｍ一定の際のＰＭの変化に対する
ＴＰの変化特性、さらにＴＰ内のＴＰＭＡＩＮ Ｘ ３
２及びＴＰＳＵＢ Ｘ’ ８それぞれの値の占めるおよ
その割合を表わしている。
なお、上述の実施例では、ＴＰＭＡＩＮを１次元のマ、
！で求めているが体発明では、ＴＰＭＡＩＮを１次の数
式で算出しても良い。即ち、ａ及びｂをそれぞれ定数と
すると、第４図のステップ９１け、ＴＰＭＡＩＮ ４−
ａ ・ ＰＭ＋ｂの演算を行う本のであっても良い
。
！で求めているが体発明では、ＴＰＭＡＩＮを１次の数
式で算出しても良い。即ち、ａ及びｂをそれぞれ定数と
すると、第４図のステップ９１け、ＴＰＭＡＩＮ ４−
ａ ・ ＰＭ＋ｂの演算を行う本のであっても良い
。
以上詳細に説明したように１本発明によれば、基本噴射
・やルス幅演算時の最小分解能、精度を低下させること
なく、マツプのための記憶容量を大幅に削減することが
可能とな抄、その結果、記憶装置のためのコストが大幅
に低減できるという格別の効果が得られる。
・やルス幅演算時の最小分解能、精度を低下させること
なく、マツプのための記憶容量を大幅に削減することが
可能とな抄、その結果、記憶装置のためのコストが大幅
に低減できるという格別の効果が得られる。
第１図は本発明の一実施例の概略図、第２図け第１図の
制御回路のプロ、り図、第３図、第４図ハマイクロコン
ピュータの制御グロダラムの一部のフローチャート、第
５図はＰＭ−ＴＰの特性図である。 １２・・・吸気通路、１８・・・スロットル弁、２４・
・・圧力センサ、２８・・・制御回路、３０・・・燃料
噴射弁、４０．４２・・・クランク角センナ、６０・・
・３勺変換器、６２・・−ＭＰＵ、６４．６６・・・■
沖回路、６８・・・廟Ｍ１７０・・・ＲＯＭ 。 特許出願人 トゴタ自動車工業株式会社 特許出願式通人 弁理士 青 木 網 弁理士 西舘和之 弁理士 山 口 昭 之 第１回 ４ Ｌ＋＋−
制御回路のプロ、り図、第３図、第４図ハマイクロコン
ピュータの制御グロダラムの一部のフローチャート、第
５図はＰＭ−ＴＰの特性図である。 １２・・・吸気通路、１８・・・スロットル弁、２４・
・・圧力センサ、２８・・・制御回路、３０・・・燃料
噴射弁、４０．４２・・・クランク角センナ、６０・・
・３勺変換器、６２・・−ＭＰＵ、６４．６６・・・■
沖回路、６８・・・廟Ｍ１７０・・・ＲＯＭ 。 特許出願人 トゴタ自動車工業株式会社 特許出願式通人 弁理士 青 木 網 弁理士 西舘和之 弁理士 山 口 昭 之 第１回 ４ Ｌ＋＋−
Claims (1)
- １、内燃機関の回転速度及び吸気管内圧力を検出し、該
検出し７ｔ１１転速度及び吸気管内圧力に応じて機関に
供給すべき燃料量を求め、該求めた燃料量に応じて燃料
供給量の制御を行う方法において、供給すべき燃料量を
求める場合に、検出した吸気管内圧力を変数とする１次
元の関数に第１の重みづけ係数を乗じて第１の燃料量を
求め、一方、検出した吸気管内圧力及び回転速度を変数
とする２次元の関数に前記第１の重みづけ係数よシ小さ
い第２の重みづけ係数を乗じて第２の燃料量を求め、第
１及び第２の燃料量の和から供給すべき燃料量を求める
ようＫしたことを特徴とする内燃機関の燃料供給量制御
方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57045547A JPS58162736A (ja) | 1982-03-24 | 1982-03-24 | 内燃機関の燃料供給量制御方法 |
| US06/477,852 US4476831A (en) | 1982-03-24 | 1983-03-22 | Method and apparatus for controlling the fuel supply of an internal combustion engine |
| DE19833310600 DE3310600A1 (de) | 1982-03-24 | 1983-03-23 | Verfahren und vorrichtung zum regeln der brennstoffzufuhr einer brennkraftmaschine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57045547A JPS58162736A (ja) | 1982-03-24 | 1982-03-24 | 内燃機関の燃料供給量制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58162736A true JPS58162736A (ja) | 1983-09-27 |
| JPH0312655B2 JPH0312655B2 (ja) | 1991-02-20 |
Family
ID=12722384
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57045547A Granted JPS58162736A (ja) | 1982-03-24 | 1982-03-24 | 内燃機関の燃料供給量制御方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4476831A (ja) |
| JP (1) | JPS58162736A (ja) |
| DE (1) | DE3310600A1 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60247030A (ja) * | 1984-05-22 | 1985-12-06 | Nippon Denso Co Ltd | エンジンの制御装置 |
| FR2567962B1 (fr) * | 1984-07-23 | 1989-05-26 | Renault | Procede adaptatif de regulation de l'injection d'un moteur a injection |
| JP2973418B2 (ja) * | 1987-03-05 | 1999-11-08 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関の吸気管圧力検出方法 |
| US5092301A (en) * | 1990-02-13 | 1992-03-03 | Zenith Fuel Systems, Inc. | Digital fuel control system for small engines |
| DE19628740A1 (de) * | 1996-07-17 | 1998-01-22 | Dolmar Gmbh | Verfahren zum Steuern der Einspritzung einer schnellaufenden Zweitakt-Brennkraftmaschine sowie Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1482194A (en) * | 1973-08-11 | 1977-08-10 | Lucas Electrical Ltd | Engine fuel control system |
| US3969614A (en) * | 1973-12-12 | 1976-07-13 | Ford Motor Company | Method and apparatus for engine control |
| US4010717A (en) * | 1975-02-03 | 1977-03-08 | The Bendix Corporation | Fuel control system having an auxiliary circuit for correcting the signals generated by the pressure sensor during transient operating conditions |
| JPS58158345A (ja) * | 1982-03-15 | 1983-09-20 | Nippon Denso Co Ltd | エンジン制御方法 |
-
1982
- 1982-03-24 JP JP57045547A patent/JPS58162736A/ja active Granted
-
1983
- 1983-03-22 US US06/477,852 patent/US4476831A/en not_active Expired - Lifetime
- 1983-03-23 DE DE19833310600 patent/DE3310600A1/de active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE3310600C2 (ja) | 1988-07-21 |
| US4476831A (en) | 1984-10-16 |
| JPH0312655B2 (ja) | 1991-02-20 |
| DE3310600A1 (de) | 1983-09-29 |
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