JPS58153730A - 低温用高張力鋼板の製造方法 - Google Patents
低温用高張力鋼板の製造方法Info
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- JPS58153730A JPS58153730A JP57034626A JP3462682A JPS58153730A JP S58153730 A JPS58153730 A JP S58153730A JP 57034626 A JP57034626 A JP 57034626A JP 3462682 A JP3462682 A JP 3462682A JP S58153730 A JPS58153730 A JP S58153730A
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- steel
- toughness
- steel plate
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
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- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、低N鋼を、熱−圧延終了後直ちに焼入れし
、次いで焼戻しを行な::うことによって、低温靭性が
特にすぐれるとともに溶接性も良好な、LPGタンク部
材等に使用される引張強さ60kg/ rrn4以上の
厚鋼板の製造法に関するものであて)1゜従来、[、I
〕()やL N ()タンク部材等の低温で使用される
鋼材としては、引張り強さが” Ok&/m+7級のN
i:0.7%程度(以下φはN1粁する)を含有するA
Qギルド鋼、又は引張り強さが6F、)ky/7級の:
55%Nj鋼が使用されている。
、次いで焼戻しを行な::うことによって、低温靭性が
特にすぐれるとともに溶接性も良好な、LPGタンク部
材等に使用される引張強さ60kg/ rrn4以上の
厚鋼板の製造法に関するものであて)1゜従来、[、I
〕()やL N ()タンク部材等の低温で使用される
鋼材としては、引張り強さが” Ok&/m+7級のN
i:0.7%程度(以下φはN1粁する)を含有するA
Qギルド鋼、又は引張り強さが6F、)ky/7級の:
55%Nj鋼が使用されている。
しかしながら、前者は溶接構造物の大型化にともないそ
の強度を増すために極厚鋼板を使用する必要があり、特
に、1. P GやL N ()タンクの場合には、3
8mm厚以上の構造物になると溶接後の応力除去焼鈍が
義務づけられているため、タンク製造コストが畠くなる
ばかりでなく、組立て工程も複雑かつ長期間を要するこ
とどなるものであ′つた。
の強度を増すために極厚鋼板を使用する必要があり、特
に、1. P GやL N ()タンクの場合には、3
8mm厚以上の構造物になると溶接後の応力除去焼鈍が
義務づけられているため、タンク製造コストが畠くなる
ばかりでなく、組立て工程も複雑かつ長期間を要するこ
とどなるものであ′つた。
また、後者の鋼を使用すると、高価なN1を多量に必要
とする関係上鋼板コストが非常に高くなるという問題点
を有していた。
とする関係上鋼板コストが非常に高くなるという問題点
を有していた。
一方、近年、低合金鋼を直接焼入れし、次いで、′
焼戻しを行なうことにより高強度をイ」与する方法が提
案されており、その代表的なものとして、低合金鋼にN
bやを添加し、焼戻I、過程においてN t、+(O
N )を微細に析出せしめて強度を向」−する方法(特
公昭46−2’7139号公報参照)等が知られている
。
案されており、その代表的なものとして、低合金鋼にN
bやを添加し、焼戻I、過程においてN t、+(O
N )を微細に析出せしめて強度を向」−する方法(特
公昭46−2’7139号公報参照)等が知られている
。
しかし、このような方法では、析出硬化による靭性の低
−トが避けられず、また、このような組成の鋼において
も、直接焼入れ・焼戻し4Ki一般にみられるように結
晶粒が粗くなり、粗大なベイナイトを生成し−やずいと
いう現象が現われるので、靭性の良好な鋼材を得ること
は非常に困難なものであった。
−トが避けられず、また、このような組成の鋼において
も、直接焼入れ・焼戻し4Ki一般にみられるように結
晶粒が粗くなり、粗大なベイナイトを生成し−やずいと
いう現象が現われるので、靭性の良好な鋼材を得ること
は非常に困難なものであった。
そして、川)やVを含有し々い低Nj鋼(例えばAQギ
ルド鋼)を直接焼入れ・焼戻しした場合にも、上述のよ
うに、通常の焼入れ・焼戻し材に比べて靭性が劣化する
ことを免れ得す、これはどのような鋼種にも共通するも
のであるが、オーステナイト粒が粗大であるため、不完
全焼入れ組織となった場合に粗大ベイナイトが生成して
靭性を劣化することに起因するものであった。
ルド鋼)を直接焼入れ・焼戻しした場合にも、上述のよ
うに、通常の焼入れ・焼戻し材に比べて靭性が劣化する
ことを免れ得す、これはどのような鋼種にも共通するも
のであるが、オーステナイト粒が粗大であるため、不完
全焼入れ組織となった場合に粗大ベイナイトが生成して
靭性を劣化することに起因するものであった。
本発明者等は、上述のような観点から、Nim加量の少
ない低合金鋼に、その靭性を劣化すること 5− なく高強度を旧ちする直接焼入れ・焼戻し法を児出すべ
く、特に、直接焼入れ・焼もとし4Uの靭性に及ぼす微
量元素の影響に着目して研究をイIなった結果、 (a) 鋼中に存在するN成分が、直接焼入れ・焼戻
し材の靭性に大きな影響を及ぼすものであり、lid中
のN量を0. OO35%堤、下に低減することにより
低温靭性が著しく向上する。これは、鋼材スラブを加熱
したどき、鋼中のAQ Nは分解して固溶AQと固溶1
寸として存在するようになるが、熱間圧延によってAQ
Nの析出が著しく促進されて、圧延中あるいは圧延後焼
入れ開始までにAεNが析出し、これらがフェライトの
核生成を促進して焼入れ性を低下させるのであり、従っ
て、N量を低減すれば、AQ Nの析出が抑制されて焼
入性が向上し、粗大なベイナイトの生成が抑えられるた
めであると考えられたこと、 (bj 鋼中のN1成分を低くすることによって生ず
る焼入れ性の低下は、■沿l及びM O等の焼入れ性向
上成分の特定量を添加することによって、和尚#、度
6− 11]1復できること、 (C)」−述のように、鋼中のNMを00035%以1
・に制限し、さらに少量のMn及びI司0を添加した低
N1g1111に、iI8]接焼入れ・焼戻し処理を施
すことに、1つて、衝撃破面遷移温度(vTs )が−
60℃以1・という低温I靭性値と、引張り強さくTS
)が60kg/rnin以−にというすぐれた特性を有
し、しかも材料コストの安い経済的な溶接用高張力鋼板
を得ることができること、 (d ) 前記(C)項に示したような組成の鋼中に
、さらに特定量のCu、Cr、B及びT1の1種り、−
1−を添加したものを、直接焼入れ・焼戻しすれば、強
度のより向上した鋼材が得られること、 JソJ= (a)〜(dlにボす如き知見を得るに至っ
たのである。
ない低合金鋼に、その靭性を劣化すること 5− なく高強度を旧ちする直接焼入れ・焼戻し法を児出すべ
く、特に、直接焼入れ・焼もとし4Uの靭性に及ぼす微
量元素の影響に着目して研究をイIなった結果、 (a) 鋼中に存在するN成分が、直接焼入れ・焼戻
し材の靭性に大きな影響を及ぼすものであり、lid中
のN量を0. OO35%堤、下に低減することにより
低温靭性が著しく向上する。これは、鋼材スラブを加熱
したどき、鋼中のAQ Nは分解して固溶AQと固溶1
寸として存在するようになるが、熱間圧延によってAQ
Nの析出が著しく促進されて、圧延中あるいは圧延後焼
入れ開始までにAεNが析出し、これらがフェライトの
核生成を促進して焼入れ性を低下させるのであり、従っ
て、N量を低減すれば、AQ Nの析出が抑制されて焼
入性が向上し、粗大なベイナイトの生成が抑えられるた
めであると考えられたこと、 (bj 鋼中のN1成分を低くすることによって生ず
る焼入れ性の低下は、■沿l及びM O等の焼入れ性向
上成分の特定量を添加することによって、和尚#、度
6− 11]1復できること、 (C)」−述のように、鋼中のNMを00035%以1
・に制限し、さらに少量のMn及びI司0を添加した低
N1g1111に、iI8]接焼入れ・焼戻し処理を施
すことに、1つて、衝撃破面遷移温度(vTs )が−
60℃以1・という低温I靭性値と、引張り強さくTS
)が60kg/rnin以−にというすぐれた特性を有
し、しかも材料コストの安い経済的な溶接用高張力鋼板
を得ることができること、 (d ) 前記(C)項に示したような組成の鋼中に
、さらに特定量のCu、Cr、B及びT1の1種り、−
1−を添加したものを、直接焼入れ・焼戻しすれば、強
度のより向上した鋼材が得られること、 JソJ= (a)〜(dlにボす如き知見を得るに至っ
たのである。
従って、この発明は、直接焼入れによる焼入れ効果の付
すと、低N化による焼入れ性の向」二と、Mn、Mn及
びN]の添加による焼入Jt 14=の確保との5条件
を組合せることによって、フェライトあるいは粗大なベ
イナイトの生成が抑制され、−フルテンサイドと微細な
ベイナイト組織が得られて低部、靭性と強1側を確保で
きるとともに、鋼中にさらに特定元素を添加することに
よってより強度の向上した@lYI拐が得られるとの、
上述のような知見に基いてなされたものであって、型針
割合で、t、: : (1,0:S〜 (1,20%
、 Si、: 0.0 3 〜 O175%
、 1vln : D、 (:i
0〜2,50%、 N、i、: 0.05〜150%、
Mo : t)、 05〜0.5Q % 、A+!
:0.002 〜 〔〕 土 5 % 、1寸
: (−1,(1() :う、5%ツ下を含むか、あ
るいはさらに、C11: 0.0 ji〜0、 ’?
、5 %、 Cr: 0.05〜0.075%、
B :0.0 (、+ :S 091J、ト、 Ti:
(1,005〜0.03 %〕]種り、」−全6−廟
するとともに、■「″(i及び不可避不純物 残り、か
らなり、式、 l)i = DICX fB+ X fMn X fc
1+ X I’++t X fCr X 1”Mo但し
、l’、)IC= ]、 Ox4下、fS、、、 −
]+0.64 X%S1、t゛、、、= 1+410x
%Mn。
すと、低N化による焼入れ性の向」二と、Mn、Mn及
びN]の添加による焼入Jt 14=の確保との5条件
を組合せることによって、フェライトあるいは粗大なベ
イナイトの生成が抑制され、−フルテンサイドと微細な
ベイナイト組織が得られて低部、靭性と強1側を確保で
きるとともに、鋼中にさらに特定元素を添加することに
よってより強度の向上した@lYI拐が得られるとの、
上述のような知見に基いてなされたものであって、型針
割合で、t、: : (1,0:S〜 (1,20%
、 Si、: 0.0 3 〜 O175%
、 1vln : D、 (:i
0〜2,50%、 N、i、: 0.05〜150%、
Mo : t)、 05〜0.5Q % 、A+!
:0.002 〜 〔〕 土 5 % 、1寸
: (−1,(1() :う、5%ツ下を含むか、あ
るいはさらに、C11: 0.0 ji〜0、 ’?
、5 %、 Cr: 0.05〜0.075%、
B :0.0 (、+ :S 091J、ト、 Ti:
(1,005〜0.03 %〕]種り、」−全6−廟
するとともに、■「″(i及び不可避不純物 残り、か
らなり、式、 l)i = DICX fB+ X fMn X fc
1+ X I’++t X fCr X 1”Mo但し
、l’、)IC= ]、 Ox4下、fS、、、 −
]+0.64 X%S1、t゛、、、= 1+410x
%Mn。
ftu= ]十0.2 ’? X係(、:U、fx+
= ’、1+0.52 X%Nj、f’e1= ]+2
.33 X%CI・、fMo = 1 +、3.14.
X%M。
= ’、1+0.52 X%Nj、f’e1= ]+2
.33 X%CI・、fMo = 1 +、3.14.
X%M。
でホされる理想臨界直径(1)■)が10mm以上の鋼
を1000〜]、 300 ℃の温度域に加熱し、続い
てA、r3変態点以上の温度域で熱間圧延を施して所定
寸法の鋼板に仕上げた後、そのままAr3変態点以上の
温度から焼入れすることにより、フルテンサイドあるい
はマルテンサイトとベイナイトの混合組織を生成せしめ
、次いでAC,変態点以下の温度で焼もどすことによっ
て、引張強さが60kg/m71以−にの強度を有する
とともに靭性にも有害な■を含有しない高靭性高張力鋼
板を得ることに特徴を有するものである。
を1000〜]、 300 ℃の温度域に加熱し、続い
てA、r3変態点以上の温度域で熱間圧延を施して所定
寸法の鋼板に仕上げた後、そのままAr3変態点以上の
温度から焼入れすることにより、フルテンサイドあるい
はマルテンサイトとベイナイトの混合組織を生成せしめ
、次いでAC,変態点以下の温度で焼もどすことによっ
て、引張強さが60kg/m71以−にの強度を有する
とともに靭性にも有害な■を含有しない高靭性高張力鋼
板を得ることに特徴を有するものである。
次に、この発明の方法において、鋼の成分組成を一ヒ記
の通りに限定した理由を説明する。
の通りに限定した理由を説明する。
■ C
C成分には、焼入れ性と強度を確保する作用があり、そ
の含有量が0.03%未満では前記作用に所望の効果を
得ることができず、一方、0.20%を越えて含有せし
めると溶接性と靭性が劣化するようになることから、そ
の含有量を0.03〜020= 9− 係と限定した。
の含有量が0.03%未満では前記作用に所望の効果を
得ることができず、一方、0.20%を越えて含有せし
めると溶接性と靭性が劣化するようになることから、そ
の含有量を0.03〜020= 9− 係と限定した。
■ S]
S]酸成分は、鋼の脱酸作用があり、その含+−i ’
)1が0.03 %未満では前記作用に所望の効果が得
られず、一方、075%を越えて含有せしめると、溶接
性及び靭性を劣化させるようになることから、その含有
量を0033〜075%と限定した。
)1が0.03 %未満では前記作用に所望の効果が得
られず、一方、075%を越えて含有せしめると、溶接
性及び靭性を劣化させるようになることから、その含有
量を0033〜075%と限定した。
■ l刷rI
Mn成分は、鋼の焼入れ性を確保するために添加するも
のであって、その含有量が060%未満では所望の効果
を得ることができず、一方、ニジ50係を越えて含有せ
しめると、溶接性及び靭性を劣化するようになることか
ら、その含有量を060〜250%と限定した。
のであって、その含有量が060%未満では所望の効果
を得ることができず、一方、ニジ50係を越えて含有せ
しめると、溶接性及び靭性を劣化するようになることか
ら、その含有量を060〜250%と限定した。
■ N」
N]酸成分、焼入れ性の確保と、特に低温靭性の向上に
極めて有効であり、このために0.05%以上含有させ
ることが必要であるが、経済性を考慮してその含有量を
0.05〜150チと限定した。
極めて有効であり、このために0.05%以上含有させ
ることが必要であるが、経済性を考慮してその含有量を
0.05〜150チと限定した。
鋼板板厚の増大による靭性低トを考慮すれば、特10−
に04〜120係程度の添加が好適である。
■ I刷(J
M(1成分には、鋼の焼入れ性を増大させ、かつ焼戻し
軟化抵抗を高め、鋼の強度を向上させる作用があるが、
その含有量が0.05%未満では前記作用に所望の効果
が得られず、一方、0.50%を越えて浮石させると、
溶接性と靭性な劣化するようになることから、その含有
量を005〜050%と限定した。
軟化抵抗を高め、鋼の強度を向上させる作用があるが、
その含有量が0.05%未満では前記作用に所望の効果
が得られず、一方、0.50%を越えて浮石させると、
溶接性と靭性な劣化するようになることから、その含有
量を005〜050%と限定した。
■ AQ
JV酸成分、直接焼入れ・焼戻しにおいては、オーステ
ナイトの微細化というよりも鋼中に存在する固溶NをA
Q Nとして固定し、靭性を向上させるために重要な成
分であり、満足できる効果を得るためには0002%以
上の添加を必要とするが、一方、0.15 %を越えて
含有せしめると靭性を劣化するようになることから、そ
の含有量を0.002〜・ 1 0」5係と限>〆した。。
ナイトの微細化というよりも鋼中に存在する固溶NをA
Q Nとして固定し、靭性を向上させるために重要な成
分であり、満足できる効果を得るためには0002%以
上の添加を必要とするが、一方、0.15 %を越えて
含有せしめると靭性を劣化するようになることから、そ
の含有量を0.002〜・ 1 0」5係と限>〆した。。
0′)N
1−1分を(’)、 OO:55%以ドとすることは、
直接焼入れ時の焼入れ性を低下させないために欠かせな
いことである。即ち、N量が0.00 、’35 %を
越えると、用延中、あるいは圧延後直接焼入れ開始まで
に、Alt l=1を析出して焼入れ性を低1・させ、
引入ベイナイトを生成し、靭性な劣化することとなる4
、従って、1\I滑をO,O(] 35%以十と限定し
た。
直接焼入れ時の焼入れ性を低下させないために欠かせな
いことである。即ち、N量が0.00 、’35 %を
越えると、用延中、あるいは圧延後直接焼入れ開始まで
に、Alt l=1を析出して焼入れ性を低1・させ、
引入ベイナイトを生成し、靭性な劣化することとなる4
、従って、1\I滑をO,O(] 35%以十と限定し
た。
■ CI]
肖1成分には、鋼の強度、靭性、耐食性を向トする作用
があるか、その含壱椙が005%未満では前記作用に所
望の効果が得られず、一方、D、 ”75係を越えて含
有させると熱間脆性を呈するようになることから、その
含有相を0.05〜(1,’/、’)%ど限定した1゜ ■ L月 Qr酸成分は、鋼の焼入れ性1強度、耐食性を増す作用
があるが、その含廟搦が0.05係禾θ7fiでは前記
作用に所望のヤj果が得られず、−力、fl、 ’?
り飴を越えてき有せしめるとクロム炭化物を形成して靭
性を劣化させるので、その含有量を005〜(075%
と限定した。
があるか、その含壱椙が005%未満では前記作用に所
望の効果が得られず、一方、D、 ”75係を越えて含
有させると熱間脆性を呈するようになることから、その
含有相を0.05〜(1,’/、’)%ど限定した1゜ ■ L月 Qr酸成分は、鋼の焼入れ性1強度、耐食性を増す作用
があるが、その含廟搦が0.05係禾θ7fiでは前記
作用に所望のヤj果が得られず、−力、fl、 ’?
り飴を越えてき有せしめるとクロム炭化物を形成して靭
性を劣化させるので、その含有量を005〜(075%
と限定した。
(In〕 1づ
13成分は、焼入れ性向上に有効な元素であるか、0、
(] (+ 30%を越えて含有させると1靭性を劣
化させるようになるので、その含有量を0. OO50
%リー十と限定した1、 (!り’]”、1 ・1′]成分には、鋼中のNを固定し、結晶粒を微細化
する作用があるが、その含有量が0. OO5%未満で
は前記作用に所望の効果が得られず、−・方、(10:
S%を越えて含有せしめると靭性を劣化させるようにな
ることから、その含有量を0.005〜t)、 (、)
3%と限定した。
(] (+ 30%を越えて含有させると1靭性を劣
化させるようになるので、その含有量を0. OO50
%リー十と限定した1、 (!り’]”、1 ・1′]成分には、鋼中のNを固定し、結晶粒を微細化
する作用があるが、その含有量が0. OO5%未満で
は前記作用に所望の効果が得られず、−・方、(10:
S%を越えて含有せしめると靭性を劣化させるようにな
ることから、その含有量を0.005〜t)、 (、)
3%と限定した。
以−1−のように、この発明の方法では、焼入れ組織を
マルテンサイI・、あるいはマルテンサイトとベイナイ
トの混合組織とすることによって高強度でかつ高靭性を
達成することを特徴どしたものであって、析出強化型元
素であるv、Nbを添加することなく、引張り強さ”
Okg/mt4以」二を確保することかできるものであ
る。ただし、焼入れ性を確保する目的から、filfl
の理想臨界直径(し1)を13− J、 Om711以上であることとした。つまり、1)
Iを10朋以上どする理由は、実用上使用される厚鋼板
9〜100mmの中心部をマルテンサイ)6るいはマル
テンサイトとベイナイト混合組織にするためである。
マルテンサイI・、あるいはマルテンサイトとベイナイ
トの混合組織とすることによって高強度でかつ高靭性を
達成することを特徴どしたものであって、析出強化型元
素であるv、Nbを添加することなく、引張り強さ”
Okg/mt4以」二を確保することかできるものであ
る。ただし、焼入れ性を確保する目的から、filfl
の理想臨界直径(し1)を13− J、 Om711以上であることとした。つまり、1)
Iを10朋以上どする理由は、実用上使用される厚鋼板
9〜100mmの中心部をマルテンサイ)6るいはマル
テンサイトとベイナイト混合組織にするためである。
さらに、加熱温度や焼入れ温度等を上述のように限定し
た理由を説明する。
た理由を説明する。
加熱温度を1000〜1300℃としたのは、]000
℃以上に加熱しないと熱間加工により所定の板厚に圧延
でき々いからであり、また1 300℃以下としたのは
オーステナイトの粗大化を防止し、靭性を劣化させない
ためと、スケールの発生を防止するためである。
℃以上に加熱しないと熱間加工により所定の板厚に圧延
でき々いからであり、また1 300℃以下としたのは
オーステナイトの粗大化を防止し、靭性を劣化させない
ためと、スケールの発生を防止するためである。
圧延後、Ar3変態点以上の温度から焼入れするのは、
圧延後直ちに焼入れることによって焼入れ性を増大させ
、十分な強度と靭性を得るためであり、また、そのとき
、生成するミクロ組織をマルテンサイトあるいはマルテ
ンサイトとベイナイトの混合組織にするのは、60 k
glrrnl JJ上の引張強さと良好な低温靭性を得
るために必要である1、な14− お、従来のei O+<97,4級高張力釦lは焼入れ
性が低いために、直接焼入れによってもベイナイト」相
、あるいはベイナイト+フェライト組織となって、強度
を確保するために、・靭性を犠牲にしてV等を添加して
いたことは前述のとおりである。
圧延後直ちに焼入れることによって焼入れ性を増大させ
、十分な強度と靭性を得るためであり、また、そのとき
、生成するミクロ組織をマルテンサイトあるいはマルテ
ンサイトとベイナイトの混合組織にするのは、60 k
glrrnl JJ上の引張強さと良好な低温靭性を得
るために必要である1、な14− お、従来のei O+<97,4級高張力釦lは焼入れ
性が低いために、直接焼入れによってもベイナイト」相
、あるいはベイナイト+フェライト組織となって、強度
を確保するために、・靭性を犠牲にしてV等を添加して
いたことは前述のとおりである。
次いで、この発明の方法を実施例により比較例と幻比し
ながら説明する。
ながら説明する。
ます、第1表に示す化学成分を南する板191.0 O
〃lInの鋼片を1loo℃に加熱後熱間圧延を竹ない
、圧延仕上げ温度900℃で板厚30mmの鋼板とし、
次に、これを直接そのまま水焼入れしく直接焼入れ)、
さらに630℃で焼戻しを施した。さらに、これとは別
に、第1表に示した鋼種]乃至]6の、板厚1.00
mynの鋼片を同様に熱間圧延して、:50mm厚の鋼
板とした後放冷し、これを900℃に出加熱してから水
焼入れし、630℃で焼戻すという従来の熱延鋼板製造
法Vこよって製造した鋼板(通常焼入れ採用)も用意し
た。そして、これらの谷鋼板の板厚中央部からJiS
4号2 mm Vノソテンヤルピー試験片と、85φで
平行部長さ5〇15− 155− mmの丸棒引張り試験片を圧延方向にそれぞれ採取し、
その機械的性質を調査した。これらの結果を第2表に示
す。
〃lInの鋼片を1loo℃に加熱後熱間圧延を竹ない
、圧延仕上げ温度900℃で板厚30mmの鋼板とし、
次に、これを直接そのまま水焼入れしく直接焼入れ)、
さらに630℃で焼戻しを施した。さらに、これとは別
に、第1表に示した鋼種]乃至]6の、板厚1.00
mynの鋼片を同様に熱間圧延して、:50mm厚の鋼
板とした後放冷し、これを900℃に出加熱してから水
焼入れし、630℃で焼戻すという従来の熱延鋼板製造
法Vこよって製造した鋼板(通常焼入れ採用)も用意し
た。そして、これらの谷鋼板の板厚中央部からJiS
4号2 mm Vノソテンヤルピー試験片と、85φで
平行部長さ5〇15− 155− mmの丸棒引張り試験片を圧延方向にそれぞれ採取し、
その機械的性質を調査した。これらの結果を第2表に示
す。
第2表からも明らかな如く、本発明鋼を直接焼入れ・焼
戻しすることによって、引張り強さが60kg/−以上
で、しかも破面遷移温度(vTs )が−60℃以下の
、強度が高くしかも靭性の良好な鋼板を製造できるので
ある。一方、通常焼入れ・焼戻しを行なった場合には、
靭性は良好であるが強度は低下する結果となり、また従
来鋼を直接焼入れ 焼戻しを行なった場合には強度はで
るが靭性に劣る結果となり、本発明方法のように、両方
とも良好な鋼板を得ることができない。
戻しすることによって、引張り強さが60kg/−以上
で、しかも破面遷移温度(vTs )が−60℃以下の
、強度が高くしかも靭性の良好な鋼板を製造できるので
ある。一方、通常焼入れ・焼戻しを行なった場合には、
靭性は良好であるが強度は低下する結果となり、また従
来鋼を直接焼入れ 焼戻しを行なった場合には強度はで
るが靭性に劣る結果となり、本発明方法のように、両方
とも良好な鋼板を得ることができない。
上述のように、本発明によれば、高価な成分元素を使用
することなく、簡単な工程で、高強度を有するとともに
すぐれた靭性をも併せもった低温用高張力鋼板を製造す
ることが二きるなど工業上有用な効果がもたらされるの
であるっ 18−
することなく、簡単な工程で、高強度を有するとともに
すぐれた靭性をも併せもった低温用高張力鋼板を製造す
ることが二きるなど工業上有用な効果がもたらされるの
であるっ 18−
Claims (1)
- (1) 重量割合で、C:0.03〜0.20係、S
l:0、03〜O,’75%、 Mn: 0.60〜2
.50%、N1:0、05〜1.50%、 Mo: 0
.05〜0.50%、Al:0.002〜0.15 %
、 N : 0.0035%以下、 Fe及び不可避不
純物;残シ、からなり、下記式で示される理想臨界直径
(DI)が10mm以上の鋼を、1.000〜1300
℃の温度域に加熱し、続いてAr3変態点以上の温度域
で熱間圧延を施して所定寸法の鋼板に仕上げた後、その
ままAr3変態点以上の温度から焼入れすることにより
、マルテンサイトあるいはマルテンサイトとベイナイト
の混合組織を生成せしめ、次いでAC3変態点以下の温
度で焼もどすことを特徴とする、強度及び靭性にすぐれ
たVを含有しない高張力鋼板の製造法。 Dr = DIc X fst X fIJr+
X fcu X flu X fcr
X fM。 但し、DIc = 10 Xβテ、 fs+ −1+ 0.64 X%S1、fyn = 1
+4..10 X%Mn。 fCu +=1 + 0.27 X%Cu。 fm+ = 1. + 0.52 XチN1、fcr=
1−1−2.33X%C’r、fMo = 1 +
3.14 X%MO0(2)重量割合で、C:0.03
〜020%、Sl:0.03〜O,’75 %、 Mn
: 0.60〜2.50 %、 Ni:0.05〜1.
50 %、 Mo: 0.05〜0.50 %、 Ae
:0、 OO2〜0.15%、N : 0.0035
%以下を含み、と さらに、Cu:005〜075%、 Cr: 0.05
〜0075%、13 :0.0030%以下、 Tj、
: O,0C)5〜003係の1種以上を含有すると
ともに、Fe及び不可避不純物:残り、からなり、下記
式で示される理想臨界直径(DI)が10mm以上の鋼
を、1000〜1300℃の温度域に加熱し、続いてA
r3変態点以上の温度域で熱間圧延を施して所定寸法の
鋼板に仕上げた後、そのままAr3変態点以上の温度か
ら焼入れすることにより、マルテンサイトあるいはマル
テンサイトとベイナイトの混合組織を生成せしめ、次い
でAc1変態点以下の温度で焼もどすことを特徴とする
、強度及び靭性にすぐれた■を含有しない高張力鋼板の
製造法。 DI= DIc X fst X flMn X fc
u X fNt X fCr X fMo 。 但し、Drc−10X丁、 fsi = 1−1−0.64X%S1、fMn =
1 + 4.10 X % Mn 。 f’Cu = 1 + 0.27 X%CU。 fNt = 1+0.52 XチN1、f(r = 1
+2.33 X % Cr 。 fMo = 1−1−3.14X%MO6
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57034626A JPS58153730A (ja) | 1982-03-05 | 1982-03-05 | 低温用高張力鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57034626A JPS58153730A (ja) | 1982-03-05 | 1982-03-05 | 低温用高張力鋼板の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58153730A true JPS58153730A (ja) | 1983-09-12 |
Family
ID=12419596
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57034626A Pending JPS58153730A (ja) | 1982-03-05 | 1982-03-05 | 低温用高張力鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58153730A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0168038A2 (en) * | 1984-07-10 | 1986-01-15 | Nippon Steel Corporation | High tensile-high toughness steel |
US7601231B2 (en) * | 2002-05-27 | 2009-10-13 | Nippon Steel Corporation | High-strength steel pipe excellent in low temperature toughness and toughness at weld heat-affected zone |
WO2017111526A1 (ko) | 2015-12-23 | 2017-06-29 | 주식회사 포스코 | 응력부식균열 저항성 및 저온인성이 우수한 저항복비 고강도 강재 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS52111414A (en) * | 1976-03-16 | 1977-09-19 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Preparation of high tensile steel superior in toughness |
JPS5896817A (ja) * | 1981-12-07 | 1983-06-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 高靭性を有する高張力熱間圧延鋼材の製造法 |
-
1982
- 1982-03-05 JP JP57034626A patent/JPS58153730A/ja active Pending
Patent Citations (2)
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