JPS58123861A - Hot working tool steel - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To enhance the toughness of a steel contg. prescribed amounts of C, Si, Mn and Mo as basic components and Cr, Ni, etc. and the wear resistance at high temp. by heat treating the steel at a prescribed temp. so as to allow untransformed austenite to remain by >=5vol%. CONSTITUTION:The titled tool steel consists of 0.1-0.6% C, <=2% Si, <=2% Mn and 0.1-7% Mo as basic components, 2.6-7% Cr and/or 1-5% Ni, one or more among 0.01-3% V, 0.01-7% W, 0.001-0.5% Ti, 0.001-0.5% Zr and 0.001-0.5% Nb and the balance Fe. The steel is austenitized at the Ac3 point or above, hardened and lonnealed at <=500 deg.C so as to allow untransformed austenite to remain by >=5vol%.

Description

【発明の詳細な説明】 本願発明は性能の良好な熱間工具鋼に関し、さらに詳し
くは高温での耐摩耗性にとくにすぐれ、かつ十分な靭性
を有する熱間工具鋼に関すゐものである。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION The present invention relates to a hot work tool steel with good performance, and more particularly to a hot work tool steel that has particularly excellent wear resistance at high temperatures and sufficient toughness.

従来の熱間工具鋼にはＪＩＳ　８ＫＤ６１に代表される
ＳＣｒ系熱間工具鋼、　Ａｌ８Ｉ　ＨＩＧ　Ｏ３Ｃｒ　
−３Ｍｏ　系熱ｎ１ｌＩＡ鋼、　０．２２０−３Ｎｉ−
３＊　Ｋ代表される析出硬化系熱間工具鋼かあ〕、用途
に応じて使いわ妙られている。それらを熱処理状態で区
分すると、前２者系の熱間工具鋼は焼なまし状態で金１
１に粗加工し、その後焼入焼もどしＯ調質を行り九０ち
精加工して型打ちに供されるのに対して、後者の析出硬
化形系の熱間工具鋼はあらかじめ調質し良状態で金型加
工が行なわれる。いわゆるプレハードン鋼である。Conventional hot work tool steels include SCr hot work tool steel represented by JIS 8KD61, Al8I HIG O3Cr
-3Mo-based thermal n1lIA steel, 0.220-3Ni-
3* Precipitation hardening hot work tool steel represented by K) is used differently depending on the application. Classifying them by heat treatment state, the former two types of hot work tool steel have a gold content of 1% in the annealed state.
1, then undergoes quenching, tempering, O-temperature refining, and 90-degree precision processing before being subjected to stamping, whereas the latter type of precipitation-hardened hot tool steel is pre-heated and tempered. Mold processing is carried out in good condition. This is so-called pre-hardened steel.

これらの鋼の焼入れは熱間工具鋼として必要な靭性と耐
摩耗性を確保する九めにいずれ４油冷などによル出来る
だけ早く冷却するのが一般的であ〕、そのため使用面あ
るーは性能面でさまざまな制約があり九。すなわち前２
者の熱間工具鋼は必要な耐摩耗性を確保するためＨＨＣ
４８前後に調質するのが一般的であるが、これは切削加
工が困難な硬さであ〕、面下は加工のときはその都度焼
なまし一再調質をしなければならない。また、この系統
の熱間工具鋼は一般に６００℃以上の高温部もどし処理
がされるため高温での軟化が早いことと、靭性も低いた
めワレのトラブルが生じやすいという欠点がある。When quenching these steels, it is common to cool them as quickly as possible by oil cooling to ensure the toughness and wear resistance necessary for hot-working tool steels. There are various constraints in terms of performance. i.e. front 2
The hot work tool steel of
It is common to heat the material to around 48°C, but this is a hardness that is difficult to cut], and the subsurface must be annealed and re-tempered each time it is processed. In addition, hot work tool steels of this type are generally subjected to high-temperature heating treatment at 600° C. or higher, so they soften quickly at high temperatures, and have low toughness, which makes them prone to cracking.

一方、後者の析出硬化形系熱間工具１４杜前２者系の熱
間工具鋼の欠点を改善し九プレハードン鋼であるが、こ
れにも一長一短がＴｏシ用途が著しく制限されている。On the other hand, the latter precipitation-hardened hot work tool steel is a pre-hardened steel that improves the drawbacks of the former two-way hot work tool steel, but it also has advantages and disadvantages that severely limit its use.

すなわち、その硬化機構はＭ・２Ｃなどの炭化物の析出
によるものであるが、油焼入れで切削加工可能な硬さＨ
ＲＣ≦４５とする九めＣ添加量はＱＪＸ前後と低く限定
される。したがって熱間工具鋼として必要な強ｌを確保
するためＫＭ・、Ｖ、Ｗなど炭化物形成元素を多量に添
加しなければならないし、さらＫｔ丸焼もどしは４５０
℃以下の低温部もどしに限定されるため、熱処理残留応
力が高くて金型加工中ならびＫｌｌ打初期にワレが発生
しやすいという欠点があ−）え。In other words, the hardening mechanism is due to the precipitation of carbides such as M and 2C, but the hardness H is such that it can be cut by oil quenching.
The amount of added C to satisfy RC≦45 is limited to around QJX. Therefore, in order to secure the strength required for hot work tool steel, a large amount of carbide-forming elements such as KM, V, and W must be added, and the Kt tempering is 450.
Since it is limited to returning the low temperature part below ℃, there is a drawback that the heat treatment residual stress is high and cracks are likely to occur during mold processing and at the initial stage of punching.

最近の熱間鍛造業界の技術的進歩は著しく、鍛造作業Ｏ
自動化、高速化には目ざましいものかあ）、それにとも
なりて長寿命が得られかつ信頼性の高い熱間工具鋼のニ
ーズが高まりてきｆＩ−が、従来の熱間工具鋼でＦｉこ
のような新しい情勢に対処できなくな）りつあル、それ
らに代る靭性と高温での耐摩耗性にすぐれ、長寿命が得
られる新しい熱間工具鋼の開発が強く要望されている。Recent technological advances in the hot forging industry have been remarkable, and forging operations
As automation and speed increases are remarkable, there is an increasing need for hot work tool steel that has a long life and high reliability. There is a strong demand for the development of a new hot work tool steel that has excellent toughness, high wear resistance at high temperatures, and has a long service life.

本願発明者等は上記要求に対処して、靭性と耐摩耗性と
いう相反する特性をともに改善するには未変態の残留オ
ーステナイトを活用するのが最も好適な方法であるとい
う全く新しい知見に基づいて本願発−−成した。The inventors of the present application have addressed the above requirements based on the completely new knowledge that the most suitable method for improving both the conflicting properties of toughness and wear resistance is to utilize untransformed retained austenite. This application was originally published.

を すなわち、本願発明は （１）　　Ｃ：０．１０〜０．４！　ＯＸ、　８　ｉ　
：ｌＯ魁任９Ｍ鳳：２０驕Ｊ。That is, the present invention has (1) C: 0.10 to 0.4! OX, 8i
:lO Kaito 9M Otori: 20驕J.

Ｍ　＊　：０．１０〜７．ＯＸを基本合金成分とし　Ｃ
、：２−６〜７．ＯＮ、　Ｎｌ　：　１．０をごヒ４０
Ｘを１種以上を含有し、さらＫ　Ｖ：　１０１〜３ＬＯ
Ｘ、　Ｗ：　＆０１〜７．０％、　Ｔｉ：Ｑ、００１〜
Ｇ、５Ｘ、　Ｚｒ：０．００１〜０．５％、　Ｎｂ：０
．００１〜０．５％の１種以上を含有せしめ残部が実質
的にＦ・からなる合金工具鋼においてＡＣ３以上の温度
でオーステナイト化したのち焼入をし、しかるのちＳＯ
Ｏ℃以下の温度で低温焼もどしを行ｉ１未変態オーステ
ナイトが体積率で５％以上残留しているととを特徴とす
る熱間工具鋼。M*: 0.10-7. With OX as the basic alloy component, C
, :2-6~7. ON, Nl: 1.0 please 40
Contains one or more types of X, further K V: 101-3LO
X, W: &01~7.0%, Ti:Q, 001~
G, 5X, Zr: 0.001-0.5%, Nb: 0
．． An alloy tool steel containing at least one type of 001 to 0.5% with the remainder being substantially F is austenitized at a temperature of AC3 or higher, then quenched, and then SO
1. A hot work tool steel characterized by being tempered at a low temperature at a temperature of 0° C. or lower, and having 5% or more of i1 untransformed austenite remaining in terms of volume fraction.

（２）　　Ｃ：　０．１ＯＮｔｏ覧１９１　：　！ＯＸ
軒ｅ　Ｍ　ｍ　：　ＬＯｊ＾σ。(2) C: 0.1 ONto list 191: ! OX
Eaves e M m: LOj^σ.

Ｍｏ　：　Ｑ、１０〜’１．０％を基本合金成分とし、
Ｃｒ：２、．６〜７．０％、　Ｎｉ　：　ｉ、ｏｔζえ
〜＆Ｏにを１種以上ならびＫ　、Ｖ　：　Ｑ、Ｑ　１−
３．ＯＮ、　Ｗ：　Ｏａｏ　１〜７．ＯＮ、　Ｔ　ｉ：
　ｏ、ｏ　ｏ　１〜０．５％、　ｚ　ｒ　：　ｏ、ｏ　
ｏ　ｘ〜ｏ、ｓ％、Ｎｈ：ｏ、００１〜１１５％の１種
以上を含有し、さらにＣｗ：３ＬＯ’ＸＫＦ、Ｃｏ　：
　Ｑ、０５〜４．０％＊　Ｃａ　：（１−０００５〜（
１，０１００％Ｂ　：α０００５〜０．０１０％および
希土類元素：０．０００５〜Ｑ、４０ＯＮを１種以上含
有せしめ残部が実質的にＦ・からなる合金工具鋼におい
てＡＣ３以上の温度でオーステナイト化し九〇ち、焼入
をし、しかるのちＳＯＯ℃以下の温度で低温焼もどしを
行い未変態オーステナイトが体積率で５％以上残留して
いることを特徴とする熱間工具鋼。Mo: Q, 10~'1.0% as the basic alloy component,
Cr:2,. 6 to 7.0%, Ni: i, otζe~&O and one or more types of K, V: Q, Q1-
3. ON, W: Oao 1-7. ON, Ti:
o, o o 1-0.5%, z r: o, o
Contains one or more of ox~o, s%, Nh:o, 001~115%, and further includes Cw:3LO'XKF, Co:
Q, 05~4.0%* Ca: (1-0005~(
1,0100%B: α0005~0.010% and rare earth elements: 0.0005~Q, 40ON is contained in an alloy tool steel containing one or more types, and the balance is substantially F. It is austenitized at a temperature of AC3 or higher. A hot work tool steel characterized by being quenched and then low-temperature tempered at a temperature below SOO°C so that 5% or more of untransformed austenite remains in terms of volume percentage.

（３）　　Ｃ：０．１　ｅ−ＯＪ　ＯＸ、　Ｂ　ｌ　：
　ｊＬＯＸ以：’Ｆ、　Ｍ＋ａ　：　１Ｏｆｉ。(3) C: 0.1 e-OJ OX, B l:
jLOX: 'F, M+a: 1Ofi.

Ｍ　ｔｓ　：　Ｑ、ｉ　０〜？、ＯＸを基本合金成分と
し、Ｃｒ：１６〜７．ＯＮ、　Ｎ　ｉ　：　１．Ｏｔご
Ｌ−Ｎ０％を１種以上を含有し、さらＫ　Ｖ：　＆＠　
１〜龜０％、　Ｗ：　Ｑ、０１〜７．０％、　Ｔｉｎ０
０１〜Ｑ、５Ｘ、　Ｚｒ：（ＬＯＯ１〜Ｏ，５％、Ｎｈ
：０．００１〜０．５Ｘ　（Ｄ　１種以上と８：０．０
３〜０．４０Ｘ。Mts: Q, i 0~? , OX as the basic alloy component, Cr: 16-7. ON, N i: 1. Contains one or more types of L-N0% and further K V: &@
1~0%, W: Q, 01~7.0%, Tin0
01~Q, 5X, Zr: (LOO1~O, 5%, Nh
:0.001~0.5X (D 1 or more types and 8:0.0
3-0.40X.

Ｂｅ　：　（Ｌｏｔ〜０．４０Ｘ、　Ｔ＠　：　Ｑ、０
１〜ｏ、４０Ｘ、　Ｂ　ｉ　：０．０２〜Ｑ、４０Ｘ、
　Ｐ　ｂ　：　Ｑ、０３〜（Ｌ４０％の１種以上を含有
せしめ残部が実箪的ＫＦ・からなる合金工具鋼において
ＡＣ３以上の温度でオーステナイト化し九のち焼入をし
、しかるのちＳＯＯ゛℃以下の温度で低温焼もどしを行
い、未変態オーステナイトが体積率で５％以上残留して
いることを特徴とする熱間工具鋼。Be: (Lot~0.40X, T@: Q, 0
1~o, 40X, B i :0.02~Q, 40X,
P b : Q, 03 ~ (In an alloy tool steel containing one or more types of L40% and the remainder being actual KF, it is austenitized at a temperature of AC3 or higher, then quenched, and then SOO°C or lower. A hot work tool steel characterized by being tempered at a low temperature at a temperature of 5% or more by volume of untransformed austenite.

（４）　　ｃ：ｏ、ｘｏＮａ、ｏＸ、５ｉｌｏＸＪＸＦ
、Ｍｕ：ｚｏ％以ＬＭ　ｏ　’、　０．１０〜７．０％
を基本合金成分とし、Ｃｒ：２６〜７．ＯＮ、Ｎｉ：Ｌ
Ｏをこえ〜１０％を１種以上ならびにＶ：（ＬＯＩ〜ａ
、ｏＸ、　Ｗ：　ａ、ｏ　１〜７．０％、’ｒＢＯ，０
０１〜０．５Ｘ、　Ｚｒ：Ｑ、１）ＯＸ　〜０．５Ｘ、
　Ｎｂ：（ＬＯＧＩ〜０．５％の１種以上と８　：　＆
０３〜（Ｌ４０％、　Ｓ　＠　：０．０１〜０．４０％
、Ｔ・：０．０１〜０．４０Ｘ、Ｂｉ：Ｑ、０２〜Ｇ、
４０％。(4) c:o, xoNa, oX, 5iloXJXF
, Mu:zo% or less LM o', 0.10-7.0%
are the basic alloy components, Cr: 26-7. ON, Ni:L
One or more types of O~10% and V: (LOI~a
, oX, W: a, o 1-7.0%,'rBO,0
01~0.5X, Zr:Q, 1)OX~0.5X,
Nb: (LOGI ~ 0.5% of one or more types and 8: &
03~(L40%, S@:0.01~0.40%
, T.:0.01~0.40X, Bi:Q, 02~G,
40%.

ＰＩ）：０．０３〜０−４０Ｘの１種以上を含有し、さ
らにＣｕ：３ＬＯ％打−Ｃｏ　：　Ｑ−０５〜４．０　
Ｘ、　Ｃａ　：０．０００５〜０．０１００Ｘ、　Ｂ：
Ｑ、ＧＯＯ５〜ｏ、ｏｉｏｘおよび希土類元素：Ｑ、Ｇ
Ｏ０５〜Ｑ、４００Ｘを１種以上含有せしめ残部が実質
的にＦ・からなる合金工具鋼においてＡＣ３以上の温度
でオーステナイト化したのち焼入をし、しかるのちＳＯ
Ｏ℃以下の温度で低温焼もどしを行−未変態オーステナ
イトが体積率で５％以上残留していることを特徴とする
熱間工具鋼。PI): 0.03 to 0-40X, further containing Cu: 3LO% Co: Q-05 to 4.0
X, Ca: 0.0005-0.0100X, B:
Q, GOO5~o, oiox and rare earth elements: Q, G
An alloy tool steel containing one or more of O05~Q, 400X and the remainder being substantially F is austenitized at a temperature of AC3 or higher, then quenched, and then SO
A hot work tool steel characterized in that it is subjected to low-temperature tempering at a temperature of 0° C. or lower and that untransformed austenite remains in an amount of 5% or more by volume.

である。It is.

なお、本発明に記載する希土類元素とｄＹ。Note that the rare earth elements and dY described in the present invention.

Ｌａ、　Ｃ・、Ｎｄおよびその他の希土類元素を示すも
のとする。Indicates La, C., Nd and other rare earth elements.

本願発明は前述し丸ごとく、最近の熱間工具鋼に対する
要求特性の苛酷化に対処して合金設計され丸ものでＴｏ
）、その特徴とするところは上述し九成分組成の合金を
焼入する際にそＯ焼入条件を調整して、例えばＳＳＯ℃
→１５０℃間を徐冷焼入後ｓｅｅ℃以下の低温焼戻をし
て５％以上のオーステナイトを残留せしめ、それによっ
て靭性を付与すると同時に高温でのクリープラブチャー
特性を著しく向上させ、靭性と耐摩耗性という相反する
特性をともに改善した画期的＆熱間工具鋼である。As described above, the present invention is an alloy designed in response to the recent increasingly severe requirements for hot work tool steel.
) is characterized by adjusting the quenching conditions when quenching an alloy with a nine-component composition, such as SSO℃.
→After slow cooling and quenching between 150℃ and low temperature tempering below 5℃, more than 5% of austenite remains, which imparts toughness and at the same time significantly improves the creep-lubriture properties at high temperatures. This is an innovative and hot work tool steel that has improved wear resistance, which is a contradictory property.

さらにまた本願発明鋼は前記組成範囲内で成分パツンス
を適宜選定することＫよシ焼入れ後ＳＯＯ℃以下の焼も
どし状１１における硬さを調整することができ、その硬
さに応じ、てプレハードン鋼として４、あるいは調質鋼
として４使用できる。すなわち、上記硬さがＨＨＣ≦４
５の場合にはプレハードン鋼として使用でき、ＨＲＣ＞
４５の場合には調質鋼として使用できる。後者の場合は
、特に長寿命を要求されるときに好適である。最近の金
型加工技術の進歩によりて、後者の場合でもプレハード
ン鋼として使われるケースが多くなりてきた。Furthermore, the hardness of the steel according to the present invention in the tempered state 11 below SOO℃ after hardening can be adjusted by appropriately selecting the component strength within the above composition range, and depending on the hardness, it is possible to adjust the hardness of the pre-hardened steel. 4 or as tempered steel. That is, the above hardness is HHC≦4
5, it can be used as pre-hardened steel and HRC>
45, it can be used as tempered steel. The latter case is particularly suitable when long life is required. Due to recent advances in mold processing technology, the latter is increasingly being used as pre-hardened steel.

本願発明鋼は靭性と耐摩耗性を兼備したものであ〕、そ
の被剛性は一般に悪い。そこでＳ、Ｓ・、Ｔｏなどの快
削元素を用途に応じて適量添加し、その被剛性を改善す
るととは実用上非常に有益である。The steel of the present invention has both toughness and wear resistance], but its stiffness is generally poor. Therefore, it is very useful in practice to add suitable amounts of free-cutting elements such as S, S., and To to improve the rigidity depending on the application.

次に本願発明鋼の成分組成範囲の限定理由を以下にのぺ
る。Next, the reason for limiting the composition range of the steel of the present invention will be described below.

Ｃ：０．１Ｏ−ＯＪ　ＯＸ 熱間工具鋼の強度を向上させ、耐摩耗性を付与する元素
であシ、熱間工具鋼として必要な強度、特に高温でのク
リニブラグチャー強度と耐摩耗性を確保するためには０
．１０％以上含有する必要がある。Ｃ量の増加とともに
強度は増加し、耐摩耗性の向上が図られるが、それとと
−に靭性が劣化するためＱ、４ｉｏＸ以下に限定し丸。C: 0.1O-OJ OX An element that improves the strength of hot work tool steel and imparts wear resistance. Strength necessary for hot work tool steel, especially clini-bragure strength and wear resistance at high temperatures. 0 to ensure
．． It is necessary to contain 10% or more. As the amount of C increases, the strength increases and wear resistance is improved, but at the same time, the toughness deteriorates, so Q is limited to 4ioX or less.

ｓ　ｓ　：　ｔｏ驕Ｊ 溶製・時の脱酸効果のはか、基地０強化、耐酸化性の向
上に有効な元素であル、積極的に含有することが望まし
い。ただし、多量に含有すると地キズが多くなると同時
に被剛性。ss: to 驕J It is an element that is effective in increasing the deoxidizing effect during melting, reinforcing base 0, and improving oxidation resistance, and it is desirable to actively include it. However, if it is contained in a large amount, it will cause more scratches on the ground and at the same time it will become stiffer.

靭性、耐ヒートチェック性が低下すゐ九め１０％以下に
限定した。The decrease in toughness and heat check resistance was limited to 10% or less.

Ｍ　１１４１１０３＾σ 溶製時の脱酸、脱硫効果の＃１か焼入性確保のために有
効な元素であ〕積極的に含有することが望ましい。ただ
し多量に含有すると被剛性が低下するので２０Ｘ以下に
限定した。M 1141103^σ It is an effective element for #1 deoxidizing and desulfurizing effects during melting and for ensuring hardenability] It is desirable to actively include it. However, if it is contained in a large amount, the stiffness will decrease, so it is limited to 20X or less.

Ｍ・：Ｑ、１０〜７．０％ Ｍ・はベイナイト変態を促進し、本願発明鋼の特徴であ
る安ｍ’−ｈ残留オーステナイトを生成させる元素であ
ると同時ＫＭ＠２Ｃ炭化物の析出によりて高温でのクリ
ープラブチャー特性を高めるのに有効な元素である。安
定な残留オーステナイトの生成ならびに熱間工具鋼とし
て必要なりリープツブチャー特性を確保するために少な
くとも０．１　ＯＮ含有しなければならない。ただし、
多量に含有すると靭性。M: Q, 10 to 7.0% M is an element that promotes bainite transformation and produces ammonium m'-h retained austenite, which is a characteristic of the steel of the present invention, and at the same time, by precipitation of KM@2C carbides. It is an effective element for enhancing creep love characteristics at high temperatures. At least 0.1 ON must be contained in order to form stable retained austenite and ensure the leap-bunching properties necessary for hot work tool steel. however,
If it is contained in a large amount, it becomes tough.

被剛性が大巾に低下するので７ＬＯＸ以下に限定した。Since the stiffness is greatly reduced, it is limited to 7LOX or less.

Ｃｒ　：　２−６〜７．０’）ｇ　　Ｎ　ｌ　：　１．
０をこえ〜！ＬＯＸＮｉ、　Ｃｒは本願発明鋼の特徴で
ある安定な残留オーステナイトを生成させる元素で、い
ずれかが含有されていな叶ればならな−。Cr: 2-6 to 7.0')gNl: 1.
Beyond 0! LOXNi and Cr are elements that generate stable retained austenite, which is a feature of the steel of the present invention, and it is necessary that either one of them be contained.

焼戻後５％以上の残留オーステナイトを生成させるには
各々０．３０％以上含有していなければならないが、衝
撃試験における還移温度を室温以下になるようにし、金
型の予熱がなくても大ワレが生じないようにするため、
Ｃｒ。In order to generate 5% or more retained austenite after tempering, each must contain 0.30% or more, but the reduction temperature in the impact test should be kept below room temperature, and even without preheating the mold. To prevent large cracks from occurring,
Cr.

Ｎｉ含有量の下限は各々Ｌ１１Ｘ、　ＬＯ，％をとえ、
と限定した。Ｃｒ、Ｎｉの含有量が多くなるとともに安
定な残留オーステナイトが増加し、その分解によって高
温でのクリープラブチャー特性も向上し高温での耐摩耗
性が向上するが多量に含有するとクリープラブチャー特
性は逆に低下するのでＣｒ、Ｎｉの上隈紘それぞれ７．
０％、五〇Ｘ’に限定した。The lower limit of Ni content is L11X, LO,%, respectively.
limited to. As the content of Cr and Ni increases, stable retained austenite increases, and its decomposition improves creep-loveture properties at high temperatures and wear resistance at high temperatures. On the contrary, it decreases, so Hiro Kamikuma for Cr and Ni is 7.
0%, limited to 50X'.

Ｖ：　０．０１〜３ＬＯＸ　Ｗ：　Ｑ、０１〜７．ＯＮ
ｖ、ｗＨ熱間工具鋼として必要な高温でのクリープラブ
チャー特性の向上には有効な元素であ）、それぞれ（Ｌ
＠ＩＸ以上の含有が望ましい。ただし多量に含有すると
安定な未溶解炭化物が増加し、靭性、被削性、耐ヒート
チェック性が著しく低下するＯでＶは１０％以下。V: 0.01~3LOX W: Q, 01~7. ON
v, wH are effective elements for improving the creep rupture properties at high temperatures necessary for hot work tool steel), respectively (L
It is desirable to contain @IX or more. However, if it is contained in a large amount, stable undissolved carbides will increase, and toughness, machinability, and heat check resistance will significantly decrease.O and V are less than 10%.

Ｗは７．０％以下に限定し大。W is limited to 7.0% or less.

Ｔｉ：０．０（ＩＩ〜０．５Ｘ、　　Ｚｒ：０．００１
〜０．５％、　Ｎｂ：０．００１〜Ｇ、５Ｘ ＴＩ、Ｚｒ、Ｎｂａいずれも強力な炭化物形成元素であ
ル、微量の含有で高温でのクリープラブチャー特性を高
め、耐摩耗性を向上させるのに有効な元素であル、少な
くとも０．００１％含有することが望ましい。ただし多
量に含有すると未溶解炭化物が多くな）、靭性に悪影響
をおよぼすのでＯ，Ｓ％以下に限定しえ。Ti: 0.0 (II ~ 0.5X, Zr: 0.001
~0.5%, Nb: 0.001~G, 5X TI, Zr, and Nba are all strong carbide-forming elements, and their presence in trace amounts enhances the creep-rubber properties at high temperatures and improves wear resistance. It is an element effective for increasing the carbon content, and it is desirable that the content be at least 0.001%. However, if it is contained in a large amount, there will be a large amount of undissolved carbides), which will have an adverse effect on toughness, so it should be limited to less than O and S%.

Ｃｕ：！ＬＯＸ１ｆＦ Ｃｗ紘剥離しにくい表面スケールを生成させて高温での
クリープツブチャー特性を高める元素であ〕、目的に応
じて適量含有することが望ましい。しかし多量に含有す
ると靭性が低下するので１０％以下に限定した。Cu:! LOX1fF (Cw) This is an element that generates surface scale that is difficult to peel off and improves creep bubble characteristics at high temperatures, and is preferably contained in an appropriate amount depending on the purpose. However, since the toughness decreases if it is contained in a large amount, it is limited to 10% or less.

Ｃ＊　：　０．０５〜４−　ＯＸ　　　ｃｏは残留オー
ステナイトの安定化に有効な元素であシ、また高温にお
ける炭化物の凝集を抑制し高温でのクリープラブチャー
特性を高める元素であＪ）、０．０５Ｘ以上の含有が望
ましい。ただし多量に含有すると耐ヒートチェ、り性を
劣化し金型の大ワレを促進するので１０％以下に限定し
た。C*: 0.05~4-OX co is an element effective in stabilizing retained austenite, and is an element that suppresses agglomeration of carbides at high temperatures and enhances creep-loveture properties at high temperatures.J), 0 A content of .05X or more is desirable. However, if it is contained in a large amount, it deteriorates the heat resistance and peeling properties and promotes severe cracking of the mold, so it is limited to 10% or less.

Ｂ：９．０００５〜０．０１０Ｘ Ｂは焼入性向上に有効な元素であ〕、特に大型＃には積
極的に含有すゐのが望まし１０焼入性向上には少なくと
もＱ、０Ｏｔ０５Ｘ含有゛する必要があるが、多量に含
有すると靭性９酎ヒートチェ、り性が低下するのでＱ、
０１０％以下に限定しえ。B: 9.0005~0.010X B is an effective element for improving hardenability], and it is desirable to actively include it especially in large #10. However, if it is contained in a large amount, the toughness will decrease, so Q.
Limit it to 0.10% or less.

Ｃａ：０．０００５〜０．０１００％、希土類元素：（
ＬＯＧ０５〜０４−Ｇｏ％上記元素社耐酸化性を高め、
剥離しに（いスケールを生成させ高温でのクリープラブ
チャー特性を向上させるのには有効な元素であ）、目的
に応じて適量含有することが望まし−が、必要以上に含
有すると靭性、耐ヒートチェック性が低下するのでＣａ
はＱＪＯＯ＆−４，０１００％、希土類元素の各々は０
−０００５〜（ＬＯＯＸの範囲が望ましい。Ca: 0.0005-0.0100%, rare earth elements: (
LOG05~04-Go% improves the oxidation resistance of the above elements,
It is an effective element for peeling (generating scales and improving creep-lubrication properties at high temperatures), and it is desirable to contain it in an appropriate amount depending on the purpose, but if it is contained in an amount more than necessary, it may cause problems with toughness and Since heat check resistance decreases, Ca
is QJOO&-4,0100%, each of the rare earth elements is 0
-0005~(LOOX range is desirable.

〔実施例〕〔Example〕

第１表に示すごとき成分組成の本願発明鋼および従来か
ら用いられて−る熱間工具鋼を溶製し、そ０４１性を調
査し九。表お、Ａ１−１６は本願発明鋼であ１１．４１
１〜１９は比較のため溶製したＪＩ８８ＩＣＤＩｉｌ、
　ＯｊＣ−３Ｎｌ−３Ｍ・、ムＩＩＩＨＩＯＫそれぞれ
相当すｉｊ・鋼である。Steels of the present invention and conventionally used hot work tool steels having the compositions shown in Table 1 were melted and their 041 properties were investigated. In Table O, A1-16 is the invention steel of the present application and is 11.41
1 to 19 are JI88ICDIil prepared for comparison,
OjC-3Nl-3M and MuIIIHIOK are corresponding steels, respectively.

第　　１　表 第１図に第１表に示す供試材のうち本願発明鋼であるム
１〜Ｓについて高１でのクリープラブチャー特性に訃よ
ぼす残留オーステナイト量の影響を調査した結果を示し
た。クリープツブチャー特性は試験温度が６５０℃、応
力が！０１４ｆ／ｊという条件で試験を行い、その時の
ラブチャ一時間で評価したが、そ０表示社低温焼もどし
く４００℃）材と同じ硬さに高温部もどしくＳＯＯ〜６
３０℃の適温を選定して低温焼戻材と同一か丸さに調整
）で調質した同一供試材のラブチャ一時間を１とし、そ
の対比で行った。　　　　　　　゛・ 各供試材の焼入温度を第２表に示す。Table 1 Figure 1 shows the results of an investigation into the influence of the amount of retained austenite on the creep rupture properties at height 1 for Mu1 to S, which are the steels of the present invention among the test materials shown in Table 1. Ta. For creep bubble characteristics, the test temperature is 650℃ and the stress is! The test was conducted under the conditions of 014f/j and evaluated in one hour at that time.
The same test material was tempered at an appropriate temperature of 30°C and adjusted to the same roundness as the low-temperature tempered material.゛・ The quenching temperature of each sample material is shown in Table 2.

蛸で） 第２１！ 残留オーステナイト量の調整は５ｓｏｃ→１５Ｇ℃間の
冷却速度を適宜変化させて行り九。With octopus) 21st! The amount of retained austenite was adjusted by appropriately changing the cooling rate from 5 soc to 15 G°C.

（尚、高温焼戻材の残留オーステナイト量はほぼ０％で
ある。） 本願発明鋼は残留オーステナイトが５Ｘ以上になるとク
リープラブチャー特性は急激に良くなっている。この調
査結果から本願発明鋼において十分なりリープツブチャ
ー特性を得るためには、残留オーステナイトは体積率で
５Ｘ以上としなければならなｉことがわかる。(The amount of retained austenite in the high-temperature tempered material is approximately 0%.) In the steel of the present invention, when the retained austenite becomes 5X or more, the creep-rupture properties improve rapidly. From the results of this investigation, it can be seen that in order to obtain sufficient leap-bunching properties in the steel of the present invention, the retained austenite must have a volume fraction of 5X or more.

第３表は第１表に示す供試材について熱間工具鋼として
の特性を確認する九め鍛造によシ１５　ｏＨＩＩｐｌｘ
　４００−さのプレツクを成形しその靭性（鍛、伸方向
の衝撃値で評価）、クリープラブチャ一時間（試験条件
：　ａｓｏｃ、　２゜Ｋｇｆ／ａＪ　）ならびに被削性
を示した。なお、各供試材の焼入れは本願発明鋼である
ＪｔＬ１〜１６は５５Ｍ１５０℃間を７°Ｃ／１ｍ１ｌ
Ｉ以下の冷却速度で適宜冷却し徐冷焼入れを行ったが比
較鋼である４１７〜１９は油焼入れとじ九。被剛性は超
硬工具（１００種）による長手旋削を行い、切削速度が
ｓｏｗｈＺ−の時の切削時間で評価し、第３表では４１
７対比で表示した。Table 3 shows the characteristics of the test materials shown in Table 1 as hot work tool steels.
A 400-thick slab was formed to demonstrate its toughness (evaluated by impact value in the forging and elongation directions), creep roughness for 1 hour (test conditions: asoc, 2°Kgf/aJ), and machinability. In addition, the quenching of each test material was performed at 7°C/1ml for JtL1 to 16, which are the steels of the present invention, at 55M and 150°C.
Although the comparative steels 417 to 19 were appropriately cooled and slowly quenched at a cooling rate below I, they were oil quenched. Rigidity was evaluated by longitudinal turning with a carbide tool (100 types) and the cutting time when the cutting speed was sowhZ-, and in Table 3, 41
Displayed in 7 comparisons.

第３表 第３表に示すように本願発明鋼であるＡ１〜１６は比較
鋼のＪＩｉ１７〜１９に比べてラブチャ一時間、靭性が
著しくすぐれていた。ｑ＃Ｋｓｓ〜１０は４１〜５と比
較してラブチャ一時間が　未相当長くなってｉるが、こ
れはＣｍ、Ｃ・、ＣａなどＫよる効果である。ム１−１
０の被剛性はかなシ悪かりたがＡ１１〜１６に示すよう
に、快削元素添加による被剛性向上は顕著でありた。Table 3 As shown in Table 3, the invention steels A1-16 had significantly better toughness than the comparative steels JIi17-19. q#Kss~10 has a significantly longer labcha time than 41~5, but this is due to the effect of K such as Cm, C・, and Ca. Mu 1-1
Although the stiffness of No. 0 was poor, as shown in A11 to A16, the stiffness was significantly improved by adding the free-cutting element.

以上の実施例に与られるごとく本願発明の熱間工具鋼は
高温で、のすぐれ九クリープ２プチャー特性と靭性を普
備しておシ最近の苛酷な条件のもとで使われ、しかも高
寿命が要求される熱間工具鋼としてきわめて好適な鋼で
ある。As shown in the above embodiments, the hot work tool steel of the present invention has excellent creep and tear properties and toughness at high temperatures, and can be used under today's harsh conditions and has a long service life. This steel is extremely suitable as a hot work tool steel that requires

なお、本願発明鋼Ｋをいて体積率で５Ｘ以上の安定な残
留オーステナイトを得る方法としては、前述のよ゛うに
ＳＳＯ→１５Ｇ℃間を徐冷して焼入れる方法を適用し論
述してき九が、との他に安定な残留オーステナイトを得
る方法としてＭｓ±１５０℃の温度で恒温保持する方法
を用−てもよい。後者による方法で供試材を調整し調査
しえ結果は徐冷焼入れｋよる場合と同様であり九。In addition, as a method for obtaining stable retained austenite with a volume fraction of 5X or more using the steel K of the present invention, a method of slow cooling and quenching from SSO to 15 G°C was applied and discussed, as described above. In addition to this, a method of constant temperature maintenance at a temperature of Ms±150° C. may be used as a method of obtaining stable retained austenite. The latter method can be used to prepare and investigate the test material, and the results are the same as those obtained by slow cooling and quenching.

第１図は本願発明鋼の高温で゛のクリープツブチャー特
性にシよばす残留オーステナイト　　　量の影響を示す
グラフである。FIG. 1 is a graph showing the influence of the amount of retained austenite on the creep bubble characteristics of the steel according to the present invention at high temperatures.

出願人　　大同特殊鋼株式全社 ！“。−１ 代理人 、゛ 第１図 − 残留オーステナイト量（チ） 手続補正書 昭和５７年２月Ｓ日 特許庁　　島田春樹　　殿 λ　発明の名称 熱間工具鋼 ＆　補正をする者 事件との関係　　　出願人 代表者　シ晶ｉり ４、代理人〒１０５ ５、補正命令の日付 昭和　　年　　月　　日 ４　補正により増加する発−〇数 ８、補正の内容 （１）願書の表題に次の事項を追加する。Applicant: Daido Steel Co., Ltd. ! “.-1 agent ,゛ Figure 1 − Amount of retained austenite (chi) Procedural amendment February S, 1982 Haruki Shimada, Patent Office λ Name of invention hot work tool steel & person making corrections Relationship to the case: Applicant Representative: Iri Shiaki 4. Agent 〒105 5. Date of amendment order Showa year month day 4 Number of shots increased by correction 8. Contents of amendment (1) Add the following items to the title of the application.

「（特許法第３８条ただし書の規定による特許出願）」 （２）願書の１項の次に下記を追加する。“(Patent application pursuant to the proviso to Article 38 of the Patent Act)” (2) Add the following after paragraph 1 of the application.

１、特許請求の範囲に記載された発明の数　４」（３）
明細書の特許請求の範囲の欄を別紙のとおりに訂正する
。　　、 （４）　　明細書の発明の詳細な説明の欄を次のとおシ
訂正する。1. Number of inventions stated in the claims 4” (3)
The claims section of the specification is corrected as shown in the attached sheet. (4) The detailed description of the invention column in the specification should be corrected as follows.

イ　第７頁下から第７行目および第９頁、第３行目の「
６．０％」を「０．６％」とする。B. The 7th line from the bottom of the 7th page and the 3rd line of the 9th page.
6.0%” is changed to “0.6%”.

口　第１６頁第９行目ｒｏ、ｏｏ％」をｒｏ、４００％
」とする。Mouth Page 16, line 9 ro, oo%” ro, 400%
”.

以上 別紙 特許請求の範囲 （１）　　Ｃ：　０．１０〜０．６０％、　Ｓｌ：２．
０％以下２Ｍｎ：２．０％以下。Above appended claims (1) C: 0.10 to 0.60%, Sl: 2.
0% or less 2Mn: 2.0% or less.

Ｍｏ　：　０．１０〜７．０％を基本合金成分とし、Ｃ
ｒ　：　２−６〜７．０％、Ｎｉ：１．０をこえ〜５．
０％を１種以上を含有し、さらにＶ　：　０．０１〜ａ
、ｏ％、　ｗ：　０．０１〜７．０％、　Ｔ　ｉ　：　
０．００１〜０．５％、　Ｚ　ｒ　：　０．００１〜０
．５％、　Ｎｂ　：　０．００１〜０．５％の１種以上
を含有せしめ残部が実質的にＦｅからなる合金工具鋼に
おいてＡＣ３以上の温度でオーステナイト化したのち焼
入をし、しかるのち５００℃以下の温度で低温焼もどし
を行い、未変態オーステナイトが体積率で５％以上残留
していることを特徴とする熱間工具鋼。Mo: 0.10-7.0% as a basic alloy component, C
r: 2-6 to 7.0%, Ni: over 1.0 to 5.
Contains one or more types of 0%, and further V: 0.01 to a
, o%, w: 0.01-7.0%, T i :
0.001-0.5%, Zr: 0.001-0
．． 5%, Nb: 0.001 to 0.5% of one or more kinds of alloy tool steel containing at least one kind, the remainder of which is essentially Fe, is austenitized at a temperature of AC3 or higher, then quenched, and then quenched at 500°C. A hot work tool steel characterized in that it is low-temperature tempered at the following temperature and that 5% or more of untransformed austenite remains in volume percentage.

（２）　　　Ｃ＋＋’０．１０〜０．６Ｘ、　Ｓ　ｉ　
：　２．０％以下、　Ｍｎ　：　２．０％以下。(2) C++'0.10~0.6X, Si
: 2.0% or less, Mn: 2.0% or less.

Ｍｏ　：　０．１０〜７．０％を基本合金成分とし、ｃ
ｒ：２．６〜７．０％ｍ　Ｎ１　：　１．０をこえ〜５
．θ％を１種以上ならびにＶ：０．０１〜３．０％、　
Ｗ：　０．０１〜７．０％、Ｔｉ：ｏ、ｏｏ１〜０．５
％。Mo: 0.10 to 7.0% as a basic alloy component, c
r: 2.6-7.0%m N1: Over 1.0-5
．． One or more types of θ% and V: 0.01 to 3.0%,
W: 0.01-7.0%, Ti: o, oo1-0.5
%.

Ｚ　ｒ　：　０．００１〜０．５％、　Ｎｂ　：　ｏ、
ｏ　Ｏ１〜０．５％の１種以上を含有し、さらにＣｕ：
３．０％以下、　Ｃｏ　：　０．０５〜４．０％。Zr: 0.001-0.5%, Nb: o,
o Contains one or more of 1 to 0.5% O, and further Cu:
3.0% or less, Co: 0.05-4.0%.

Ｃａ：０．０００５〜０．０１００％、Ｂ：０．０００
５〜０．０１０％および希土類元素：０．０００５〜０
．４００％を１種以上を含有せしめ残部が実質的にＦｅ
からなる合金工具鋼においてＡＣ３以上の温度でオース
テナイト化したのち、５５０℃から１５０℃の温度で低
温焼もどしを行い未変態オーステナイトが体積率で５％
以上残留していることを特徴とする熱間工具鋼。Ca: 0.0005-0.0100%, B: 0.000
5-0.010% and rare earth elements: 0.0005-0
．． 400% contains one or more kinds, and the remainder is substantially Fe.
After austenitizing the alloy tool steel at a temperature of AC3 or higher, low-temperature tempering is performed at a temperature of 550°C to 150°C to achieve a volume fraction of untransformed austenite of 5%.
A hot work tool steel characterized by having a residual amount of at least 10%.

（３）　　　Ｃ：　０．１０〜０．６０％、ｓｔ：ｚ、
ｏ％以下、Ｍｎ：２゜０％以下。(3) C: 0.10-0.60%, st:z,
0% or less, Mn: 2°0% or less.

Ｍ　ｏ　：　０．１０〜７．０％を基本合金成分とし、
Ｃｒ：２．６〜７．０％、Ｎｌ：１、Ｏをこえ〜５．θ
％を１種以上とＳ　：　０．０３〜０．４０％、　Ｓ　
ｅ　：　０．０１〜０．４０％、　Ｔ　ｅ　：　０．０
１〜０．４０％、Ｂｉ：０．０２〜０．’４０％、ｐｂ
：ｏ、ｏａ〜０．４０％の１種以上を含有し、さらにＶ
　：　０．０１〜３．０％、　Ｗ：　０．０　ｔ　〜７
．０％、Ｔｉ　：０．００１〜０．５％、ｚｒ：０．０
０１〜０．５％、　Ｎｂ　：　ｏ、ｏ　ｏ　１〜０．５
％の１種以上を含有せしめ、残部が実質的にＦｅからな
る合金工具鋼においてＡＣ３以上の温度でオーステナイ
ト化したのち焼入をし、しかるのち５００℃以下の温度
で低温焼もどしを行い、未変態オーステナイトが体積率
で５％以上残留して■ いることを特徴とする熱間工具鋼。Mo: 0.10 to 7.0% as the basic alloy component,
Cr: 2.6-7.0%, Nl: 1, over O5. θ
% of one or more types and S: 0.03-0.40%, S
e: 0.01-0.40%, Te: 0.0
1-0.40%, Bi: 0.02-0. '40%, pb
: o, oa ~ 0.40%, and further contains V
: 0.01~3.0%, W: 0.0t~7
．． 0%, Ti: 0.001-0.5%, zr: 0.0
01-0.5%, Nb: o, o o 1-0.5
% or more, the remainder being substantially Fe, is austenitized at a temperature of AC3 or higher, then quenched, and then low-temperature tempered at a temperature of 500°C or lower to obtain an untreated steel. A hot work tool steel characterized by a residual volume fraction of transformed austenite of 5% or more.

（４）　　　Ｃ：　０．１０〜０．６％、Ｓｔ：２．０
％以下、　Ｍｎ　：　２．０％以下。(4) C: 0.10-0.6%, St: 2.0
% or less, Mn: 2.0% or less.

Ｍ　ｏ　：　０．１０〜７．０％を基本合金成分とし、
Ｃｒ　：　２．６−７．０％、Ｎｉ：１．０をこえ〜５
．０％を１種以上ならびに、Ｖ　：　０．０１〜３．０
％、ｗ：０．０１〜７．０％、　Ｔ　ｔ　：　ｏ、ｏ　
ｏ　１〜０．５％。Mo: 0.10 to 7.0% as the basic alloy component,
Cr: 2.6-7.0%, Ni: over 1.0~5
．． One or more types of 0% and V: 0.01 to 3.0
%, w: 0.01-7.0%, Tt: o, o
o 1-0.5%.

Ｚ　ｒ　：　０．００１〜０．５％、　Ｎｂ　：　ｏ、
ｏ　０１〜０．５％の１種以上を含有し、さらにＣｕ　
：　３−０％以下、Ｃｏ：０．０５〜４．０％。Zr: 0.001-0.5%, Nb: o,
o Contains one or more of 01 to 0.5%, and further contains Cu
: 3-0% or less, Co: 0.05-4.0%.

Ｃａ：０．０００５〜０．０１００％、Ｂ：０．０００
５〜０．０１０％および希土類元素：０．０００５〜０
．４００％を１種以上と、Ｓ：　０．０３〜０．４０％
、　Ｓ　ｅ　：　０．０１〜０．４０％、　Ｔｅ　：　
０．０１〜０．４０％、Ｂｉ：０．０２〜０．４０％、
　ｐ　ｂ　：　ｏ、ｏ　、ａ　〜０．４０％の１種以上
を含有せしめ、残部が実質的にＦｅからなる合金工具鋼
においてＡＣ３以上の温度でオーステナイト化したのち
、５５０℃から１５０１２の温度で低温焼もどしを行い
未変態オーステナイトが体積率で５％以上残留している
ことを特徴とする熱間工具鋼。Ca: 0.0005-0.0100%, B: 0.000
5-0.010% and rare earth elements: 0.0005-0
．． 400% with one or more types, S: 0.03-0.40%
, Se: 0.01-0.40%, Te:
0.01-0.40%, Bi: 0.02-0.40%,
p b : An alloy tool steel containing one or more of o, o, a ~0.40% and the remainder substantially consisting of Fe is austenitized at a temperature of AC3 or higher, and then austenitized at a temperature of 550°C to 15012°C. A hot work tool steel characterized by being tempered at a low temperature and having a volume percentage of 5% or more of untransformed austenite remaining.

１１11

Claims (1)

【特許請求の範囲】 （１）　　Ｃ：０．１０〜０ＪＯＸ、Ｓ！＝２．Ｏ矯任
１Ｍ飄：２０％ヅＬＭ　ｏ　：０．１０〜７．０　％を
基本合金成分とし、Ｃｒ：１６〜７．０Ｘ、　Ｎ　ｉ　
：　１．０をこえ〜＆０％ｔ１種以上を含有し、さらＫ
　Ｖ：　０．０１　Ｎ３．ＯＮ、　Ｗ：　０．０１〜７
．０％、　Ｔ　１：　ｏ、ｏ　ｏ　１〜ｏ、ｓ％、　Ｚ
　ｒ　：　０．００１〜０．５％、Ｎｂ：：Ｏ，ＯＯ１
〜０．５Ｘの１種以上を含有せしめ残部が実質的にＦＩ
からなる合□金二具鋼において　（：ＡＣ３以上の温度
でオーステナイト化したのち焼入をし、しかるのち５Ｇ
Ｇ℃以下の温度で低温焼もどしを行い、未変態オーステ
ナイトが体積率で５Ｘ以上残留していることを特徴とす
る熱間工具鋼。 （２）　　Ｃ：０．１０〜６．ＯＮ、　Ｓ　ｌ　：　Ｉ
ＯＸ荻Ｆｓ　Ｍ　ａ　：２−０％肝。 Ｍ　ｏ　：０．１０〜７．Ｏ％を基本合金成分とし、Ｃ
ｒ：２．６〜７．ＯＮ、　Ｎ　ｉ　：　１．０〜Ｓ、ｏ
％を１種以上ならびにＶ　：　０．０１〜３．０％、　
Ｗ：　０．０１〜７．０％、　Ｔ　ｉ　：　Ｏ，００１
〜０．５’　０．００１〜ｏ、ｓ％、Ｎｂ：ｏ、ｏｏｔ
〜０５Ｘの１種以上を含有し、さらにＣｗ　：　３ＬＯ
％ヅＦ＠　Ｃｏ　：　０．０５〜４．０％、　Ｃａ：０
．０００５〜８．０１００％、Ｂ：０．０Ｏ０５〜０．
０１ＯＮおよび希土−元素：Ｑ、０００５〜０．４０Ｏ
Ｎを１種以上を含有せしめ残部が実質的にＦ・からなる
合金工具鋼においてＡＣ３以上の温□度でオーステナイ
ト化４したのち、５５０℃から１５０℃の温度で低温焼
もどしを行い未変態オーステナイトが体積雫で５％以上
残留しているヒとを特徴とする熱間工具鋼。 ３）　　Ｃ：　Ｑ、１０〜０．６０％＊　Ｓ　ｉ　：　
２−ＯＸｊＯ＠　Ｍｍ　：　ＬＯ％軒。 Ｍｏ　：０．１０〜７．ＯＸを基本合金成分とし、Ｃｒ
：１６〜７．ＯＮ、　Ｎ　ｔ　：、１．０をこえ〜＆Ｏ
％を１種、以上とｓ：ｏ、ｏａ〜（Ｌ４０％、Ｓ・、０
．０１〜０．４０％、Ｔ＠：０．０１〜０．４０％、旧
：Ｑ、０２〜０．４０％、ｐｂ、ｏ。 の１種以上を含有し、さらにＶ：　０．０１〜３．０％
。 ＠０．００１ＮＯ，５％、Ｚｒ：Ｏ，ＧＯ１〜ｏ−ｓ％
、Ｎ１１：０．００１〜ｏ５．’ｓ％の１種以上を含有
せしめ残部が実質的にＦ・からなる合金工具鋼において
ＡＣ３以上の温度でオーステナイト化したのち焼入をし
、しかるのち５ｏｏｔ以下の温度で低温部もどしを行い
、未変態オーステナイトが体積率で５％以上残留してｉ
ることを特徴とする熱間工具鋼。 （４）　　Ｃ：　０．１０〜ａ、ＯＸ、　８１　：　２
．０’ＪＤＪ７．　Ｋｍ　：　ＬＯ驕σ。 Ｍ　＠　ｅ　Ｑ、１０〜７．ＯＸを基本合金成分とし、
ｃｒ：２．６〜７．ＯＸ、　Ｎ　ｉ　：　１．０−４０
Ｘを１種以上ならびに、Ｖ：　Ｑ、０１〜３ＬＯＸ、　
Ｗ：　０．０１〜７．０％、ｒＢｉｏｏｘ〜Ｑ、５Ｘ、
　Ｚｒ：Ｑ、００１〜ＱＪＸ、　Ｎｂ：Ｑ、００１〜Ｑ
、５５％の１種以上を含有し、さらＫＣｗ：３．Ｏ％ｊ
５゜Ｃｏ　：　Ｑ、０５〜４．ＯＸ、　Ｃａ：　Ｑ、０
０５〜０．０１００％、　Ｂ：Ｑ、０００５〜（ＬＯ１
０Ｘおよび希土類元素：０．０００５〜０．４００Ｘ　
ｔ　ｉｌｌ　Ｊｊｊ上ト、ｓ：ｏ、ｏａ〜０．４ＯＮ。 ８＠　：　０．０１〜０．４０Ｘ、　Ｔ＠　：　０．０
１〜０．４０Ｘ、　Ｂ　ｉ　：０．０２〜０．４０Ｘ、
　Ｐ　ｂ　：　（ＬＯ３〜（Ｌ４０ＸＯ１種以上を含有
せしめ残部が実質的ＫＦｅからなる合金工具鋼において
ＡＣ３以上の温度でオーステナイト化したのち、５ｓｏ
ｃか％１５０Ｃの温度で低温部もどしを行い未変態オー
ステナイトが体積率で５％以上残留していることを特徴
と[Claims] (1) C: 0.10-0JOX, S! =2. The basic alloy components are 0.10% to 7.0%, Cr: 16 to 7.0X, Ni
: More than 1.0~&0% Contains one or more types of T, Sara K
V: 0.01 N3. ON, W: 0.01~7
．． 0%, T 1: o, o o 1~o, s%, Z
r: 0.001-0.5%, Nb::O, OO1
~0.5X, and the remainder is substantially FI
In the alloy □ Nigu steel (: austenitized at a temperature of AC3 or higher, then quenched, then
A hot work tool steel characterized in that it is low-temperature tempered at a temperature of G°C or lower and that untransformed austenite remains in a volume fraction of 5X or more. (2) C: 0.10-6. ON, Sl: I
OXOgiFs M a :2-0% liver. Mo: 0.10-7. O% is the basic alloy component, C
r: 2.6-7. ON, Ni: 1.0~S, o
% or more and V: 0.01 to 3.0%,
W: 0.01-7.0%, Ti: O,001
~0.5' 0.001~o, s%, Nb:o, oot
Contains one or more of ~05X, and further has Cw: 3LO
%ヅF@Co: 0.05-4.0%, Ca: 0
．． 0005-8.0100%, B: 0.0O05-0.
01ON and rare earth-elements: Q, 0005-0.40O
An alloy tool steel containing one or more types of N and the remainder being substantially F is austenitized at a temperature of AC3 or higher, and then low-temperature tempered at a temperature of 550°C to 150°C to form untransformed austenite. A hot work tool steel characterized by a residual amount of 5% or more per volume drop. 3) C: Q, 10-0.60%* S i :
2-OXjO@Mm: LO% house. Mo: 0.10-7. OX is the basic alloy component, Cr
:16~7. ON, N t :, over 1.0 ~&O
% or more and s: o, oa ~ (L40%, S., 0
．． 01-0.40%, T@: 0.01-0.40%, old: Q, 02-0.40%, pb, o. Contains one or more of the following, and further contains V: 0.01 to 3.0%
. @0.001NO, 5%, Zr:O, GO1~os%
, N11:0.001-o5. An alloy tool steel containing at least one type of 's% and the remainder substantially consisting of F. is austenitized at a temperature of AC3 or higher, then quenched, and then subjected to low-temperature recovery at a temperature of 5oot or lower, 5% or more of untransformed austenite remains in terms of volume percentage i
A hot work tool steel characterized by: (4) C: 0.10~a, OX, 81:2
．． 0'JDJ7. Km: LO σ. M@e Q, 10-7. With OX as the basic alloy component,
cr: 2.6-7. OX, Ni: 1.0-40
One or more types of X and V: Q, 01 to 3LOX,
W: 0.01-7.0%, rBioox-Q, 5X,
Zr:Q, 001~QJX, Nb:Q, 001~Q
, 55% of one or more types, further KCw: 3. O%j
5°Co: Q, 05~4. OX, Ca: Q, 0
05~0.0100%, B:Q, 0005~(LO1
0X and rare earth elements: 0.0005-0.400X
t ill Jjj top, s:o, oa~0.4ON. 8@: 0.01~0.40X, T@: 0.0
1 to 0.40X, B i :0.02 to 0.40X,
P b : (LO3~(L40) After being austenitized at a temperature of AC3 or higher in an alloy tool steel containing one or more types of XO and the remainder being substantially KFe, 5so
It is characterized by the fact that the low-temperature part is restored at a temperature of 150C and more than 5% of untransformed austenite remains in terms of volume percentage.