JPH07278740A - Carburizing bearing steel - Google Patents

Abstract

PURPOSE:To produce a bearing steel having a long rolling service life and excellent impact resistance and hardenability as the material for bearing parts used after being subjected to carburizing and quenching-tempering treatment and more inexpensive than that of the conventional Ni-Mo-contg. steel. CONSTITUTION:This carburizing bearing steel is the one having a compsn. contg., by weight, 0.1 to 0.3% C, <=0.5% Si, 0.3 to 1.5% Mn, 0.5 to 2.0% Cr, 0.5 to 1.5% Ni and 0.05 to 0.5% Mo, and the balance Fe with inevitable impurities, and in which the amt. of retained austenite after carburizing and quenching- tempering is regulated to 7 to 25%. This steel may contain either or both of one or two kinds of <=0.1% Nb and <=0.5% V and 0.01% B as well.

Description

【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】本発明は浸炭軸受鋼の改良に関
し、転動疲労特性および耐衝撃性にすぐれ、かつ高い焼
入性をもった浸炭軸受鋼を提供する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an improvement of carburized bearing steel, and provides a carburized bearing steel having excellent rolling fatigue characteristics and impact resistance and having high hardenability.

【０００２】[0002]

【従来の技術】自動車や各種産業機械の軸受部品の製造
に当って、浸炭軸受の材料としては、ＪＩＳのＳＣｒ４
２０に代表される肌焼鋼が一般に使用されている。 一
方、大型の浸炭軸受部品に対しては、浸炭焼入れ後の硬
さを高めることと、転動寿命や衝撃強度の向上を意図し
て、ＮｉやＭｏを富化した合金組成のＳＮＣＭ４２０や
ＳＮＣＭ８１５などの含Ｎｉ−Ｍｏ鋼が用いられる。2. Description of the Related Art In manufacturing bearing parts for automobiles and various industrial machines, JIS SCr4 is used as a material for carburized bearings.
The case-hardening steel represented by 20 is generally used. On the other hand, for large-sized carburized bearing parts, SNCM420 and SNCM815 of alloy composition enriched with Ni and Mo are intended to increase hardness after carburizing and quenching and to improve rolling life and impact strength. Ni-Mo containing steel is used.

【０００３】とくに、大型の軸受部品を製造するには、
部品強度を確保して転動寿命を向上させるなどの観点か
ら、浸炭焼入れ時に中心部までマルテンサイト変態を生
じさせ、十分な硬さを得ることが必要である。 しか
し、ＳＣｒ４２０を大型軸受部品に使用すると、浸炭焼
入処理をしても焼入れ不足となり部品の中心部までマル
テンサイト変態を生じないために、部品としての強度を
確保できず、十分な転動寿命を得ることができない。
これがＳＮＣＭ８１５やＳＮＣＭ４２０が使用されてい
る理由である。In particular, in order to manufacture large bearing parts,
From the viewpoint of ensuring the strength of parts and improving the rolling life, it is necessary to cause martensitic transformation to the central portion during carburizing and quenching to obtain sufficient hardness. However, if SCr420 is used for large bearing parts, even if carburizing and quenching treatment is performed, quenching will be insufficient and martensite transformation will not occur up to the center of the part, so strength as a part cannot be secured and sufficient rolling life will be achieved. Can't get
This is the reason why SNCM815 and SNCM420 are used.

【０００４】近年、エンジンの高出力化、高回転数化に
伴って、軸受部品は負荷の高い過酷な条件で使用される
ようになり、この傾向は年々進行している。 このよう
な状況のもとで、従来のＳＣｒ４２０などを素材とした
軸受部品では十分な転動寿命特性が得られないという問
題が生じ、浸炭軸受部品の寿命向上に関する要望が強く
なり、素材面においても寿命特性のすぐれた素材が求め
られている。 その一方で機械の小型化、従って軸受部
品の小型化も進行しつつあり、小型で高負荷に耐える軸
受を与える素材の供給が要望されている。In recent years, with the increase in engine output and rotation speed, bearing parts have come to be used under severe conditions of high load, and this tendency is increasing year by year. Under such circumstances, there arises a problem that conventional rolling bearing components made of SCr420 or the like cannot obtain sufficient rolling life characteristics, and there is a strong demand for improving the life of carburized bearing components. However, materials with excellent life characteristics are required. On the other hand, the downsizing of machines, and hence the downsizing of bearing parts, is also progressing, and there is a demand for the supply of materials that provide bearings that are small and can withstand high loads.

【０００５】ところが、大型の浸炭軸受部品の素材であ
るＳＮＣＭ４２０やＳＮＣＭ８１５は、転動寿命特性や
焼入性には優れているものの、ＮｉやＭｏの含有量が高
いために価格が高いという難点があった。However, although SNCM420 and SNCM815, which are materials for large carburized bearing parts, have excellent rolling life characteristics and hardenability, they have the drawback that they are expensive due to their high Ni and Mo contents. there were.

【０００６】[0006]

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、従来
の浸炭用軸受部品に使用されている高Ｎｉ−Ｍｏ系の肌
焼鋼たとえばＳＮＣＭ８１５と同等の転動寿命特性を有
し、衝撃特性および焼入性がともに高く、しかもそれら
より安価な素材を提供することにある。SUMMARY OF THE INVENTION The object of the present invention is to have rolling life characteristics equivalent to those of high Ni-Mo case hardening steels used in conventional carburizing bearing parts, for example, SNCM815, and impact characteristics. It is to provide a material that has high quenchability and is less expensive than those materials.

【０００７】[0007]

【課題を解決するための手段】上記の目的を達成する本
発明の浸炭軸受鋼は、重％で、Ｃ：０.１〜０.３％、Ｓ
ｉ：０．５％以下、Ｍｎ：０．３〜１．５％、Ｃｒ：
０．５〜２．０％、Ｎｉ：０．５〜１．５％およびＭ
ｏ：０．０５〜０．５％を含有し、残部がＦｅおよび不
可避の不純物からなる合金を浸炭焼入れ−焼戻し処理し
てなり、残留オーステナイト量が７〜２５％である浸炭
軸受鋼である。The carburized bearing steel of the present invention which achieves the above-mentioned object is C: 0.1 to 0.3% by weight, S:
i: 0.5% or less, Mn: 0.3 to 1.5%, Cr:
0.5-2.0%, Ni: 0.5-1.5% and M
o: Carburized bearing steel containing 0.05 to 0.5%, the balance of which is Fe and unavoidable impurities, which has been carburized and tempered to have a retained austenite amount of 7 to 25%.

【０００８】この浸炭軸受鋼は、上記した基本組成に加
えて、下記の二つの任意添加元素グループの成分を、片
方または両方含有してもよい： Ｉ） Ｎｂ：０．１％以下およびＶ：０．５％以下の１
種または２種 II） Ｂ：０．０１％In addition to the basic composition described above, this carburized bearing steel may contain one or both of the following two optional additive element groups: I) Nb: 0.1% or less and V: 0.5% or less 1
Type or 2 types II) B: 0.01%

【０００９】[0009]

【作用】以下に、各合金元素の役割と組成範囲の限定理
由を説明する。The function of each alloying element and the reason for limiting the composition range will be described below.

【００１０】Ｃ：０．１〜０．３％ Ｃは鋼の強度を保持するために必須の元素であり、浸炭
焼入れ−焼戻し処理後に表層および芯部に所定の硬さを
与え、軸受に必要な耐摩耗性を発揮させるために、０．
１％％以上添加する。 ０．３％を超えて過剰に添加す
ると、靭性、切削性および冷間加工性が低下する。C: 0.1 to 0.3% C is an essential element for maintaining the strength of steel, and is required for the bearing by giving a predetermined hardness to the surface layer and the core after carburizing and tempering. In order to exert excellent wear resistance.
Add 1% or more. If added in excess of 0.3%, the toughness, machinability, and cold workability deteriorate.

【００１１】Ｓｉ：０．５％以下 Ｓｉは鋼の脱酸剤として使用されるとともに、鋼に焼入
性および焼戻し軟化抵抗を与える元素であるが、過剰に
加えると冷間加工性や被削性を大幅に低下させる。 Ｓ
ｉの過剰の含有はまた、浸炭性を阻害するばかりか粒界
酸化を助長するために、靭性や転動寿命を低下させる原
因となる。 この理由で、Ｓｉ含有量の上限を０．５％
以下とした。Si: 0.5% or less Si is used as a deoxidizing agent for steel and is an element that imparts hardenability and temper softening resistance to steel, but if added in excess, cold workability and machinability Significantly reduces sex. S
Excessive inclusion of i not only impairs carburization but also promotes intergranular oxidation, which causes reduction in toughness and rolling life. For this reason, the upper limit of Si content is 0.5%.
Below.

【００１２】Ｍｎ：０．３〜１．５％ Ｍｎは脱酸脱硫元素であり、焼入性を向上させる元素で
もある。 このような効果とくに焼入性を向上させるた
めに、０．３％以上を添加する。 多量に添加してもそ
の効果は飽和し、かえって被削性や冷間加工性を低下さ
せるため、含有量の上限を１．５％とした。Mn: 0.3 to 1.5% Mn is a deoxidizing / desulfurizing element and also an element for improving hardenability. In order to improve such effects, especially hardenability, 0.3% or more is added. Even if added in a large amount, the effect is saturated and the machinability and cold workability are rather deteriorated. Therefore, the upper limit of the content is made 1.5%.

【００１３】Ｃｒ：０．５〜２．０％ Ｃｒは鋼の焼入性を改善し、焼戻し軟化抵抗性を高める
元素であって、この効果を期待して０．５％以上を添加
する。 多量に加えてもその効果が飽和し価格を高める
だけなので、含有量の上限を２．０％と定めた。Cr: 0.5 to 2.0% Cr is an element that improves the hardenability of steel and enhances the resistance to temper softening. Addition of 0.5% or more is expected in view of this effect. Even if added in a large amount, the effect is saturated and the price is only increased, so the upper limit of the content is set to 2.0%.

【００１４】Ｎｉ：０．５〜１．５％ 本発明において重要な役割をになう元素である。 Ｎｉ
は鋼の焼入性を改善し、大型の部品においても焼入れ処
理を容易にする。 それとともに靭性および転動寿命を
向上させる元素であり、Ｎｉの適量の添加によってこれ
らの特性をバランスよく兼備させることができる。 こ
の効果を得るために０．５％以上を添加するが、多量に
添加した場合には機械加工前の軟化処理が困難になり、
被削性が大きく低下するとともに冷間加工性も低下す
る。 Ｎｉの過剰な添加は価格の上昇を招くことでもあ
り、含有量の上限として１．５％を置いた。Ni: 0.5 to 1.5% An element that plays an important role in the present invention. Ni
Improves the hardenability of steel and facilitates the quenching process even for large parts. At the same time, it is an element that improves toughness and rolling life, and it is possible to combine these characteristics in a well-balanced manner by adding an appropriate amount of Ni. To obtain this effect, 0.5% or more is added, but if added in a large amount, the softening treatment before machining becomes difficult,
Machinability is greatly reduced and cold workability is also reduced. Excessive addition of Ni also causes a price increase, so the upper limit of the content is set at 1.5%.

【００１５】Ｍｏ：０．０５〜０．５％ Ｍｏも本発明において重要な役割を有し、鋼の焼入性を
大幅に改善するとともに、靭性および転動寿命を向上さ
せる。 この効果を得るためには０．０５％以上を添加
する。 ０．５％を超えて添加しても効果が飽和し、価
格の増大が著しいから、含有量を０．５％までに止め
る。Mo: 0.05% to 0.5% Mo also plays an important role in the present invention, and greatly improves the hardenability of steel and improves the toughness and rolling life. To obtain this effect, 0.05% or more is added. Even if added over 0.5%, the effect is saturated and the price increases significantly, so the content is limited to 0.5%.

【００１６】Ｎｂ：０．１％以下およびＶ：０．５％以
下の１種または２種 Ｎｂ，Ｖは素地中に炭化物、窒化物または炭窒化物の析
出物を生成させ、浸炭処理などの高温加熱時にオーステ
ナイト結晶粒の成長を抑制する効果があり、その結果、
靭性や転動寿命を向上させる。 そのため、それぞれ、
０．１％，０．５％の範囲で単独または複合して添加す
るとよい。 Ｎｂ，Ｖとも、過剰に添加してもその効果
は飽和し、熱間加工性や被削性を低下させ、かつ価格の
上昇を招く。Nb: 0.1% or less and V: 0.5% or less of 1 type or 2 types Nb and V form carbide, nitride or carbonitride precipitates in the matrix, and are used for carburizing treatment. It has the effect of suppressing the growth of austenite grains during high temperature heating, and as a result,
Improves toughness and rolling life. Therefore,
It may be added alone or in combination within the range of 0.1% and 0.5%. Even if Nb and V are added excessively, the effects thereof are saturated, the hot workability and the machinability are lowered, and the price is increased.

【００１７】Ｂ：０．０１％以下 Ｂは焼入性を改善する元素であり、０．０１％以下の範
囲で添加する。 Ｂも、過剰の添加は熱間加工性を低下
させる。B: 0.01% or less B is an element that improves hardenability, and is added in an amount of 0.01% or less. As for B, too much addition deteriorates hot workability.

【００１８】残留オーステナイト：７〜２５％ 浸炭焼入れ−焼戻し処理後に残存する残留オーステナイ
ト量を７〜２５％の範囲にすることによって、靭性を低
下させず、かつ転動寿命を向上させることができる。
残留オーステナイト量が７％未満の場合には、靭性は良
好であるが転動寿命が低い傾向があり、２５％を超える
場合には、靭性、転動寿命の両者とも劣る。Retained austenite: 7 to 25% By setting the amount of residual austenite remaining after the carburizing and quenching-tempering treatment within the range of 7 to 25%, toughness can be prevented and rolling life can be improved.
When the amount of retained austenite is less than 7%, the toughness tends to be good, but the rolling life tends to be short, and when it exceeds 25%, both the toughness and the rolling life are inferior.

【００１９】残留オーステナイト量を７〜２５％に調整
するには、浸炭焼入れ−焼戻しの条件を適切に選べばよ
い。 通常は浸炭焼入れを温度９１０〜９５０℃、時間
は３〜７時間の条件で、また焼戻しを温度１５０〜２０
０℃、時間１〜２時間の条件で行なえば、好結果が得ら
れる。 最適の条件は合金組成や製造しようとする軸受
部品の寸法によっても異なるので、必要なら多少の実験
をして決定すべきである。In order to adjust the amount of retained austenite to 7 to 25%, the conditions of carburizing and quenching-tempering may be appropriately selected. Normally, carburizing and quenching are performed at a temperature of 910 to 950 ° C. for 3 to 7 hours, and tempering is performed at a temperature of 150 to 20.
Good results can be obtained if the conditions are 0 ° C. and 1 to 2 hours. The optimum conditions differ depending on the alloy composition and the dimensions of the bearing parts to be manufactured, so some experimentation should be used to determine the optimum conditions.

【００２０】[0020]

【実施例】表１に示す合金組成（重量％、残部Ｆｅ）の
鋼を溶製し、各鋼の熱間圧延により径３５mmの棒を製造
した。EXAMPLE Steels having the alloy compositions shown in Table 1 (wt%, balance Fe) were melted and hot rolled into steels having a diameter of 35 mm.

【００２１】 表１ No． Ｃ Ｓｉ Ｍｎ Ｎｉ Ｃｒ Ｍｏ その他 実施例 １ 0.11 0.25 0.75 0.98 1.45 0.21 Ｂ 0.005 ２ 0.15 0.24 0.75 1.01 1.48 0.22 ３ 0.21 0.25 0.77 1.02 1.51 0.19 ４ 0.30 0.22 0.76 1.03 1.55 0.18 Ｎｂ 0.09 Ｖ 0.22 ５ 0.20 0.05 0.31 0.51 0.51 0.24 Ｖ 0.44 ６ 0.21 0.25 0.55 0.75 1.01 0.22 ７ 0.21 0.25 0.75 1.48 1.51 0.22 ８ 0.20 0.27 0.50 1.00 1.99 0.06 Ｂ 0.008 ９ 0.20 0.48 0.51 1.01 1.01 0.35 10 0.20 0.25 0.52 1.11 0.99 0.46 比較例 11 0.08 0.76 0.55 1.10 0.01 0.01 12 0.07 1.10 0.55 3.01 2.51 0.61 13 0.21 0.25 0.11 2.15 0.10 0.25 14 0.22 0.26 2.15 0.01 0.02 0.01 15 0.21 0.25 0.55 0.01 2.44 0.01 16 0.21 0.27 0.67 3.03 1.05 0.18 17 0.22 0.26 0.61 1.01 0.98 0.19 18 0.40 0.24 0.63 0.01 0.01 0.21 19 0.21 0.26 0.65 1.98 0.61 0.22 20 0.18 0.22 0.55 4.32 0.98 0.29 比較例のNo．１９はＳＮＣＭ４２０、No．２０はＳＮＣ
Ｍ８１５に相当する。Table 1 No. C Si Mn Ni Cr Mo Other Examples 1 0.11 0.25 0.75 0.98 1.45 0.21 B 0.005 2 0.15 0.24 0.75 1.01 1.48 0.22 3 0.21 0.25 0.77 1.02 1.51 0.19 4 0.30 0.22 0.76 1.03 1.55 0.18 Nb 0.09 V 0.22 5 0.20 0.05 0.31 0.51 0.51 0.24 V 0.44 6 0.21 0.25 0.55 0.75 1.01 0.22 7 0.21 0.25 0.75 1.48 1.51 0.22 8 0.20 0.27 0.50 1.00 1.99 0.06 B 0.008 9 0.20 0.48 0.51 1.01 1.01 0.35 10 0.20 0.25 0.52 1.11 0.99 0.46 Comparative example 11 0.08 0.76 0.55 1.10 0.01 0.01 12 0.07 1.10 0.55 3.01 2.51 0.61 13 0.21 0.25 0.11 2.15 0.10 0.25 14 0.22 0.26 2.15 0.01 0.02 0.01 15 0.21 0.25 0.55 0.01 2.44 0.01 16 0.21 0.27 0.67 3.03 1.05 0.18 17 0.22 0.26 0.61 1.01 0.98 0.19 18 0.40 0.24 0.63 0.01 0.01 0.21 19 0.21 0.26 0.65 1.98 0.61 0.22 20 0.18 0.22 0.55 4.32 0.98 0.29 Comparative example No. 19 is SNCM420, No. 20 is SNC
Corresponds to M815.

【００２２】上記の棒鋼のうちNo．１〜１０，１１，１
２および１９，２０に対してＪＩＳ−Ｇ０５６１に規定
する一端焼入れ試験（ジョミニー焼入性試験）を行な
い、焼入性を評価した。 その結果を表２に示す。Of the above steel bars, No. 1-10,11,1
2 and 19, 20 were subjected to a one-end quenching test (Jominy quenchability test) specified in JIS-G0561 to evaluate the quenchability. The results are shown in Table 2.

【００２３】 表２ No． 焼入硬さ （ＨＲＣ） Ｊ1.5 Ｊ３ Ｊ５ Ｊ13 Ｊ15 Ｊ20 Ｊ25 Ｊ30 Ｊ40 Ｊ50 実施例 １ 44 41 36 34 31 29 28 24 22 21 ２ 45 44 41 38 36 35 31 29 26 25 ３ 47 45 44 41 39 36 34 31 29 28 ４ 47 45 43 40 38 36 35 32 31 31 ５ 46 43 41 39 37 34 32 30 28 25 ６ 46 43 42 40 35 33 31 29 27 24 ７ 47 45 44 41 39 36 35 32 31 31 ８ 47 45 44 42 39 36 35 32 31 31 ９ 46 46 43 42 40 38 36 32 31 30 10 46 45 44 42 41 39 37 33 33 31 比較例 11 41 36 30 25 23 21 19 15 13 11 12 42 38 33 27 25 24 20 17 17 13 19 45 42 39 36 34 33 29 27 25 23 20 44 40 38 30 38 25 25 24 20 18 上の表で、「Ｊ」の右の数字は測定位置を示す。 たと
えば、Ｊ３とは焼入端より３mmの位置である。Table 2 No. Quenching hardness (HRC) J1.5 J3 J5 J13 J15 J20 J25 J30 J40 J50 Example 1 44 41 36 34 31 29 28 24 22 21 2 45 44 41 38 36 35 31 29 26 25 3 47 45 44 41 39 36 34 31 29 28 4 47 45 43 40 38 36 35 32 31 31 5 46 43 41 39 37 34 32 30 28 25 6 46 43 42 40 35 33 31 29 27 24 7 47 45 44 41 39 36 35 32 31 31 8 47 45 44 42 39 36 35 32 31 31 9 46 46 43 42 40 38 36 32 31 30 10 46 45 44 42 41 39 37 33 33 31 Comparative example 11 41 36 30 25 23 21 19 15 13 11 12 42 38 33 27 25 24 20 17 17 13 19 45 42 39 36 34 33 29 27 25 23 20 44 40 38 30 38 25 25 24 20 18 In the above table, the number to the right of “J” indicates the measurement position. For example, J3 is a position 3 mm from the quenching end.

【００２４】表２から、本発明の合金組成を有する各鋼
は、比較例No．１９および２０に示したＳＮＣＭ４２０
およびＳＮＣＭ８１５と同等以上の焼入性を示すことが
わかる。 炭素含有量が０．１％未満の場合は、比較例
No．１１および１２に示したように、２０mm（Ｊ２０）
以上の距離における硬さが低くなっている。 浸炭処理
を施す場合には部品表層部の炭素含有量は０．６％〜
０．８％程度まで上昇するために、表層硬さだけを考え
れば素地の炭素量を考慮する必要はないが、部品強度の
点からは内部の硬さを確保する必要があり、この観点か
らすれば、本発明に従って０．１％以上の炭素を含有さ
せることが必要である。From Table 2, the steels having the alloy composition of the present invention are shown in Comparative Example Nos. SNCM420 shown in 19 and 20
It can be seen that the hardenability is equal to or higher than that of SNCM815. If the carbon content is less than 0.1%, a comparative example
No. As shown in 11 and 12, 20 mm (J20)
The hardness at the above distance is low. When carburizing, the carbon content of the surface layer of parts is 0.6%
In order to raise it to about 0.8%, it is not necessary to consider the carbon content of the base material considering only the surface hardness, but it is necessary to secure the internal hardness from the viewpoint of component strength. If so, it is necessary to include 0.1% or more of carbon according to the present invention.

【００２５】本発明の鋼においても、焼入性向上元素で
あるＮｉやＭｏを多量に含むものは、その含有量に応じ
て焼入性が高い。 しかし、本発明ではＳＮＣＭ８１５
などの含Ｎｉ−Ｍｏ鋼よりＮｉやＭｏの量が少い組成に
おいても、Ｍｎ，Ｃｒ，Ｂなどの焼入性を向上させる元
素を利用することによって、大差ない焼入性を確保して
いる。Also in the steel of the present invention, those containing a large amount of the hardenability-improving elements Ni and Mo have high hardenability depending on their contents. However, in the present invention, SNCM815
Even if the composition has a smaller amount of Ni or Mo than the Ni-Mo containing steel such as Mn, Cr, B, etc., the hardenability is secured by using the elements that improve the hardenability. .

【００２６】次に、各鋼の熱間圧延棒から、試験部の直
径が１２mmの円筒形転動寿命試験片を削り出し、図１に
示したヒートパターンで浸炭焼入れ−焼戻し処理を施し
た。その後、機械加工によって試験片の表層から０．１
mmを研磨して除いたものにつき、転動寿命試験を行なっ
た。Next, a cylindrical rolling life test piece having a diameter of the test portion of 12 mm was cut out from the hot-rolled bar of each steel, and carburized and tempered in the heat pattern shown in FIG. Then, 0.1% from the surface of the test piece by machining.
A rolling life test was carried out on the product obtained by polishing and removing mm.

【００２７】転動寿命試験は円筒形転動寿命試験機を用
い、試験応力５８８０MPa として、２０本の繰返し試験
をした。 試験片が損傷するまでの繰返し数を計測し、
ワイブル確率で整理して累積損傷確率が１０％となる損
傷繰返し数を「Ｌ１０寿命」と定義した。 表３にその
結果を示す。 転動寿命の値は、No．２０(比較例)のＳ
ＮＣＭ８１５のＬ１０寿命を１としたときの各鋼のそれ
を、相対値で示した。For the rolling life test, a cylindrical rolling life tester was used, and 20 test pieces were repeatedly tested under a test stress of 5880 MPa. Measure the number of repetitions until the test piece is damaged,
The L10 life was defined as the number of damage cycles at which the cumulative damage probability was 10%, organized by Weibull probability. The results are shown in Table 3. The value of rolling life is No. 20 (comparative example) S
When each L10 life of NCM815 was set to 1, that of each steel was shown by a relative value.

【００２８】 表３ No． 転動寿命 残留オーステナイト量（％） 実施例 １ １．０３ ８．３ ２ １．１１ １１．４ ３ １．４４ １５．２ ４ １．９０ ２２．４ ５ １．５５ １５．１ ６ １．３７ １４．４ ７ １．８９ ２４．６ ８ １．７９ ２０．４ ９ １．９４ ２２．２ １０ １．４５ １６．４ 比較例 １１ ０．１７ ４．５ １２ ０．２２ ３４．８ １３ ０．７８ ３１．２ １４ ０．８８ ５．９ １５ ０．２３ ４．１ １６ ０．８７ ３３．６ １７ ０．５６ ３２．４ １８ ０．３２ ５．８ １９ ０．７１ ２８．４ ２０ １．０ ３３．１ Ｘ線回折法によって試験片表層部の残留オーステナイト
量を測定した結果を、表３に合わせて記載した。Table 3 No. Rolling life Retained austenite amount (%) Example 1 1.03 8.3 2 1.11 11.4 3 1.44 15.2 4 1.90 22.4 5 1.55 15.1 6 1.37 14.4 7 1.89 24.6 8 1.79 20.4 9 1.94 22.2 10 1.45 16.4 Comparative Example 11 0.17 4.5 12 0.22 34.8 13 0. 78 31.2 14 0.88 5.9 15 15 0.23 4.1 16 0.87 33.6 17 0.56 32.4 18 0.32 5.8 19 0.71 28.4 20 1.0 33.1 The results of measuring the amount of retained austenite in the surface layer of the test piece by the X-ray diffraction method are also shown in Table 3.

【００２９】表３のデータが示すように、本発明の鋼の
転動寿命（Ｌ１０寿命）はＳＮＣＭ８１５鋼と同等以上
の値である。 浸炭処理後の残留オーステナイト量が７
％未満、または２５％を超えている場合には寿命が低
く、寿命の向上には適正な残留オーステナイト量の確保
が必要であることが確認された。As shown in the data in Table 3, the rolling life (L10 life) of the steel of the present invention is a value equal to or higher than that of SNCM815 steel. The amount of retained austenite after carburizing is 7
It was confirmed that when the content is less than 25% or exceeds 25%, the life is short, and it is necessary to secure an appropriate amount of retained austenite for improving the life.

【００３０】[0030]

【発明の効果】本発明により、既存の浸炭軸受鋼の材料
であるＳＮＣＭ８１５やＳＮＣＭ４２０と同等以上の焼
入性および転動寿命特性を有し、かつ、それらよりＮｉ
およびＭｏの含有量を低減した安価な材料が提供できる
ようになった。 従って本発明は、一般の浸炭軸受部品
や焼入性が重要視される大型軸受部品、および高い転動
寿命特性を要求される浸炭軸受部品に適用して有用であ
る。According to the present invention, the hardenability and rolling life characteristics are equal to or higher than those of the existing carburized bearing steel materials, SNCM815 and SNCM420.
And, it has become possible to provide an inexpensive material having a reduced Mo content. Therefore, the present invention is useful when applied to general carburized bearing parts, large-sized bearing parts in which hardenability is important, and carburized bearing parts required to have high rolling life characteristics.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

【図１】 本発明の実施例における浸炭焼入れ−焼戻し
処理のヒートパターンを示す図。FIG. 1 is a diagram showing a heat pattern of carburizing and quenching-tempering in an example of the present invention.

Claims (5)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 重％で、Ｃ：０．１〜０．３％、Ｓｉ：
０．５％以下、Ｍｎ：０．３〜１．５％、Ｃｒ：０．５
〜２．０％、Ｎｉ：０．５〜１．５％およびＭｏ：０．
０５〜０．５％を含有し、残部がＦｅおよび不可避の不
純物からなる合金を浸炭焼入れ−焼戻し処理してなり、
残留オーステナイト量が７〜２５％である浸炭軸受鋼。1. By weight%, C: 0.1-0.3%, Si:
0.5% or less, Mn: 0.3 to 1.5%, Cr: 0.5
.About.2.0%, Ni: 0.5 to 1.5% and Mo: 0.
An alloy containing 05 to 0.5% and the balance being Fe and inevitable impurities is carburized and tempered,
Carburized bearing steel having a retained austenite amount of 7 to 25%. 【請求項２】 請求項１に記載の合金成分に加えて、Ｎ
ｂ：０．１％以下およびＶ：０．５％以下の１種または
２種を含有する合金を浸炭焼入れ−焼戻し処理してな
り、残留オーステナイト量が７〜２５％である浸炭軸受
鋼。2. In addition to the alloy components according to claim 1, N
b: a carburized bearing steel obtained by carburizing and tempering an alloy containing one or two of 0.1% or less and V: 0.5% or less, and having a retained austenite amount of 7 to 25%. 【請求項３】 請求項１に記載の合金成分に加えて、
Ｂ：０．０１％以下を含有する合金を浸炭焼入れ−焼戻
し処理してなり、残留オーステナイト量が７〜２５％で
ある浸炭軸受鋼。3. In addition to the alloy components according to claim 1,
B: Carburized bearing steel obtained by carburizing and quenching an alloy containing 0.01% or less and having a retained austenite amount of 7 to 25%. 【請求項４】 請求項１に記載の合金成分に加えて、Ｎ
ｂ：０．１％以下およびＶ：０．５％以下の１種または
２種、ならびにＢ：０．０１％以下を含有する合金を浸
炭焼入れ−焼戻し処理してなり、残留オーステナイト量
が７〜２５％である浸炭軸受鋼。4. In addition to the alloy components according to claim 1, N
b: 0.1% or less and V: 0.5% or less of one or two alloys, and B: 0.01% or less of an alloy containing carburized and tempered. 25% carburized bearing steel. 【請求項５】 請求項１ないし４のいずれかの浸炭軸受
鋼で製造した軸受。5. A bearing manufactured from the carburized bearing steel according to claim 1.