JPS58110700A - メツキ液の処理方法 - Google Patents
メツキ液の処理方法Info
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- JPS58110700A JPS58110700A JP20806381A JP20806381A JPS58110700A JP S58110700 A JPS58110700 A JP S58110700A JP 20806381 A JP20806381 A JP 20806381A JP 20806381 A JP20806381 A JP 20806381A JP S58110700 A JPS58110700 A JP S58110700A
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- JP
- Japan
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- plating solution
- tank
- soln
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- iron oxide
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- Removal Of Specific Substances (AREA)
- Treatment Of Water By Oxidation Or Reduction (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はメッキ液の処理方法に係り、第１鉄イオン＜Ｆ
ｓ”ｌ を含む塩酸酸性のメッキ液を適切に再生利用す
ることのできる方法を提供しようとするものである。
ｓ”ｌ を含む塩酸酸性のメッキ液を適切に再生利用す
ることのできる方法を提供しようとするものである。
鉄−亜鉛合金メッキ（ＥＺＡメッキ）鋼板の８４法は本
出願人側で開発された新技術でかり、そのメッキ液はｈ
α２、ムα、 、ＮＨ４αを主成分とした酸性１＠液で
あって、斯様なメッキ液のｈ：子処理については溶媒抽
出法などが考えられるが夫々に不利欠点があり、必ずし
も好ましい方法となし得ない。即ちこの溶媒抽出法はメ
ッキ液中のＦ４！＋を酸化しＦａｎ ０ｇとして回収し
た後、残部をメッキ液として再利用するものであって、
メッキ液のｐＨな調整しＺｒＬｌ＋を例えばアルキルリ
ン酸エステルのようなイオン交換型上棟溶媒で抽出除去
し７た後、残数のｈ″＋を電解酸化して更に上記した１
ｊｉ浴媒でＦｓ ’＋を抽出除去するものであって、抽
出溶剤、ｐｉｔ領域、吸着ないし脱着などの各条件を適
切に設定１れは高純度の酸化鉄を得ることができるが、
その抽出溶剤が筒価で、しかも該溶剤がメッキ液中に徴
Ｉｌ′溶出する危険があり、上記吸着、脱着および溶媒
除去などのプロセスは複雑であり、設備費が高いなどの
不利がある。
出願人側で開発された新技術でかり、そのメッキ液はｈ
α２、ムα、 、ＮＨ４αを主成分とした酸性１＠液で
あって、斯様なメッキ液のｈ：子処理については溶媒抽
出法などが考えられるが夫々に不利欠点があり、必ずし
も好ましい方法となし得ない。即ちこの溶媒抽出法はメ
ッキ液中のＦ４！＋を酸化しＦａｎ ０ｇとして回収し
た後、残部をメッキ液として再利用するものであって、
メッキ液のｐＨな調整しＺｒＬｌ＋を例えばアルキルリ
ン酸エステルのようなイオン交換型上棟溶媒で抽出除去
し７た後、残数のｈ″＋を電解酸化して更に上記した１
ｊｉ浴媒でＦｓ ’＋を抽出除去するものであって、抽
出溶剤、ｐｉｔ領域、吸着ないし脱着などの各条件を適
切に設定１れは高純度の酸化鉄を得ることができるが、
その抽出溶剤が筒価で、しかも該溶剤がメッキ液中に徴
Ｉｌ′溶出する危険があり、上記吸着、脱着および溶媒
除去などのプロセスは複雑であり、設備費が高いなどの
不利がある。
本発明は上記したような実情に勉み検討を１ね工創案さ
れたものであって、上ｄピしたようなＩｌｌ鉄塩（７−
１＋塩）を主成分とし℃含有した塩酸酸性のメッキ液を
処理するに当つ℃該メッキ液のｐＪｌをアンモニア又は
アンモニア水を用いて３．５から６．５の範囲内Ｋｙ４
整してから気液接触装置によって空気酸化せしめること
により含水酸化鉄を生ぜしめ、次いでこの含水酸化鉄な
り別除去してからＰ液の成分調整をなし、メッキ液とし
て再利用することを提案するものであつ℃、より具体的
には前記したような鉄−亜鉛合金メッキ法における主成
分がムα２ 、 Ｆｓα、 、ＮＨ，αの如きであるメ
ッキ液に関して、その電気メッキの陰極効率を陽極効率
のアンバランスを解決するため、該メッキ液を電量的に
取出し℃ｈ″を酸化し、含水酸化鉄とし℃除去してから
成分論整して再使用するもので、ｈ″Ｆは空気酸化によ
つ℃容易に含水酸化鉄沈澱として分離される。
れたものであって、上ｄピしたようなＩｌｌ鉄塩（７−
１＋塩）を主成分とし℃含有した塩酸酸性のメッキ液を
処理するに当つ℃該メッキ液のｐＪｌをアンモニア又は
アンモニア水を用いて３．５から６．５の範囲内Ｋｙ４
整してから気液接触装置によって空気酸化せしめること
により含水酸化鉄を生ぜしめ、次いでこの含水酸化鉄な
り別除去してからＰ液の成分調整をなし、メッキ液とし
て再利用することを提案するものであつ℃、より具体的
には前記したような鉄−亜鉛合金メッキ法における主成
分がムα２ 、 Ｆｓα、 、ＮＨ，αの如きであるメ
ッキ液に関して、その電気メッキの陰極効率を陽極効率
のアンバランスを解決するため、該メッキ液を電量的に
取出し℃ｈ″を酸化し、含水酸化鉄とし℃除去してから
成分論整して再使用するもので、ｈ″Ｆは空気酸化によ
つ℃容易に含水酸化鉄沈澱として分離される。
前記した気液接触によるｈ叶の酸化は第１図に示すよう
にタンク１内のメッキ′＆２に対し７て気孔を形成した
気泡形成機構３を介して仝気ｌ管路４ ｒＣよって噴出
させてもよいが、より好ましい方法とし１はＷＬ２図に
示すようＫＦＮＪ＠に小片を配設した回転板５を回転さ
せながら空気管路４から噴出させ、回転板５の部側に気
泡を分散形成させるものであって、このようにするなら
ば酸化効率、反応時間を充分に短縮し効果的な気液接触
を行わしめ得る。本発明方法を東加ｄ−る匁話里フロー
（零ｄ旨山市３内乙ヂす−３で６って、＠記したよりな
回転板５を有するタンク１にメッキ液貯槽６からのメッ
キ液２を収容せしめ、該タンクＩＫは温度計７、ｐＨメ
ータ６を設けると共にアンモニア水タンク９からアンモ
ニア水、を供冶してｐＨを３．５〜６．５に調整しつつ
処理する。斯かる処理を経た酸化処理液は一旦貯槽１０
に導かれ、該貯槽１０から沈澱酸化鉄除去のための濾過
機構１１に所定宛導き、その濾過ドラムｌｌａ内から導
かれたＦ［をもう１つのＰ′ｆ＆、貯槽１２に受け、成
分調整後メッキ液として再使用させる。一方チ過ドラム
ｌ１ｍの同面に耐着し、ナイフ１１ｂで掻き取られた一
過ケーキ１３として含水酸化鉄が得られる。
にタンク１内のメッキ′＆２に対し７て気孔を形成した
気泡形成機構３を介して仝気ｌ管路４ ｒＣよって噴出
させてもよいが、より好ましい方法とし１はＷＬ２図に
示すようＫＦＮＪ＠に小片を配設した回転板５を回転さ
せながら空気管路４から噴出させ、回転板５の部側に気
泡を分散形成させるものであって、このようにするなら
ば酸化効率、反応時間を充分に短縮し効果的な気液接触
を行わしめ得る。本発明方法を東加ｄ−る匁話里フロー
（零ｄ旨山市３内乙ヂす−３で６って、＠記したよりな
回転板５を有するタンク１にメッキ液貯槽６からのメッ
キ液２を収容せしめ、該タンクＩＫは温度計７、ｐＨメ
ータ６を設けると共にアンモニア水タンク９からアンモ
ニア水、を供冶してｐＨを３．５〜６．５に調整しつつ
処理する。斯かる処理を経た酸化処理液は一旦貯槽１０
に導かれ、該貯槽１０から沈澱酸化鉄除去のための濾過
機構１１に所定宛導き、その濾過ドラムｌｌａ内から導
かれたＦ［をもう１つのＰ′ｆ＆、貯槽１２に受け、成
分調整後メッキ液として再使用させる。一方チ過ドラム
ｌ１ｍの同面に耐着し、ナイフ１１ｂで掻き取られた一
過ケーキ１３として含水酸化鉄が得られる。
処理すべきメッキ液は、ｈα、：４０〜７０ｆ／１％Ｚ
ＩＬα、：１５０〜２５０ ｆ／ｌ、 ＮＨ。
ＩＬα、：１５０〜２５０ ｆ／ｌ、 ＮＨ。
α：２００〜４００ ｆ／ｌのＨα酸性浴液（ｐｇ ２
〜４）であり、これを酸化タンク１で上記のように気液
接触させ、酸化を促進する。
〜４）であり、これを酸化タンク１で上記のように気液
接触させ、酸化を促進する。
貯槽６に送入されるメッキ液は４０〜６０℃σ）もので
あり、この温度を低下させることなく前記タンクＩＫ移
し、上記のように水素イオン濃度ｐｎを３．５〜６．５
に制御し１次の化学反応式の如く空気酸化させる。
あり、この温度を低下させることなく前記タンクＩＫ移
し、上記のように水素イオン濃度ｐｎを３．５〜６．５
に制御し１次の化学反応式の如く空気酸化させる。
域では茶褐色の含水酸化鉄が沈澱し、又ｐＨ４，５〜６
ではこの茶褐色沈澱と共に黒色酸化鉄（フェライト）が
生成する。ｐｋｌを７に近づけると、メッキ液中のム２
＋がム（ＯＨ）ｔ とし−Ｃ析出し、再生使用の書点
からムの損失が生−（るので９口６．５以下に行うこと
が必セである。
ではこの茶褐色沈澱と共に黒色酸化鉄（フェライト）が
生成する。ｐｋｌを７に近づけると、メッキ液中のム２
＋がム（ＯＨ）ｔ とし−Ｃ析出し、再生使用の書点
からムの損失が生−（るので９口６．５以下に行うこと
が必セである。
な％６［’化タンク１における温度は４０〜６０Ｃが好
ましく、７０℃以上になるとアンモニアの蒸発損失を来
す恐れかある。空気酸化の所要時間は敵の処理量や気液
接触機構の如何などによって若干変化するか、一般的に
は１〜３時間であり、第２図に示したような接触機構を
用い、前ｉピしたようなメッキ液の温度条件の場合には
少な（とも充分な酸化を図り得る。
ましく、７０℃以上になるとアンモニアの蒸発損失を来
す恐れかある。空気酸化の所要時間は敵の処理量や気液
接触機構の如何などによって若干変化するか、一般的に
は１〜３時間であり、第２図に示したような接触機構を
用い、前ｉピしたようなメッキ液の温度条件の場合には
少な（とも充分な酸化を図り得る。
前記した酸化タンク１には別に第４図に示すようにヒー
タ１５を設けて温度計７の１１３１１結果により適宜加
熱し、ｐＨメータ８の測定結果でアンモニア水槽９から
の管路に設けたパルプ又はモータを作動させるが、別に
メッキ液貯槽６からの管路、エヤコンプレッサー１４か
らの空気管路および貯槽１０への管路に夫々流量制御機
構１６．１６ａ、１６ｂを設ける。
タ１５を設けて温度計７の１１３１１結果により適宜加
熱し、ｐＨメータ８の測定結果でアンモニア水槽９から
の管路に設けたパルプ又はモータを作動させるが、別に
メッキ液貯槽６からの管路、エヤコンプレッサー１４か
らの空気管路および貯槽１０への管路に夫々流量制御機
構１６．１６ａ、１６ｂを設ける。
本゛発明によるものの具体的な実施％ｌＫついて説明す
ると以下の如（である。
ると以下の如（である。
実施例１
前記したような鉄−亜鉛合金メッキ工場から発生した次
のｍ１表のような組成のメッキ液について実施した。
のｍ１表のような組成のメッキ液について実施した。
ｖ、１表 メッキ液の性状
父上記メッキ液に対する実施条件の仔細は以下の如くで
ある。
ある。
■ 酸化タンク１：硬質ガラス製反応情■ 気液接触機
構：９２図に示す方法により、具体的には第５図に示す
ようＫｌａ１転板の周側に小突片を列設したものを周速 ６．５ｍ／鱈で回転させた。
構：９２図に示す方法により、具体的には第５図に示す
ようＫｌａ１転板の周側に小突片を列設したものを周速 ６．５ｍ／鱈で回転させた。
■ 酸化機＊：電動定量コ／プレツサーにより空気を１
０ｔ／−で送入した。
０ｔ／−で送入した。
■ ｐＨ１！Ｉｌｌ整：２５憾アンモニア水浴敵な用い
、そのｐＨを３．４．５および６に設定し又夫々実施し
た。
、そのｐＨを３．４．５および６に設定し又夫々実施し
た。
■ 温度：ペックマン温度計を使用し、液温を５０℃に
目ｗＪｉ１！１節してヒータを適宜に作動せしめて設定
した。
目ｗＪｉ１！１節してヒータを適宜に作動せしめて設定
した。
然して自動ｐａｖ！４整機構からのアンモニア水供給か
終った点ケト°２＋の酸化終了時と木なし、酸化反応時
間、アンモニア哨費蓋を副ボすると共に生成（７た含水
酸化鉄の沈澱を戸別して得られたＰ敵についてム、４％
ＮＨ４などを−１足した結果は上述したよっなｐｌｉ
３〜６の場合におい１次の第２表の通りであった。
終った点ケト°２＋の酸化終了時と木なし、酸化反応時
間、アンモニア哨費蓋を副ボすると共に生成（７た含水
酸化鉄の沈澱を戸別して得られたＰ敵についてム、４％
ＮＨ４などを−１足した結果は上述したよっなｐｌｉ
３〜６の場合におい１次の第２表の通りであった。
即ちｈ叶酸化タンクでのｐＭｉ３Ｋｍ持して空気酸化し
た場合はアンモニアのｍ費はｍ’ｔｔｆｔできるが反応
に２０時間以上もの長時間を必要とする。これに対しｐ
ｉ１４では８時間であり、この程度であれば通常の昼間
作業時間内に処置し得る。更［９１１５或いは６の場合
は反応時間を１時間前後に短縮でき、又ｐ４ Ｒ＋の酸
化効率が向上する。なおｐｈ ６では処理液中のムが減
少しているが、これは空気酸化の過程で含水酸化鉄と共
に一＠７エライトが生成し、これがムと結合してくるこ
とによるものと考えられ、その程度が僅少であることか
ら反応時間の短縮“を必要とする場合には−６・５程度
筐では比較的有利に実施できる。
た場合はアンモニアのｍ費はｍ’ｔｔｆｔできるが反応
に２０時間以上もの長時間を必要とする。これに対しｐ
ｉ１４では８時間であり、この程度であれば通常の昼間
作業時間内に処置し得る。更［９１１５或いは６の場合
は反応時間を１時間前後に短縮でき、又ｐ４ Ｒ＋の酸
化効率が向上する。なおｐｈ ６では処理液中のムが減
少しているが、これは空気酸化の過程で含水酸化鉄と共
に一＠７エライトが生成し、これがムと結合してくるこ
とによるものと考えられ、その程度が僅少であることか
ら反応時間の短縮“を必要とする場合には−６・５程度
筐では比較的有利に実施できる。
実施？ＩＩ２
実施例１におけると同じメッキ液を用い、ｇ、温を６０
０に設定し、ｐｎを３．４．５とした外は総べ１実施例
１と同じに処理した。即ちこの場合の測定結果を実施例
１の場合と同じに表として示すと次の第３表の通りであ
る、第３表 測定結果 蓋し実施例１の欲湛５０Ｃのものに比較すると反応時間
がより短縮され、又ｐＨ４〜５ではｈの除去が良好で、
ムの損失も少なく、良好な酸化条件であることが知られ
た。
０に設定し、ｐｎを３．４．５とした外は総べ１実施例
１と同じに処理した。即ちこの場合の測定結果を実施例
１の場合と同じに表として示すと次の第３表の通りであ
る、第３表 測定結果 蓋し実施例１の欲湛５０Ｃのものに比較すると反応時間
がより短縮され、又ｐＨ４〜５ではｈの除去が良好で、
ムの損失も少なく、良好な酸化条件であることが知られ
た。
実施例３
実施例１，２と同じメッキ液を用い、液温を５０℃、ｐ
Ｂを５に設定してｈ″を空気酸化させその他の条件は実
施例１と同じに実施した後、その酸化反応生成物を戸別
し、反応生成物の成分を分析した。なお反応生成物の戸
別はｐ紙、礎製漏斗を用い、ＰＷｉ、の約２０１に相当
した水で洗浄したのち、１１０℃で２４時間乾燥し、こ
のものを分析した結果は次の第４表に示す通りである。
Ｂを５に設定してｈ″を空気酸化させその他の条件は実
施例１と同じに実施した後、その酸化反応生成物を戸別
し、反応生成物の成分を分析した。なお反応生成物の戸
別はｐ紙、礎製漏斗を用い、ＰＷｉ、の約２０１に相当
した水で洗浄したのち、１１０℃で２４時間乾燥し、こ
のものを分析した結果は次の第４表に示す通りである。
なお上ｌＩＫ示した反応生成物中のアンモニアはＮＨ４
α或いはＮＨ，ＯＨの付着したものと考えられ、又ムは
ムα！の付着したものと考えられ、洗浄を充分和するこ
とにより双方とも損失を減少させることができる。Ｆ液
についてはｈ叶鹸化でアンモニアを加えた分が増量とな
るので、このアンモニアに相当するＮＨａ（Ｊを晶析除
去し、更ＫＨαを加えて成分調整することによりメッキ
准用として再生し、循環使用した。
α或いはＮＨ，ＯＨの付着したものと考えられ、又ムは
ムα！の付着したものと考えられ、洗浄を充分和するこ
とにより双方とも損失を減少させることができる。Ｆ液
についてはｈ叶鹸化でアンモニアを加えた分が増量とな
るので、このアンモニアに相当するＮＨａ（Ｊを晶析除
去し、更ＫＨαを加えて成分調整することによりメッキ
准用として再生し、循環使用した。
以上説明したような本発明によるときは第ｌ鉄イオンを
含有する塩酸酸性のメッキ１ｆｔ１に溝切に処理し、部
ち効率的に！！気酸酸化しめ含水酸化鉄沈澱として分離
除者し比較的簡易な操作でしかも低コストに再生せしめ
メッキ液として有効に利用し得るものであって、工業的
にその効果の大きい発明である。
含有する塩酸酸性のメッキ１ｆｔ１に溝切に処理し、部
ち効率的に！！気酸酸化しめ含水酸化鉄沈澱として分離
除者し比較的簡易な操作でしかも低コストに再生せしめ
メッキ液として有効に利用し得るものであって、工業的
にその効果の大きい発明である。
図面は本発明の実施態様を示すものであって、第１図と
第２図は本発明方法で柑いる気敏接触磯榊の若干例を示
した各断面的説明図、第３図は本発明によるメッキ故処
理フローの概要を示した説明図、第４図はその酸化タン
クＳ公についての仔細を示した説明図、第５図は回転板
につい１の斜面図である。 然してこれらの図面において、１は酸化タンク、２はメ
ッキ液、５は回転板、６はメッキ液貯槽、７は畠度計、
８は°ｐｉｌルミｌメータアンモニア水タンク、１０は
貯槽、１１は濾過機構、１１＆はその濾過ドラム、１２
ｍはそのナイフ、１３はｐ過ケーキ、１５はヒータ、１
６．１６ａおよび１６ｂは流量制御機＊’ｉ夫々示すも
のである。
第２図は本発明方法で柑いる気敏接触磯榊の若干例を示
した各断面的説明図、第３図は本発明によるメッキ故処
理フローの概要を示した説明図、第４図はその酸化タン
クＳ公についての仔細を示した説明図、第５図は回転板
につい１の斜面図である。 然してこれらの図面において、１は酸化タンク、２はメ
ッキ液、５は回転板、６はメッキ液貯槽、７は畠度計、
８は°ｐｉｌルミｌメータアンモニア水タンク、１０は
貯槽、１１は濾過機構、１１＆はその濾過ドラム、１２
ｍはそのナイフ、１３はｐ過ケーキ、１５はヒータ、１
６．１６ａおよび１６ｂは流量制御機＊’ｉ夫々示すも
のである。
Claims (1)
- 第１鉄塩を含有した塩酸酸性のメッキ液を処理するに当
り、該メッキ液のｐｌｌをアンモニア水を用い′ｃｐ１
３．５〜６．５に調整し、気液接触機＃ＩＫより空気酸
化して含水酸化鉄を生ぜしめ、次いでこの含水酸化鉄を
Ｐ別除去した後、そのＰ液を成分幽整しメッキ液として
再利用することを特徴とするメッキ液の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20806381A JPS58110700A (ja) | 1981-12-24 | 1981-12-24 | メツキ液の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20806381A JPS58110700A (ja) | 1981-12-24 | 1981-12-24 | メツキ液の処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58110700A true JPS58110700A (ja) | 1983-07-01 |
Family
ID=16550023
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20806381A Pending JPS58110700A (ja) | 1981-12-24 | 1981-12-24 | メツキ液の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58110700A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4541903A (en) * | 1983-12-03 | 1985-09-17 | Kawasaki Steel Corporation | Process for preparing Zn-Fe base alloy electroplated steel strips |
| KR100797358B1 (ko) * | 2001-10-16 | 2008-01-22 | 주식회사 포스코 | 도금강판의 유기피복코팅을 위한 욕조내의 코팅액필터링장치 |
-
1981
- 1981-12-24 JP JP20806381A patent/JPS58110700A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4541903A (en) * | 1983-12-03 | 1985-09-17 | Kawasaki Steel Corporation | Process for preparing Zn-Fe base alloy electroplated steel strips |
| KR100797358B1 (ko) * | 2001-10-16 | 2008-01-22 | 주식회사 포스코 | 도금강판의 유기피복코팅을 위한 욕조내의 코팅액필터링장치 |
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