JPS58110700A - メツキ液の処理方法 - Google Patents
メツキ液の処理方法Info
- Publication number
- JPS58110700A JPS58110700A JP20806381A JP20806381A JPS58110700A JP S58110700 A JPS58110700 A JP S58110700A JP 20806381 A JP20806381 A JP 20806381A JP 20806381 A JP20806381 A JP 20806381A JP S58110700 A JPS58110700 A JP S58110700A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- plating solution
- tank
- soln
- ammonia
- iron oxide
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- Pending
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- Removal Of Specific Substances (AREA)
- Treatment Of Water By Oxidation Or Reduction (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はメッキ液の処理方法に係り、第1鉄イオン<F
s”l を含む塩酸酸性のメッキ液を適切に再生利用す
ることのできる方法を提供しようとするものである。
s”l を含む塩酸酸性のメッキ液を適切に再生利用す
ることのできる方法を提供しようとするものである。
鉄−亜鉛合金メッキ(EZAメッキ)鋼板の84法は本
出願人側で開発された新技術でかり、そのメッキ液はh
α2、ムα、 、NH4αを主成分とした酸性1@液で
あって、斯様なメッキ液のh:子処理については溶媒抽
出法などが考えられるが夫々に不利欠点があり、必ずし
も好ましい方法となし得ない。即ちこの溶媒抽出法はメ
ッキ液中のF4!+を酸化しFan 0gとして回収し
た後、残部をメッキ液として再利用するものであって、
メッキ液のpHな調整しZrLl+を例えばアルキルリ
ン酸エステルのようなイオン交換型上棟溶媒で抽出除去
し7た後、残数のh″+を電解酸化して更に上記した1
ji浴媒でFs ’+を抽出除去するものであって、抽
出溶剤、pit領域、吸着ないし脱着などの各条件を適
切に設定1れは高純度の酸化鉄を得ることができるが、
その抽出溶剤が筒価で、しかも該溶剤がメッキ液中に徴
Il′溶出する危険があり、上記吸着、脱着および溶媒
除去などのプロセスは複雑であり、設備費が高いなどの
不利がある。
出願人側で開発された新技術でかり、そのメッキ液はh
α2、ムα、 、NH4αを主成分とした酸性1@液で
あって、斯様なメッキ液のh:子処理については溶媒抽
出法などが考えられるが夫々に不利欠点があり、必ずし
も好ましい方法となし得ない。即ちこの溶媒抽出法はメ
ッキ液中のF4!+を酸化しFan 0gとして回収し
た後、残部をメッキ液として再利用するものであって、
メッキ液のpHな調整しZrLl+を例えばアルキルリ
ン酸エステルのようなイオン交換型上棟溶媒で抽出除去
し7た後、残数のh″+を電解酸化して更に上記した1
ji浴媒でFs ’+を抽出除去するものであって、抽
出溶剤、pit領域、吸着ないし脱着などの各条件を適
切に設定1れは高純度の酸化鉄を得ることができるが、
その抽出溶剤が筒価で、しかも該溶剤がメッキ液中に徴
Il′溶出する危険があり、上記吸着、脱着および溶媒
除去などのプロセスは複雑であり、設備費が高いなどの
不利がある。
本発明は上記したような実情に勉み検討を1ね工創案さ
れたものであって、上dピしたようなIll鉄塩(7−
1+塩)を主成分とし℃含有した塩酸酸性のメッキ液を
処理するに当つ℃該メッキ液のpJlをアンモニア又は
アンモニア水を用いて3.5から6.5の範囲内Ky4
整してから気液接触装置によって空気酸化せしめること
により含水酸化鉄を生ぜしめ、次いでこの含水酸化鉄な
り別除去してからP液の成分調整をなし、メッキ液とし
て再利用することを提案するものであつ℃、より具体的
には前記したような鉄−亜鉛合金メッキ法における主成
分がムα2 、 Fsα、 、NH,αの如きであるメ
ッキ液に関して、その電気メッキの陰極効率を陽極効率
のアンバランスを解決するため、該メッキ液を電量的に
取出し℃h″を酸化し、含水酸化鉄とし℃除去してから
成分論整して再使用するもので、h″Fは空気酸化によ
つ℃容易に含水酸化鉄沈澱として分離される。
れたものであって、上dピしたようなIll鉄塩(7−
1+塩)を主成分とし℃含有した塩酸酸性のメッキ液を
処理するに当つ℃該メッキ液のpJlをアンモニア又は
アンモニア水を用いて3.5から6.5の範囲内Ky4
整してから気液接触装置によって空気酸化せしめること
により含水酸化鉄を生ぜしめ、次いでこの含水酸化鉄な
り別除去してからP液の成分調整をなし、メッキ液とし
て再利用することを提案するものであつ℃、より具体的
には前記したような鉄−亜鉛合金メッキ法における主成
分がムα2 、 Fsα、 、NH,αの如きであるメ
ッキ液に関して、その電気メッキの陰極効率を陽極効率
のアンバランスを解決するため、該メッキ液を電量的に
取出し℃h″を酸化し、含水酸化鉄とし℃除去してから
成分論整して再使用するもので、h″Fは空気酸化によ
つ℃容易に含水酸化鉄沈澱として分離される。
前記した気液接触によるh叶の酸化は第1図に示すよう
にタンク1内のメッキ′&2に対し7て気孔を形成した
気泡形成機構3を介して仝気l管路4 rCよって噴出
させてもよいが、より好ましい方法とし1はWL2図に
示すようKFNJ@に小片を配設した回転板5を回転さ
せながら空気管路4から噴出させ、回転板5の部側に気
泡を分散形成させるものであって、このようにするなら
ば酸化効率、反応時間を充分に短縮し効果的な気液接触
を行わしめ得る。本発明方法を東加d−る匁話里フロー
(零d旨山市3内乙ヂす−3で6って、@記したよりな
回転板5を有するタンク1にメッキ液貯槽6からのメッ
キ液2を収容せしめ、該タンクIKは温度計7、pHメ
ータ6を設けると共にアンモニア水タンク9からアンモ
ニア水、を供冶してpHを3.5〜6.5に調整しつつ
処理する。斯かる処理を経た酸化処理液は一旦貯槽10
に導かれ、該貯槽10から沈澱酸化鉄除去のための濾過
機構11に所定宛導き、その濾過ドラムlla内から導
かれたF[をもう1つのP′f&、貯槽12に受け、成
分調整後メッキ液として再使用させる。一方チ過ドラム
l1mの同面に耐着し、ナイフ11bで掻き取られた一
過ケーキ13として含水酸化鉄が得られる。
にタンク1内のメッキ′&2に対し7て気孔を形成した
気泡形成機構3を介して仝気l管路4 rCよって噴出
させてもよいが、より好ましい方法とし1はWL2図に
示すようKFNJ@に小片を配設した回転板5を回転さ
せながら空気管路4から噴出させ、回転板5の部側に気
泡を分散形成させるものであって、このようにするなら
ば酸化効率、反応時間を充分に短縮し効果的な気液接触
を行わしめ得る。本発明方法を東加d−る匁話里フロー
(零d旨山市3内乙ヂす−3で6って、@記したよりな
回転板5を有するタンク1にメッキ液貯槽6からのメッ
キ液2を収容せしめ、該タンクIKは温度計7、pHメ
ータ6を設けると共にアンモニア水タンク9からアンモ
ニア水、を供冶してpHを3.5〜6.5に調整しつつ
処理する。斯かる処理を経た酸化処理液は一旦貯槽10
に導かれ、該貯槽10から沈澱酸化鉄除去のための濾過
機構11に所定宛導き、その濾過ドラムlla内から導
かれたF[をもう1つのP′f&、貯槽12に受け、成
分調整後メッキ液として再使用させる。一方チ過ドラム
l1mの同面に耐着し、ナイフ11bで掻き取られた一
過ケーキ13として含水酸化鉄が得られる。
処理すべきメッキ液は、hα、:40〜70f/1%Z
ILα、:150〜250 f/l、 NH。
ILα、:150〜250 f/l、 NH。
α:200〜400 f/lのHα酸性浴液(pg 2
〜4)であり、これを酸化タンク1で上記のように気液
接触させ、酸化を促進する。
〜4)であり、これを酸化タンク1で上記のように気液
接触させ、酸化を促進する。
貯槽6に送入されるメッキ液は40〜60℃σ)もので
あり、この温度を低下させることなく前記タンクIK移
し、上記のように水素イオン濃度pnを3.5〜6.5
に制御し1次の化学反応式の如く空気酸化させる。
あり、この温度を低下させることなく前記タンクIK移
し、上記のように水素イオン濃度pnを3.5〜6.5
に制御し1次の化学反応式の如く空気酸化させる。
域では茶褐色の含水酸化鉄が沈澱し、又pH4,5〜6
ではこの茶褐色沈澱と共に黒色酸化鉄(フェライト)が
生成する。pklを7に近づけると、メッキ液中のム2
+がム(OH)t とし−C析出し、再生使用の書点
からムの損失が生−(るので9口6.5以下に行うこと
が必セである。
ではこの茶褐色沈澱と共に黒色酸化鉄(フェライト)が
生成する。pklを7に近づけると、メッキ液中のム2
+がム(OH)t とし−C析出し、再生使用の書点
からムの損失が生−(るので9口6.5以下に行うこと
が必セである。
な%6[’化タンク1における温度は40〜60Cが好
ましく、70℃以上になるとアンモニアの蒸発損失を来
す恐れかある。空気酸化の所要時間は敵の処理量や気液
接触機構の如何などによって若干変化するか、一般的に
は1〜3時間であり、第2図に示したような接触機構を
用い、前iピしたようなメッキ液の温度条件の場合には
少な(とも充分な酸化を図り得る。
ましく、70℃以上になるとアンモニアの蒸発損失を来
す恐れかある。空気酸化の所要時間は敵の処理量や気液
接触機構の如何などによって若干変化するか、一般的に
は1〜3時間であり、第2図に示したような接触機構を
用い、前iピしたようなメッキ液の温度条件の場合には
少な(とも充分な酸化を図り得る。
前記した酸化タンク1には別に第4図に示すようにヒー
タ15を設けて温度計7の11311結果により適宜加
熱し、pHメータ8の測定結果でアンモニア水槽9から
の管路に設けたパルプ又はモータを作動させるが、別に
メッキ液貯槽6からの管路、エヤコンプレッサー14か
らの空気管路および貯槽10への管路に夫々流量制御機
構16.16a、16bを設ける。
タ15を設けて温度計7の11311結果により適宜加
熱し、pHメータ8の測定結果でアンモニア水槽9から
の管路に設けたパルプ又はモータを作動させるが、別に
メッキ液貯槽6からの管路、エヤコンプレッサー14か
らの空気管路および貯槽10への管路に夫々流量制御機
構16.16a、16bを設ける。
本゛発明によるものの具体的な実施%lKついて説明す
ると以下の如(である。
ると以下の如(である。
実施例1
前記したような鉄−亜鉛合金メッキ工場から発生した次
のm1表のような組成のメッキ液について実施した。
のm1表のような組成のメッキ液について実施した。
v、1表 メッキ液の性状
父上記メッキ液に対する実施条件の仔細は以下の如くで
ある。
ある。
■ 酸化タンク1:硬質ガラス製反応情■ 気液接触機
構:92図に示す方法により、具体的には第5図に示す
ようKla1転板の周側に小突片を列設したものを周速 6.5m/鱈で回転させた。
構:92図に示す方法により、具体的には第5図に示す
ようKla1転板の周側に小突片を列設したものを周速 6.5m/鱈で回転させた。
■ 酸化機*:電動定量コ/プレツサーにより空気を1
0t/−で送入した。
0t/−で送入した。
■ pH1!Ill整:25憾アンモニア水浴敵な用い
、そのpHを3.4.5および6に設定し又夫々実施し
た。
、そのpHを3.4.5および6に設定し又夫々実施し
た。
■ 温度:ペックマン温度計を使用し、液温を50℃に
目wJi1!1節してヒータを適宜に作動せしめて設定
した。
目wJi1!1節してヒータを適宜に作動せしめて設定
した。
然して自動pav!4整機構からのアンモニア水供給か
終った点ケト°2+の酸化終了時と木なし、酸化反応時
間、アンモニア哨費蓋を副ボすると共に生成(7た含水
酸化鉄の沈澱を戸別して得られたP敵についてム、4%
NH4などを−1足した結果は上述したよっなpli
3〜6の場合におい1次の第2表の通りであった。
終った点ケト°2+の酸化終了時と木なし、酸化反応時
間、アンモニア哨費蓋を副ボすると共に生成(7た含水
酸化鉄の沈澱を戸別して得られたP敵についてム、4%
NH4などを−1足した結果は上述したよっなpli
3〜6の場合におい1次の第2表の通りであった。
即ちh叶酸化タンクでのpMi3Km持して空気酸化し
た場合はアンモニアのm費はm’ttftできるが反応
に20時間以上もの長時間を必要とする。これに対しp
i14では8時間であり、この程度であれば通常の昼間
作業時間内に処置し得る。更[9115或いは6の場合
は反応時間を1時間前後に短縮でき、又p4 R+の酸
化効率が向上する。なおph 6では処理液中のムが減
少しているが、これは空気酸化の過程で含水酸化鉄と共
に一@7エライトが生成し、これがムと結合してくるこ
とによるものと考えられ、その程度が僅少であることか
ら反応時間の短縮“を必要とする場合には−6・5程度
筐では比較的有利に実施できる。
た場合はアンモニアのm費はm’ttftできるが反応
に20時間以上もの長時間を必要とする。これに対しp
i14では8時間であり、この程度であれば通常の昼間
作業時間内に処置し得る。更[9115或いは6の場合
は反応時間を1時間前後に短縮でき、又p4 R+の酸
化効率が向上する。なおph 6では処理液中のムが減
少しているが、これは空気酸化の過程で含水酸化鉄と共
に一@7エライトが生成し、これがムと結合してくるこ
とによるものと考えられ、その程度が僅少であることか
ら反応時間の短縮“を必要とする場合には−6・5程度
筐では比較的有利に実施できる。
実施?II2
実施例1におけると同じメッキ液を用い、g、温を60
0に設定し、pnを3.4.5とした外は総べ1実施例
1と同じに処理した。即ちこの場合の測定結果を実施例
1の場合と同じに表として示すと次の第3表の通りであ
る、第3表 測定結果 蓋し実施例1の欲湛50Cのものに比較すると反応時間
がより短縮され、又pH4〜5ではhの除去が良好で、
ムの損失も少なく、良好な酸化条件であることが知られ
た。
0に設定し、pnを3.4.5とした外は総べ1実施例
1と同じに処理した。即ちこの場合の測定結果を実施例
1の場合と同じに表として示すと次の第3表の通りであ
る、第3表 測定結果 蓋し実施例1の欲湛50Cのものに比較すると反応時間
がより短縮され、又pH4〜5ではhの除去が良好で、
ムの損失も少なく、良好な酸化条件であることが知られ
た。
実施例3
実施例1,2と同じメッキ液を用い、液温を50℃、p
Bを5に設定してh″を空気酸化させその他の条件は実
施例1と同じに実施した後、その酸化反応生成物を戸別
し、反応生成物の成分を分析した。なお反応生成物の戸
別はp紙、礎製漏斗を用い、PWi、の約201に相当
した水で洗浄したのち、110℃で24時間乾燥し、こ
のものを分析した結果は次の第4表に示す通りである。
Bを5に設定してh″を空気酸化させその他の条件は実
施例1と同じに実施した後、その酸化反応生成物を戸別
し、反応生成物の成分を分析した。なお反応生成物の戸
別はp紙、礎製漏斗を用い、PWi、の約201に相当
した水で洗浄したのち、110℃で24時間乾燥し、こ
のものを分析した結果は次の第4表に示す通りである。
なお上lIK示した反応生成物中のアンモニアはNH4
α或いはNH,OHの付着したものと考えられ、又ムは
ムα!の付着したものと考えられ、洗浄を充分和するこ
とにより双方とも損失を減少させることができる。F液
についてはh叶鹸化でアンモニアを加えた分が増量とな
るので、このアンモニアに相当するNHa(Jを晶析除
去し、更KHαを加えて成分調整することによりメッキ
准用として再生し、循環使用した。
α或いはNH,OHの付着したものと考えられ、又ムは
ムα!の付着したものと考えられ、洗浄を充分和するこ
とにより双方とも損失を減少させることができる。F液
についてはh叶鹸化でアンモニアを加えた分が増量とな
るので、このアンモニアに相当するNHa(Jを晶析除
去し、更KHαを加えて成分調整することによりメッキ
准用として再生し、循環使用した。
以上説明したような本発明によるときは第l鉄イオンを
含有する塩酸酸性のメッキ1ft1に溝切に処理し、部
ち効率的に!!気酸酸化しめ含水酸化鉄沈澱として分離
除者し比較的簡易な操作でしかも低コストに再生せしめ
メッキ液として有効に利用し得るものであって、工業的
にその効果の大きい発明である。
含有する塩酸酸性のメッキ1ft1に溝切に処理し、部
ち効率的に!!気酸酸化しめ含水酸化鉄沈澱として分離
除者し比較的簡易な操作でしかも低コストに再生せしめ
メッキ液として有効に利用し得るものであって、工業的
にその効果の大きい発明である。
図面は本発明の実施態様を示すものであって、第1図と
第2図は本発明方法で柑いる気敏接触磯榊の若干例を示
した各断面的説明図、第3図は本発明によるメッキ故処
理フローの概要を示した説明図、第4図はその酸化タン
クS公についての仔細を示した説明図、第5図は回転板
につい1の斜面図である。 然してこれらの図面において、1は酸化タンク、2はメ
ッキ液、5は回転板、6はメッキ液貯槽、7は畠度計、
8は°pilルミlメータアンモニア水タンク、10は
貯槽、11は濾過機構、11&はその濾過ドラム、12
mはそのナイフ、13はp過ケーキ、15はヒータ、1
6.16aおよび16bは流量制御機*’i夫々示すも
のである。
第2図は本発明方法で柑いる気敏接触磯榊の若干例を示
した各断面的説明図、第3図は本発明によるメッキ故処
理フローの概要を示した説明図、第4図はその酸化タン
クS公についての仔細を示した説明図、第5図は回転板
につい1の斜面図である。 然してこれらの図面において、1は酸化タンク、2はメ
ッキ液、5は回転板、6はメッキ液貯槽、7は畠度計、
8は°pilルミlメータアンモニア水タンク、10は
貯槽、11は濾過機構、11&はその濾過ドラム、12
mはそのナイフ、13はp過ケーキ、15はヒータ、1
6.16aおよび16bは流量制御機*’i夫々示すも
のである。
Claims (1)
- 第1鉄塩を含有した塩酸酸性のメッキ液を処理するに当
り、該メッキ液のpllをアンモニア水を用い′cp1
3.5〜6.5に調整し、気液接触機#IKより空気酸
化して含水酸化鉄を生ぜしめ、次いでこの含水酸化鉄を
P別除去した後、そのP液を成分幽整しメッキ液として
再利用することを特徴とするメッキ液の処理方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20806381A JPS58110700A (ja) | 1981-12-24 | 1981-12-24 | メツキ液の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP20806381A JPS58110700A (ja) | 1981-12-24 | 1981-12-24 | メツキ液の処理方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58110700A true JPS58110700A (ja) | 1983-07-01 |
Family
ID=16550023
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP20806381A Pending JPS58110700A (ja) | 1981-12-24 | 1981-12-24 | メツキ液の処理方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58110700A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4541903A (en) * | 1983-12-03 | 1985-09-17 | Kawasaki Steel Corporation | Process for preparing Zn-Fe base alloy electroplated steel strips |
KR100797358B1 (ko) * | 2001-10-16 | 2008-01-22 | 주식회사 포스코 | 도금강판의 유기피복코팅을 위한 욕조내의 코팅액필터링장치 |
-
1981
- 1981-12-24 JP JP20806381A patent/JPS58110700A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4541903A (en) * | 1983-12-03 | 1985-09-17 | Kawasaki Steel Corporation | Process for preparing Zn-Fe base alloy electroplated steel strips |
KR100797358B1 (ko) * | 2001-10-16 | 2008-01-22 | 주식회사 포스코 | 도금강판의 유기피복코팅을 위한 욕조내의 코팅액필터링장치 |
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