JPH119399A

JPH119399A - 寝具用マット

Info

Publication number: JPH119399A
Application number: JP16268197A
Authority: JP
Inventors: Kimiko Kawai; 貴美子河合; Hisao Nishinaka; 久雄西中
Original assignee: Toyobo Co Ltd
Current assignee: Toyobo Co Ltd
Priority date: 1997-06-19
Filing date: 1997-06-19
Publication date: 1999-01-19

Abstract

(57)【要約】【課題】寝姿勢を床の上に横たわった時の状態により
近く保つことができ、生理学的に望ましいと言われる寝
姿勢を得ることができ、かつ寝心地も良好で、工業生産
による提供が可能なベッドマット及び、敷布団等に適し
た寝具用マットを提供する。【解決手段】織編物からなる側地でクッション部を包
み込んだ少なくとも４０mmの厚みを有する寝具用マット
であって、前記クッション部は二層のクッション体を積
層した構造からなり、直径１５０mmの円形加圧板を用い
て圧縮歪みを与えた場合に圧縮変形量２０mmの際の圧縮
応力が１０〜４０gf／cm²であり、圧縮変形量４０mmの
際の圧縮応力が１６０〜２２０gf／cm²である寝具用マ
ット。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、寝姿勢を床の上に
横たわった時の状態により近く保つことができ、生理学
的に望ましいと言われる寝姿勢を得ることができ、かつ
寝心地も良好で、工業生産による提供が可能なベッドマ
ット及び、敷布団等に適した寝具用マットに関する。

【０００２】

【従来の技術】現在、ベッドマット、敷布団等に用いら
れるクッション体において、素材としては、木綿綿、ウ
ール綿、ポリエステル綿、ウレタンフォーム等、また構
成としてはそれらの積層体があり、非常に多様なものが
使用されている。

【０００３】しかしながら、広く用いられている木綿
綿、ウール綿、ポリエステル綿ではすぐに厚みが減少し
てフェルト化し、へたるという問題がある。また、木綿
綿やウール綿は、天然物であるがために、ダニの繁殖や
保管状態等の場合によってはカビが生えたりすることが
あり、特に近年の清潔志向の高まりとともに取り扱い上
の改善が求められいる。また、へたりの点からは現在最
も優れた素材の一つとしてウレタンフォームがあげられ
るが、ウレタンフォームは通気性がないため発汗の多く
なる睡眠中においては、特に夏季等には快適性の観点か
ら適切とは言い難いものである。そこでへたりが少なく
通気性にも優れる素材として、近年特開平7-58061 号公
報にその発明が紹介されている。

【０００４】一方、へたりや発汗時の快適性という観点
以外に、人体にとって生理学的によいとされる寝具を得
る目的では、褥そう、いわゆる床ずれに対する予防効果
があるとして、近年体圧分散性がよいことをうたったウ
オーターベッドや各種の寝具用マット類が提案され、市
販されている。

【０００５】本発明者らは、寝具用マット類の使用全般
に関わる快適性について研究したところ、人体にとって
生理学的によいとされる寝具の設計要因としては、体圧
分散性の他に、寝姿勢が非常に重要な要因であることを
見い出したのである。すなわち、寝ている時に望ましい
姿勢とは、人が床の上に横たわった時の姿勢を寝具の使
用時においても再現させた形態であり、腰部すなわち腰
と臀部及び背部との隙間がクッション体表面に接する程
度に全体が沈むが、臀部や背部は沈み過ぎないというク
ッション体の構成が、寝姿勢を床の上に横たわった時の
状態により近く保つことができ、生理学的に望ましいと
言われているのである。

【０００６】しかし現状の多様な寝具用マットの中にお
いて、前記のように寝姿勢を生理学的によいとされる姿
に保つことができる素材及び、クッション体としては何
がよいかについては、未だ提案されたものが見当たらな
い。これは、寝姿勢の測定方法が永らく一般になかった
ことが大きな理由であると思われる。従来唯一提案され
ている寝姿勢の測定方法としては、予め石膏が付着させ
てある治療用の包帯を薄く寝具上に伸ばした後湿らせて
おき、そこに被験者を石膏が固まるまで寝かせて背面の
形状を取り出す、石膏型取り法と呼ばれる方法があげら
れる。しかしこの方法は、石膏が固まるまでの時間、被
験者は固まっていく石膏包帯上に静止している必要があ
り、生理的にも心理的にも非常に負担の大きい測定方法
である。またその解析には、人型に固まった石膏の型を
等高線とみなした画像解析を行なう必要があり、かなり
の手間がかかる測定方法である。このように寝姿勢を測
定することが非常に困難な現状では、おのずと寝姿勢に
関する研究も進んでおらず、従って望ましいと言われる
寝姿勢を得るには、クッション体としては何がよいか、
またどのような圧縮特性を持つものであればよいかにつ
いても、従来特定することが難しかった。

【０００７】一方、直接寝姿勢に着目した研究例は少な
いものの、短時間クッション体に横たわった時の寝心地
をよくする方策として、近年人体の接触部位別、例えば
腰部、臀部、背部といった部位別に、クッション体の硬
さを変えることを検討する方法が提案されている。しか
しこの方法では、専門家が個人毎について人体の接触部
位別にクッション体の硬さを細かく検討していく作業が
必要である。よって仮に望ましいと言われる寝姿勢が得
られるクッション体として、人体の部位別の硬さ分布が
特定できたとしても、実際問題において身長や体重等の
体型は個人によって異なるため、工業ベースで生産及び
販売が可能なかたちでかつ個々人に合わせた、前期の考
えに合ったクッション体を設計し、市場に提供する手段
としては大いに無理があるのが現状である。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、前期問題点
を解決し、寝姿勢を床の上に横たわった時の状態により
近く保つことができ、生理学的に望ましいと言われる寝
姿勢を得ることができ、かつ寝心地も良好で、工業生産
による提供が可能なベッドマット及び、敷布団等に適し
た寝具用マットを提供することを目的とする。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、前記目的
を達成するために、後述するが極めて容易に寝姿勢を測
定できる方法を考え、鋭意検討した結果、次の構成を有
する寝具用マットを発明した。すなわち、織編物からな
る側地でクッション部を包み込んだ少なくとも４０mmの
厚みを有する寝具用マットであって、前記クッション部
は二層のクッション体を積層した構造からなり、直径１
５０mmの円形加圧板を用いて圧縮歪みを与えた場合に圧
縮変形量２０mmの際の圧縮応力が１０〜４０gf／cm²で
あり、圧縮変形量４０mmの際の圧縮応力が１６０〜２２
０gf／cm²であることを特徴とする寝具用マットであ
る。そして更に前記二層のクッション体の人体側の層の
厚みが１０〜４０mmであり、直径１５０mmの円形加圧板
を用いて圧縮歪みを与えた場合に圧縮変形量１０mmの際
の圧縮応力が１〜１４gf／cm²であり、他方の層の厚み
が２０mm以上であり、直径１５０mmの円形加圧板を用い
て圧縮歪みを与えた場合に圧縮変形量１０mmの際の圧縮
応力が７０〜１５５gf／cm²であることを特徴とする前
記記載の寝具用マット及び、前記クッション体の一部
が、熱可塑性弾性樹脂からなる線径が５mm以下の連続し
た線条を曲がりくねらせランダムル−プを形成し、それ
ぞれのル−プの接触部の大部分が相互に融着されてなる
厚み１０mm以上の三次元立体構造網状体で形成されてい
ることを特徴とする前記記載の寝具用マットである。

【００１０】望ましい寝姿勢を得るためには、クッショ
ン体の構成として、マット表面に接触させるため臀部及
び背部を適度に沈ませる軟層と、臀部および背部の体重
を支えるための硬層の二層で構成される。圧縮特性は、
織編物の側地を含んだマット全体で測定するが、圧縮変
形量２０mmの時の圧縮応力で軟層を、圧縮変形量４０mm
の時の圧縮応力で硬層を評価する。圧縮変形量２０mmの
時の圧縮応力を１０〜４０gf／cm²とすることで、腰部
をマット表面に接触させるが、１０gf／cm²未満では、
軟らか過ぎ腰部のマット表面への接触感が得られず、ま
た、４０gf／cm²を越える場合は、硬すぎ沈み量が不足
して腰部にマット表面が接触しない。好ましくは１５〜
３０gf／cm²である。また、圧縮変形量４０mmの時の圧
縮応力を１６０〜２２０gf／cm²とすることで、臀部、
背部を適度に沈め望ましい寝姿勢を得るが、１６０gf／
cm²未満では、臀部が沈み過ぎ寝姿勢がＶ字型になる
か、または臀部、背部ともが沈み過ぎ寝姿勢がＷ字型と
なり、望ましい寝姿勢が得られない。また、２２０gf／
cm²を越える場合は、マットが硬すぎ床つき感を感じ
る。好ましくは１７５〜２００gf／cm²である。更に、
寝具用マットの厚みは、少なくとも４０mmの厚みを有す
ることを要する。４０mm未満では全体の厚みが不足する
ため、体重の重い人の場合床つき感を感じるからであ
る。好ましくは５０〜１００mmである。

【００１１】マットでの圧縮特性を得るため、人体と接
する肌側面にて使用される軟層は、好ましくは厚み１０
〜４０mmで、圧縮変形量１０mmの時の圧縮応力が１〜１
４gf／cm²である。厚み１０mm未満では、腰部がマット
表面へ接触せず、また、４０mmを越える場合は、全体の
沈み量が大きくなり、特に臀部が沈み過ぎ寝姿勢がＶ字
型となり好ましくない。また、圧縮変形量１０mmの時の
圧縮応力が１gf／cm²未満では、軟らか過ぎ腰部のマッ
ト表面への接触感が得られず、また、１４gf／cm²を越
える場合は、硬すぎ沈み量が不足して腰部にマット表面
が接触しない。一方の反人体側の硬層は、厚み２０mm以
上で、圧縮変形量１０mmの時の圧縮応力が７０〜１５５
gf／cm²であることが好ましい。厚み２０mm未満では、
厚み不足のため床つき感を感じる。また、腰部がマット
表面へ接触しない。また、圧縮変形量１０mmの時の圧縮
応力が７０gf／cm²未満では、軟らか過ぎ臀部、背部が
沈み過ぎ、前述のごとく寝姿勢がＶ字型かＷ字型とな
り、望ましい寝姿勢が得られない。また、１５５gf／cm
²を越える場合は、硬すぎ床つき感を感じる。

【００１２】また、積層マットをつくる場合、織編物で
クッション体を包み込み、キルティングを施してもよい
が、キルティングの間隔が２０cm角以上の大きさである
場合は、圧縮特性に及ぼす影響はほとんど見られない。
２０cm角未満の間隔でキルティングを行なう場合は、キ
ルティングにより圧縮応力が増大する。以上の軟層、硬
層を積層し、織編物の側地で包み込み、適時キルティン
グを施すことで、マット全体の圧縮特性が得られる。

【００１３】軟層としては、木綿、ウール、ポリエステ
ル等の短繊維ウェッブ等を、所定の厚みと圧縮特性にし
たもの等を使用することができるが、軟層に短繊維ウェ
ッブを使用する場合、ウェッブの耐へたり性のため、糸
−糸間静摩擦係数が０．２０以下のポリエステル短繊維
を３０質量％以上混合することが望ましい。さらに好ま
しくは、糸−糸間静摩擦係数は０．１５以下のポリエス
テル短繊維を５０質量％以上混合することが望ましい。

【００１４】硬層としては、通常敷布団に使用される通
常のポリエステル短繊維と低融点接着繊維を混綿し、熱
圧縮成形して所定の厚みと圧縮特性にした硬綿（ファイ
バークッション）、発泡ウレタンマット等を使用するこ
とができるが、より望ましくは、熱可塑性弾性樹脂から
なる線径が５mm以下の連続した線条を曲がりくねらせラ
ンダムル−プを形成し、それぞれのル−プの接触部の大
部分が相互に融着されてなる、厚み１０mm以上の三次元
立体構造網状体を使用することで、へたりを減少させる
ことができ、より長期にわたり望ましい寝姿勢を得るこ
とができる。

【００１５】

【実施例】本発明に用いたポリエステル繊維及び三次元
立体構造網状体は以下の方法で得たものを用いた。ポリエステル繊維１；極限粘度０６５のポリエチレンテ
レフタレートを溶融押出機を用いて、紡糸温度２８５℃
にて、外径１．２ｍｍ、内径１．０ｍｍでそれぞれが１
２０℃の位置に０．５ｍｍの突起を有する形状のオリフ
ィスより、単孔吐出量４．５ｇ／分にて吐出し、ノズル
直下３０ｍｍより２ｍ／秒の冷却風にて急冷しつつ１３
００ｍ／分にて引き取って得た３２デニールの突起を有
する中空断面の未延伸糸を１００万デニールに引き揃え
て、１段目８０℃にて３倍に延伸し、２段目１３５℃に
て１．３２倍で延伸後、仕上げ油剤を０．２％付与後、
機械捲縮を付与したトウ状繊維を１６０℃の熱風で処理
して、潜在捲縮を発現させた後６４ｍｍに切断して１０
デニールの三次元立体捲縮を有する糸糸間静摩擦係数
０．２５のポリエステル繊維１を得た。

【００１６】ポリエステル繊維２；極限粘度０６５のポ
リエチレンテレフタレートを溶融押出機を用いて、紡糸
温度２８５℃にて外径１．６ｍｍ、内径１．４ｍｍのオ
リフィスより、単孔吐出量３．２ｇ／分にて吐出し、ノ
ズル直下４０ｍｍより２ｍ／秒の冷却風にて急冷しつつ
１３００ｍ／分にて引き取った中空率２８％の未延伸糸
を１００万デニールに引き揃えて、１段目８０℃にて
３．４倍、２段目１３５℃にて１．１倍に延伸したアミ
ノシロキサン及びポリシロキサンと少量の触媒を０．６
％付与後、機械捲縮を付与し、次いで、１６０℃の熱風
で５分間処理して潜在捲縮を発現させた後７６ｍｍに切
断して得た６デニールの中空断面で立体捲縮を有する糸
糸間静摩擦係数０．１０のポリエステル繊維２を得た。

【００１７】ポリエステル繊維３；アミノシロキサン及
びポリシロキサンと少量の触媒を付与しないで通常の仕
上げ油剤を付与し、６４ｍｍに切断した以外ポリエステ
ル繊維２と同様にして得た、６デニールの中空断面で立
体捲縮を有する糸糸間静摩擦係数が０．３２のポリエス
テル繊維３を得た。

【００１８】熱接着繊維１；常法により公知の複合紡糸
機にて、イソフタル酸成分とテレフタル酸成分が４０／
６０重量比でグリコール成分がエチレングリコールから
なる極限粘度が０．５６の共重合ポリエステルをシース
成分、極限粘度が０．６４のポリエチレンテレフタレー
トをコア成分となるように個々に溶融してオリフィス直
前で分配し、各吐出量を５０／５０重量比で、単孔当た
り１．６ｇ／分孔（０．８ｇ／分：０．８ｇ／分）とし
て紡糸温度２８４℃にてと出し、紡糸速度１３００ｍ／
分にて得た繊度が１１デニールの未延伸糸を１段目６０
℃にて２．７倍に延伸後、仕上げ油剤を０．２％付与し
て、次いで機械捲縮を付与し、５１ｍｍに切断して４デ
ニールのシースコア断面で機械捲縮を有する糸糸間静摩
擦係数が０．２６の熱接着繊維１を得た。

【００１９】三次元立体構造網状体１；ジメチルテレフ
タレート（ＤＭＴ）と１・４ブタンジオール（１・４Ｂ
Ｄ）を少量の触媒を仕込み、常法によりエステル交換
後、ポリテトラメチレングリコール（ＰＴＭＧ）を４８
重量％となるように添加して昇温減圧しつつ重縮合せし
めポリエーテルエステルブロック共重合エラストマーを
生成させ、次いで抗酸化剤２％を添加混合練込み後ペレ
ット化し、５０℃４８時間真空乾燥して得られたポリエ
ステル系エラストマーを、２３５℃で溶融して、幅１０
３ｃｍ、長さ５．６３ｃｍのノズル有効面に幅方向の孔
間ピッチ５ｍｍ、長さ方向の孔間ピッチ４．３３ｍｍの
千鳥配列としたオリフィス直径１ｍｍとしたノゾルより
と出量を５ｋｇ／分にて吐出させ、ノズル面３０ｃｍ下
に冷却水を配し、幅１００ｃｍに幅規制したステンレス
製エンドレステットを平行に５ｃｍ間隔で一対の引取り
コンベアを水面上に一部出るように配した上に引取り、
ランダムループを形成させつつ互いの線状の接触部分を
融着させつつ、両面を挟みつつ毎分２ｍの速度で冷却水
中へ引込み固化させて両面がフラット化された幅１００
ｃｍの網状構造体を得た。次いで、２００ｃｍに切断
後、１０５℃の熱風乾燥機にて１５分間熱処理して疑似
結晶化処理した厚み５ｃｍ、見掛け密度が０．０５ｇ／
ｃｍ³の三次元立体構造網状体１を得た。得られた三次
元立体構造網状体１の線径は０．６ｍｍ、繰返し圧縮残
留歪みは４．５％、７０℃での圧縮残留歪みは５．３％
であった。

【００２０】三次元立体構造網状体２；吐出量を３．６
ｋｇ／分とした以外三次元立体構造網状体１と同様にし
て厚み４ｃｍ、見掛け密度０．０４５ｇ／ｃｍ³の三次
元立体構造網状体２を得た。得られた三次元立体構造網
状体２の線径は０．５５ｍｍ、繰返し圧縮残留歪みは
４．２％、７０℃での圧縮残留歪みは５．０％であっ
た。

【００２１】三次元立体構造網状体３；ノズルの有効面
が幅１０５ｃｍ、長さ３．９ｃｍのものを用い、吐出量
を３．３ｋｇ／分とした以外三次元立体構造網状体１と
同様にして厚み３ｃｍ、見掛け密度０．０５５ｇ／ｃｍ
³の三次元立体構造網状体３を得た。得られた三次元立
体構造網状体３の線径は０．６１ｍｍ、繰返し圧縮残留
歪みは４．８％、７０℃での圧縮残留歪みは５．４％で
あった。

【００２２】三次元立体構造網状体４；吐出量を３．０
ｋｇ／分とした以外三次元立体構造網状体１と同様にし
て厚み５ｃｍ、見掛け密度０．０３ｇ／ｃｍ³の三次元
立体構造網状体４を得た。得られた三次元立体構造網状
体４の線径は０．４８ｍｍ、繰返し圧縮残留歪みは３．
６％、７０℃での圧縮残留歪みは３．８％であった。

【００２３】（実施例１）硬層として三次元立体構造網
状体１を用い、軟層としてポリエステル繊維１とポリエ
ステル繊維２を５０／５０重量比となるように混合予備
開繊した後、カードで開繊して目付け４５０ｇ／ｍ² と
なるように、積層したウェッブをブロード側地（綿１０
０％、打ち込み本数縦１３０本、横７０本）に包み２５
ｃｍ角のキルティングを施して布団の表面側の厚み３０
ｍｍ軟層になるように作成した側地と軟層を一体化さ
せ、硬層を入れて縫製し、厚み８０ｍｍ、幅１００ｃ
ｍ、長さ２００ｃｍの寝具用マット１を作成した。

【００２４】（実施例２）ポリエステル繊維１と熱接着
繊維１を７０／３０重量比となるように混合予備開繊し
た後、カードで開繊し積層したウェッブを厚み３０ｍ
ｍ、目掛け密度０．０４７ｇ／ｃｍ³となるように、多
孔板で圧縮して１６０℃の熱風で１５分間熱処理して熱
接着して硬層２を作成した。目付け４５０ｇ／ｍ²とし
た以外実施例１と同様の側地と一体化した軟層に硬層２
を積層して側地に包み縫製して厚み６０ｍｍ、幅１００
ｃｍ、長さ２００ｃｍの寝具用マット２を作成した。

【００２５】（実施例３）軟層として実施例１と同様の
組成の目付け４５０ｇ／ｍ²の開繊ウェッブ１及びポリ
エステル繊維２とウール５０／５０重量比となるように
混合予備開繊した後、カードで開繊して積層した目付け
４５０ｇ／ｍ²の開繊ウェッブ２を開繊ウェッブ１の上
に積層して、ブロード側地（綿１００％、打ち込み本数
縦１３０本、横７０本）に包み２５ｃｍ角のキルティン
グを施して布団の表面側の厚み２０ｍｍの軟層になるよ
うに作成した側地と軟層を一体化させ、硬層として三次
元立体構造網状体２を積層して側地に包み縫製して厚み
７０ｍｍ、幅１００ｃｍ、長さ２００ｃｍの寝具用マッ
ト３を作成した。

【００２６】（比較例１）ポリエステル繊維１をカード
で開繊したウェッブを目付け１２００ｇ／ｍ²に積層し
てニードルパンチし、ブロード側地（綿１００％、打ち
込み本数縦１３０本、横７０本）に包み２５ｃｍ角のキ
ルティングを施して布団の表面側の厚み３０ｍｍの軟層
になるように作成した側地と軟層を一体化させ、硬層と
して三次元立体構造網状体３を積層して側地に包み縫製
して厚み６０ｍｍ、幅１００ｃｍ、長さ２００ｃｍの寝
具用マット４を作成した。

【００２７】（比較例２）ポリエステル繊維３とポリエ
ステル繊維３を５０／５０重量比となるように混合予備
開繊した後、カードで開繊して積層した目付け４５０ｇ
／ｍ²の開繊ウェッブにブロード側地（綿１００％、打
ち込み本数縦１３０本、横７０本）に包み２５ｃｍ角の
キルティングを施して布団の表面側の厚み２０ｍｍの軟
層になるように作成した側地と軟層を一体化させ、厚み
４０ｍｍ、見掛け密度が０．０２ｇ／ｃｍ³とした以
外、実施例２と同様にして得た硬層を側地に包み縫製一
体化して厚み６０ｍｍ、幅１００ｃｍ、長さ２００ｃｍ
の寝具用マット５を作成した。

【００２８】（比較例３）ポリエステル繊維３と熱接着
繊維１を７５／２５重量比となるように混合予備開繊し
た後、カードで開繊して積層したウェッブを厚み５０ｍ
ｍ、目掛け密度０．０２ｇ／ｃｍ³となるように多孔板
で圧縮して１６０℃の熱風で１５分間熱処理して熱接着
して硬層４を作成した。軟層として実施例２と同様の側
地と軟層を一体化させキルティングしたものに、硬層４
を入れて縫製し、厚み８０ｍｍ、幅１００ｃｍ、長さ２
００ｃｍの寝具用マット６を作成した。

【００２９】（比較例４）軟層として目付け４５０ｇ／
ｍ²とした以外実施例１と同様の側地と軟層を一体化さ
せキルティングしたものに、三次元立体構造網状体４を
入れて縫製し、厚み１００ｍｍ、見掛け密度が０．０２
ｇ／ｃｍ³とした以外、実施例２と同様にして得た硬層
を側地に包み縫製一体化して厚み６０ｍｍ、幅１００ｃ
ｍ、長さ２００ｃｍの寝具用マット７を作成した。

【００３０】作成したこれらの寝具用マットについて、
次の方法で計測を行なった。（１）厚みＪＩＳＫ６４０１−1980「クッション用軟質ウレタン
フォーム」の、硬さ試験の項目に準じて行なった。圧縮
子である円形加圧板は直径１５０mmのものを使用した。（２）圧縮変形量と圧縮応力万能引張試験機テンシロンを使用し、ＪＩＳＫ６４０
１−1980「クッション用軟質ウレタンフォーム」の、硬
さ試験の項目に準じて行ない、その測定チャ−トより圧
縮変形量毎における圧縮応力の値を読み取った。圧縮子
である円形加圧板は直径１５０mmのものを使用し、圧縮
変形速度は１０mm／分とした。（３）寝姿勢５cmの間隔を空けて２つの机を隣接させその上にマット
を置き、マットの厚み以上の長さを持つ針をマット上部
より刺して針がマットを突き抜けた境界となる位置に印
をつける。次にマット上に人を横たわらせた時の針とマ
ットとの境界位置にも印をつけ、無荷重の時と人が横た
わった時との差を読み取り、沈み量を求める。求めた沈
み量を部位別に連続して作成した折れ線グラフにより、
側面からみた寝姿勢を得た。床の上に横たわった時の寝
姿勢は、机の間隔を２cmとし、針の頭部を机の下から被
験者の背面に直接押し当てて印をつけた後、机の厚み分
を引いて、背面の浮き量を求めることによって得た。な
お今回はいずれの測定も頭部から胴部に至る後ろ正中線
を対象とし、仰臥状態で測定を行なった。また枕は使用
していない。（４）見掛け密度ＪＩＳＫ６４０１−1980「クッション用軟質ウレタン
フォーム」の、見掛け密度試験の項目に則り算出した。（５）繰り返し圧縮残留歪みＪＩＳＫ６４０１−1980「クッション用軟質ウレタン
フォーム」の、繰り返し圧縮残留歪み試験の項目に準じ
て行なった。すなわち、（１）の方法にて厚みを測定し
た試料を１５cm×１５cmの大きさに切断し、側地とクッ
ション構造体とがずれたり外れたりしないように界面の
四隅を縫い糸で縫合したものを、島津製作所製サーボパ
ルサーにて、２５℃６５％ＲＨ室内にて５０％の厚みま
で毎分６０回の早さで連続８００００回繰り返し圧縮し
た後、３０分間放置後、その厚みを測定し、測定前の厚
みの差と、測定前の厚みとの比を％で示す。

【００３１】さらに作成したこれらの寝具用マットにつ
いて、次の方法で評価を行なった。（１）寝姿勢のよさ身長１５６cm、体重４６kg、床の上に横たわった時の腰
部隙間量が３０mmである女性を標準パネラーとし、実施
例１〜３及び、比較例１〜４の試料に仰臥で静かに横た
わらせた時の臀部、背部、腰部の沈み量を測定し、その
結果を部位別に以下の基準で評価した上で、さらにそれ
らの結果を総合した点数により寝姿勢のよさの総合評価
を以下の基準で行なった。ａ．臀部、及び背部における沈み量の評価：２５mm以上〜３５mm未満；４点、３５mm以上〜４０mm未満、または２０mm以上〜２５mm未
満；３点、４０mm以上〜５０mm未満、または１０mm以上〜２０mm未
満；２点、５０mm以上、または１０mm未満；１点ｂ．腰部における沈み量の評価：０mm以上〜５mm未満；４点、５mm以上〜１０mm未満；３点、１０mm以上〜２０mm未満、または−５mm以上〜０mm未
満；２点、２０mm以上、または−５mm以下；１点ｃ．寝姿勢のよさの総合評価：１０〜１２点；◎、８〜９点；○、６〜７点；△、３〜
５点；× （２）繰り返し圧縮残留歪み％が低い程、繰り返し圧縮残留歪みが少なく、耐久性が
よい。（３）官能評価作成したマットを２３℃６０％ＲＨの広い室内に広げて
並べ、パネラー１０名にそれぞれ５分間ずつ横たわら
せ、寝心地についての評価を以下の基準で回答させた。
（なお枕は今回使用していない。）非常によい；◎、ややよい；○、ややよくない；△、よ
くない；×

【００３２】得られた結果を表１に示す。表１の、圧縮
変形量別に見た圧縮応力と、沈み量から評価した寝姿勢
のよさ、及び官能評価（パネラー１０名の最多回答）結
果から、実施例に示した本発明の寝具用マットは、寝姿
勢を床の上に横たわった時の状態により近く保つことが
でき、生理学的に望ましいと言われる寝姿勢を得られて
おり、かつ寝心地も良好なものであった。

【００３３】

【表１】

【００３４】

【発明の効果】本発明の寝具用マットは、腰と臀部及び
背部との隙間がクッション体表面に接する程度に全体が
沈むが、臀部や背部は沈み過ぎないという状態が実現で
きるクッション体構成であり、よって寝姿勢を床の上に
横たわった時の状態により近く保つことができ、生理学
的に望ましいと言われる寝姿勢が得られ、かつ寝心地も
良好で、工業生産による提供が可能なベッドマット及
び、敷布団等に適した寝具用マットを得ることが可能に
なった。

【図面の簡単な説明】

【図１】寝姿勢計測時の断面図。

【図２】人が横たわった状態の寝姿勢計測時の断面
図。

【図３】身長１５６cm、体重４６kg、床の上に横たわ
った時の腰部隙間０mmである女性が、床の上、および本
発明（実施例１）の寝具用マットに横たわった時の沈み
量を部位別に連続して作成した折れ線グラフ。

【符号の説明】

１：クッション体の軟層、２：クッション体の硬層、
３：針、４：人体

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】織編物からなる側地でクッション部を包
み込んだ少なくとも４０mmの厚みを有する寝具用マット
であって、前記クッション部は二層のクッション体を積
層した構造からなり、直径１５０mmの円形加圧板を用い
て圧縮歪みを与えた場合に圧縮変形量２０mmの際の圧縮
応力が１０〜４０gf／cm²であり、圧縮変形量４０mmの
際の圧縮応力が１６０〜２２０gf／cm²であることを特
徴とする寝具用マット。
【請求項２】二層のクッション体の人体側の層の厚み
が１０〜４０mmであり、直径１５０mmの円形加圧板を用
いて圧縮歪みを与えた場合に圧縮変形量１０mmの際の圧
縮応力が１〜１４g ／cm²であり、他方の層の厚みが２
０mm以上であり、直径１５０mmの円形加圧板を用いて圧
縮歪みを与えた場合に圧縮変形量１０mmの際の圧縮応力
が７０〜１５５gf／cm²であることを特徴とする請求項
１記載の寝具用マット。
【請求項３】クッション体の一部が、熱可塑性弾性樹
脂からなる線径が５mm以下の連続した線条を曲がりくね
らせランダムル−プを形成し、それぞれのル−プの接触
部の大部の大部分が相互に融着されてなる厚み１０mm以
上の三次元立体構造網状体で形成されていることを特徴
とする請求項１記載の寝具用マット。