JPH1192878A

JPH1192878A - フェライト系耐熱鋼

Info

Publication number: JPH1192878A
Application number: JP25647997A
Authority: JP
Inventors: Masaaki Igarashi; 正晃五十嵐; Fujio Abe; 冨士雄阿部; Masaichi Muneki; 政一宗木; Kazuhiro Kimura; 一弘木村; Hideaki Kushima; 秀昭九島; Noriyuki Fujitsuna; 宣之藤綱
Original assignee: Kobe Steel Ltd; National Research Institute for Metals
Current assignee: Kobe Steel Ltd; National Research Institute for Metals
Priority date: 1997-09-22
Filing date: 1997-09-22
Publication date: 1999-04-06
Anticipated expiration: 2017-09-22
Also published as: JP3752523B2

Abstract

(57)【要約】【課題】 630 ℃を超える高温において、長時間クリー
プ強度の低下が少なく、優れた耐水蒸気酸化性を発揮す
るフェライト系耐熱鋼を提供する。【解決手段】Ｃｒ含有量が重量％で8.0 〜13.0％であ
って、ＰｄおよびＰｔの少なくとも１種が合計重量％で
0.3 〜5.0 ％含有されているフェライト系耐熱鋼とす
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この出願の発明は、フェライ
ト系耐熱鋼に関するものである。さらに詳しくは、この
出願の発明は、630 ℃を超える高温において、長時間ク
リープ強度の低下が少なく、優れた耐水蒸気酸化性を発
揮することのできる高Ｃｒフェライト系耐熱鋼に関する
ものである。

【０００２】

【従来の技術とその課題】ボイラ、原子力発電設備、化
学工業装置等は、一般に、高温、高圧下で長時間使用さ
れるため、これらの装置に用いられる耐熱鋼は、そのよ
うな使用温度における強度、耐食性及び耐酸化性ととも
に、常温での靱性等に優れることが要求される。

【０００３】耐熱鋼には、オーステナイト系ステンレス
鋼（たとえばＪＩＳ−ＳＵＳ３２１Ｈ鋼、同ＳＵＳ３４
７Ｈ鋼）、低合金鋼（たとえばＪＩＳ−ＳＴＢＡ２４
（２・1/4 Ｃｒ−１Ｍｏ））、また、９〜１２Ｃｒ系の
高Ｃｒフェライト鋼（たとえばＪＩＳ−ＳＴＢＡ２６
（９Ｃｒ−１Ｍｏ鋼））等が知られている。中でも高Ｃ
ｒフェライト鋼は、低合金鋼に対し、500 〜650 ℃の温
度域での強度及び耐食性に優れている。また、高Ｃｒフ
ェライト鋼は、オーステナイト系ステンレス鋼に比べ、
熱伝導率が高く、しかも熱膨張率が小さいため、耐熱疲
労性に優れ、スケール剥離が起こりにくい。さらには、
応力腐食割れを起こしにくいという長所もある。

【０００４】一方、火力発電では、熱効率の向上を図る
ために、ボイラの蒸気条件の高温化、高圧化が進められ
ており、現状の超臨界圧条件538 ℃、246 気圧から650
℃、350 気圧という超々臨界条件での操業が将来計画さ
れている。このような蒸気条件の変化にともないボイラ
用鋼管に要求される性能はますます過酷化し、上記高Ｃ
ｒフェライト鋼でも適用が難しくなりつつある。それと
言うのも、高Ｃｒフェライト鋼は、高温における長時間
クリープ強度及び耐酸化性が低下する傾向にあり、特に
耐水蒸気酸化特性の点からは630 ℃程度までが限界であ
ると考えられているからである。ここで、水蒸気酸化と
は、高温高圧の水蒸気に曝される表面で生じる酸化現象
を言う。水蒸気酸化が起こると、鋼表面には酸化皮膜
（スケール層）が生成するが、このスケール層は、温度
変化にともなって剥離しやすくなる。スケール層の剥離
は、上記ボイラ用鋼管の場合には、詰まり等のトラブル
の原因となる。

【０００５】そこで、高Ｃｒフェライト鋼の特性を改善
するために、Ｗの含有が考えられている。たとえば特開
平３−97832 号公報には、Ｗ含有量を従来品よりも高く
した高Ｃｒフェライト鋼が記載されている。また、特開
平４−371551号及び特開平４−371552号の両公報には、
Ｗ及びＭｏを含有し、ＭｏとＷの含有量を適正な割合に
調整するとともに、Ｃｏ及びＢの両者を含有する、高温
強度及び靱性の向上した高Ｃｒフェライト鋼が記載され
ている。

【０００６】だが、これら高Ｃｒフェライト鋼は、いず
れもＷを多量に含有しており、高温クリープ強度には優
れるが、Ｗは、Ｍｏ、Ｃｒ等とともにフェライト生成元
素であるため、多量となると、鋼中にδ−フェライト相
が生成し、靱性が低下する。このような靱性低下に対し
ては、高Ｃｒフェライト鋼の組織をマルテンサイト組織
単相とすることが有効である。そこで、たとえば特開平
５−263196号公報には、Ｃｒ含有量を従来品より低くし
た耐熱鋼が記載されている。また、特開平５−311342号
から311346号公報には、オーステナイト生成元素である
Ｎｉ、Ｃｕ、Ｃｏ等を含有することにより、δ−フェラ
イト相の生成を抑制し、靱性の改善を図った高Ｃｒフェ
ライト鋼が記載されている。

【０００７】しかしながら、上記特開平５−263196号公
報に記載された耐熱鋼では、Ｍｏ、Ｎｉ等が、鋼表面に
生成するＣｒ₂Ｏ₃を主体とするスケール層を緻密で安
定なコランダム型から脆いスピネル型に変化させ、スケ
ール層を破壊するため、剥離が発生し、耐水蒸気酸化性
が劣化する。また、上記特開平５−311342号公報等に記
載された高Ｃｒフェライト鋼は、Ｎｉ、Ｃｕ等を多量に
含有するため、Ａ₁変態点及びＡ₃変態点が低い。その
結果、焼きもどし軟化抵抗が小さく、また、炭窒化物の
凝集粗大化も早く、長時間クリープ強度が低くなる。さ
らには、含有するＮｉ、Ｃｕ等は、特開平５−263196号
公報に記載された耐熱鋼の場合と同様に、スケール層を
脆い構造に変え、耐水蒸気酸化性を劣化させる。

【０００８】そこで、この出願の発明は、以上の通りの
事情に鑑みてなされたものであり、従来の高Ｃｒフェラ
イト鋼の欠点を解消し、630 ℃を超える高温において、
長時間クリープ強度の低下が少なく、優れた耐水蒸気酸
化性を発揮することのできるフェライト系耐熱鋼を提供
することを課題としている。

【０００９】

【課題を解決するための手段】この発明は、上記の課題
を解決するものとして、Ｃｒ含有量が重量％で8.0 〜1
3.0％であって、ＰｄおよびＰｔの少なくとも１種が合
計重量％で0.3 〜5.0 ％含有されていることを特徴とす
る耐水蒸気酸化性を有するフェライト系耐熱鋼（請求項
１）を提供する。

【００１０】また、この出願の発明は、上記耐熱鋼とし
て、重量％で、Ｐｄ0.3 〜5.0 ％、Ｐｔ0.3 〜5.0 ％で
あって、 0.3 ％≦Ｐｄ＋Ｐｔ≦5.0 ％の割合でＰｄおよびＰｔの少なくとも１種が含有されて
いるフェライト系耐熱鋼（請求項２）、並びに、重量％
で、Ｃ：0.06〜0.18％、Ｓｉ：０〜1.0 ％、Ｍ
ｎ：０〜1.5 ％、Ｐ：0.030 ％以下、Ｓ：0.015
％以下、Ｃｒ：8.0 〜13.0％、Ｗ：０〜4.0 ％、
Ｍｏ：０〜2.0 ％（ただし、Ｗ＋２Ｍｏ≦4.0 ％）、Ｎ
ｂ：0.030 〜0.14％、Ｖ：0.10〜0.50％、Ｎ：０〜
0.10％、Ｂ：０〜0.030 ％、Ｏ：0.010 ％以下、
sol.Ａｌ：０〜0.050 ％含有し、さらに、ＰｄおよびＰ
ｔの少なくとも１種を合計重量％で0.3 〜5.0 ％含有
し、残部：Ｆｅ及び不可避的不純物からなることを特徴とするフェライト系耐熱鋼（請求項３）をそ
の一つの態様として提供する。

【００１１】

【発明の実施の形態】以上のとおりのこの出願の発明の
フェライト系耐熱鋼は、高温長時間クリープ強度、耐水
蒸気酸化性等の特性と、鋼の化学成分及び金属組織（ミ
クロ組織）との関係を詳細に検討した結果得られた以下
の知見に基づいて完成されたものである。（１）耐水蒸気酸化性Ｐｄ及びＰｔは、Ｎｉと同族元素であり、Ｎｉと同様に
オーステナイト生成元素であるが、Ｐｄ、Ｐｔの含有
は、Ｍｏ、Ｗ等が多量に存在している場合でも、Ｃｒ₂
Ｏ₃を主体とする緻密なコランダム型のスケール層をス
ピネル型の脆い構造に変化させないばかりか、耐水蒸気
酸化性を著しく向上させる。

【００１２】このようなＰｄ、Ｐｔの含有による効果
は、Ｐｄの場合には、0.3 重量％以上で顕著となる。Ｐ
ｔの場合には、耐水蒸気酸化性向上の効果が一層大きい
が、原子量が大きいため、含有率を重量％で示すと、Ｐ
ｄと同じ0.3 重量％以上で顕著となる。一方、５重量％
を超える多量となると、Ｐｄ、Ｐｔいずれの場合にも効
果は飽和する。そこで、Ｐｄ、Ｐｔの含有量は、それぞ
れ、0.3 〜5.0 重量％が適当である。

【００１３】なお、上記効果は、Ｐｄ及びＰｔの両者を
含有する場合にも認められ、この場合の含有率は、重量
％で0.3 ％≦Ｐｄ＋Ｐｔ≦5.0 ％が適当である。（２）長時間クリープ強度ＰｄおよびＰｔはオーステナイト生成元素であり、鋼に
含有させると、Ａ₁変態点を著しく低下させ、焼き戻し
軟化抵抗を小さくすると従来では考えられていた。

【００１４】しかしながら、Ｍｏ及びＷを含有する高Ｃ
ｒフェライト鋼では、Ｐｄ、Ｐｔを含有しても、Ａ₁変
態点の低下は顕著でなく、また、Ｃｏに見られる炭窒化
物の凝集粗大化の助長作用も示さない。上記含有率で
は、630 ℃を超える高温における長時間クリープ強度
は、十分許容し得る程度に保持される。この発明のフェ
ライト系耐熱鋼における、好ましい他の元素とその含有
量についてはたとえば以下の通りである。 <1>ＣＣは、重要なオーステナイト生成元素であり、δ−フェ
ライト相の抑制効果を有する。また、鋼の焼き入れ性を
著しく高め、マルテンサイト相母相を形成するのに必要
不可欠な元素でもある。ＭＣ型（炭窒化物Ｍ（Ｃ，Ｎ）
という形態をとることもある。なお、ＭはＶ、Ｎｂ等の
合金元素である。）、Ｍ₇Ｃ₃型、及びＭ₂₃Ｃ₆型の炭
化物を形成する。鋼が630 ℃を超える高温下で長時間使
用されると、微細なこれら炭化物（たとえばＶＣ、Ｎｂ
Ｃ）の析出が進行し、長時間クリープ強度を維持する働
きをする。この効果を得るには、含有率0.06重量％以上
が必要である。一方、0.18重量％を超えると、炭化物の
凝集と粗大化が起こり、長時間クリープ強度を逆に低下
させてしまう。このため、Ｃの含有率は、0.06〜0.18重
量％が適当である。 <2>ＳｉＳｉは、溶鋼の脱酸剤であると同時に、高温における耐
水蒸気酸化性を向上させるのに有効な元素でもある。だ
が、過剰となる場合には、鋼の靱性を低下させるので、
含有率は1.0 重量％以下が適当である。溶鋼の脱酸がＡ
ｌにより十分可能な時には、Ｓｉは省略してもよい。し
たがって、Ｓｉの含有率は、好ましくは０〜1.0 重量％
とする。 <3>ＭｎＭｎは、通常、ＳをＭｎＳとして固定し、鋼の熱間加工
性を向上させるために添加される元素であり、十分脱硫
された鋼には特に必要としないが、高応力下での短時間
クリープ強度の向上に有効ともなる。だが、含有率1.5
重量％を超えると、鋼の靱性低下を招く。そこで、Ｍｎ
の含有率は、０〜1.5 重量％が適当である。 <4>ＣｒＣｒは、高温における耐食性、耐酸化性、特に耐水蒸気
酸化性を確保する上で必要不可欠な元素である。Ｃｒの
含有により、鋼表面には、Ｃｒ酸化物を主体とする緻密
な酸化皮膜が形成され、この酸化皮膜が、鋼に高温にお
ける耐食性、耐酸化性（耐水蒸気酸化性を含む）を与え
る。

【００１５】また、Ｃｒは、炭化物を形成してクリープ
強度を向上させる働きも持っている。これらの効果を得
るためには、含有率8.0 重量％以上は必要である。た
だ、13.0重量％を超えると、δ−フェライト相が生成し
やすくなり、靱性の低下が起こる。Ｃｒの含有率は、8.
0 〜13.0重量％が適当である。 <5>ＷＷは、クリープ強度を高め、高温での維持に有効な元素
の一つである。固溶状態にあってはマルテンサイト相母
相を強化し、高温下でＦｅ₇Ｗ₆型のμ相、Ｆｅ₂Ｗ型
のLaves 相等を主体とする金属間化合物を形成し、これ
が微細に析出して長時間クリープ強度を向上させる。ま
た、Ｃｒ炭化物中にも一部固溶し、炭化物の凝集、粗大
化を抑制する。

【００１６】微量添加では固溶強化、1.0 重量％を超え
る添加では析出強化が顕著となる。一方、4.0 重量％を
超えると、δ−フェライト相が生成しやすくなり、靱性
の低下が起こる。なお、他の強化元素で十分強化されて
いる場合には、Ｗは省略することも可能である。したが
って、Ｗの含有率は、０〜4.0 重量％が適当である。 <6>ＭｏＭｏは、Ｗと同様に、微量では固溶強化、1.0 重量％を
超える添加では析出強化に寄与し、クリープ強度を高め
る。Ｍｏの析出強化は、Ｗに比べ600 ℃以下の低温側で
顕著である。他の強化元素で十分強化されている場合に
は、Ｗと同様に、Ｍｏは省略することも可能である。

【００１７】また、Ｍｏは、Ｍ₂₃Ｃ₆型及びＭ₇Ｃ₃型
炭化物という形態では、高温で安定であり、長時間クリ
ープ強度の確保にも有効となる。2.0 重量％を超える
と、δ−フェライト相が生成しやすくなり、靱性が低下
するため、含有率は、０〜2.0 重量％が適当である。な
お、Ｗ及びＭｏを同時含有する場合には、含有率は、好
ましくはＷ＋２Ｍｏ≦4.0 重量％とする。 <7>ＶＶは、微細な炭窒化物を形成してクリープ強度を向上さ
せる。この効果は、含有率0.10重量％以上で現れ、0.50
重量％で飽和する。したがって、Ｖの含有率は、0.10〜
0.50重量％が適当である。 <8>ＮｂＮｂは、窒化物及び炭窒化物を形成し、鋼の強度及び靱
性を向上させる。この効果は、含有率0.030 重量％以上
で現れ、0.14重量％で飽和する。したがって、Ｖの含有
率は、0.030 〜0.14重量％が適当である。 <9>ＮＮは、Ｃと同様に、重要なオーステナイト生成元素であ
り、δ−フェライト相の生成を抑制する効果を有する。
また、鋼の焼き入れ性を高め、マルテンサイト相を形成
する元素でもある。さらには、Ｍ（Ｃ、Ｎ）型炭窒化物
を形成する。

【００１８】このようなＮは、Ｃ及びＰｄ、Ｐｔ等によ
りδ−フェライト相の生成が十分抑制され、かつ、630
℃を超える高温におけるクリープ強度を重視する場合に
は、添加は特に必要でない。一方、焼き入れ性を十分高
め、δ−フェライト相の生成抑制を重視する場合には、
好ましく添加される。多量の添加は、窒化物の粗大化に
つながり、靱性の低下が著しくなる。しがって、Ｎの含
有率は、０〜0.10重量％が適当である。 <10>ＢＢは、微量の含有で、主にＭ₂₃Ｃ₆型等の炭化物を微細
に分散析出させ、凝集粗大化を抑制する。高温長時間ク
リープ強度の向上に効果がある。また、厚肉材などで熱
処理後の冷却速度が遅い場合には、焼き入れ性を高め、
高温強度を向上させる。

【００１９】このようなＢは、主として高い高温強度が
望まれる場合に含有することができ、省略することも可
能である。含有する場合には、上記効果は、含有率0.00
05重量％以上で顕著となる。含有率が0.030 重量％を超
えると、粗大な析出物が現れ、靱性低下を引き起こすの
で、上限は0.030 重量％とする。したがって、Ｂの含有
率は、０〜0.030 重量％が適当である。 <11>sol.ＡｌＡｌは、主に溶鋼の脱酸剤として添加される。鋼中で
は、Ａｌは、酸化物とこれ以外の形態で存在し、後者
は、分析上、塩酸可溶Ａｌ（sol.Ａｌ）と呼ばれてい
る。上記脱酸効果が得られれば、sol.Ａｌは、特に必要
ない。一方、0.050 重量％を超えると、クリープ強度の
低下を招く。sol.Ａｌの含有率は、0.001 〜0.050 重量
％が適当である。 <12>Ｐ及びＳＰ及びＳは、各々、不可避的不純物として含まれる。熱
間加工性、溶接部の靱性等に悪影響を及ぼす元素である
ため、含有率はできる限り低くするのが好ましい。Ｐは
0.030 重量％以下、Ｓは0.015 重量％以下とする。 <13>ＯＯも不可避的不純物として含有されるが、粗大な酸化物
となって偏在すると、靱性等に悪影響を及ぼす。靱性を
確保する上では、極力含有率を抑えるのが好ましい。含
有率0.010 重量％以下であれば靱性への影響は十分小さ
い。そこで、Ｏの含有率は、0.010 重量％以下とする。

【００２０】また、この発明のフェライト系耐熱鋼は、
工業的に用いられている通常の製造設備及び製造プロセ
スにより製造することができる。たとえば、電気炉、転
炉等の炉で精錬し、脱酸剤及び合金元素を添加して成分
調整を行う。特に厳密な成分調整が必要な場合には、合
金元素を添加する前に、溶鋼に真空処理を行うことがで
きる。

【００２１】こうして所定の化学組成に調整された溶鋼
を、次いで、連続鋳造法又は造塊法によりスラブ、ビレ
ット又は鋼塊に鋳造した後、鋼管、鋼板等に成形する。
継ぎ目無し鋼管を製造する場合には、たとえばビレット
を押出し、又は鍛造によって製管することができる。鋼
板の場合には、スラブを熱間圧延し、熱延鋼板とするこ
とができる。この熱延鋼板を冷間圧延すると冷延鋼板が
得られる。熱間加工後に冷間圧延等の冷間加工を行う場
合には、通常の冷間加工に先立って、焼き鈍し及び酸洗
処理を行うのが好ましい。

【００２２】作製した鋼管及び鋼板は、必要に応じて焼
き鈍し等の熱処理を行い、所定の特性に調整する。

【００２３】

【実施例】以下、実施例を示し、この発明のフェライト
系耐熱鋼についてさらに詳しく説明する。容量１０kgの
真空高周波誘導炉で原料を溶解し、成分調整した。化学
組成は、表１に示した通りである。

【００２４】

【表１】

【００２５】そして、直径７０mmの鋼塊に鋳造した後
に、得られたインゴットを温度1250〜1000℃で熱間鍛造
し、４５mm角、長さ400mm にした。さらに、1100〜900
℃で熱間圧延し、１５mm角とした。表１の実施例１〜６
に示される供試材については、次いで、1100℃で１時間
保持した後に空冷の焼きならし処理を行い、また、800
℃で１時間保持した後に空冷の焼き戻し処理を行った。

【００２６】一方、表１の比較例１及び比較例２に示さ
れる供試材に対しては、これらの鋼に通常行われる熱処
理を行った。すなわち、950 ℃で１時間保持した後に空
冷の焼きならし処理を行い、また、750 ℃で１時間保持
した後に空冷の焼き戻し処理を行った。これら比較例１
及び比較例２に示される供試材は、各々、ＡＳＴＭ−Ａ
２１３−Ｔ９１及びＤＩＮ−Ｘ２０ＣｒＭｏＷＶ１２１
に規定される化学組成とした。

【００２７】これら８種の供試材について、試験片を採
取し、耐水蒸気酸化性及び高温クリープ強度の評価を行
った。［耐水蒸気酸化性］水蒸気酸化試験で評価した。試験条
件は以下の通りとした。試験環境：水蒸気雰囲気、625 ℃、650 ℃、700 ℃ 保持時間：1000時間測定項目：スケール層の厚さ［高温クリープ強度］クリープ破断試験で評価した。試
験条件は以下の通りとした。

【００２８】測定結果は、表２に示した通りである。

【００２９】

【表２】

【００３０】実施例１〜６に示される供試材では、625
℃、650 ℃、700 ℃×各1000ｈの水蒸気酸化試験におい
て、スケール層の厚さは、各温度で３６μｍ、４８μ
ｍ、５７μｍ以下であり、630 ℃を超える高温において
も耐水蒸気酸化性に優れ、きわめて安定であることが確
認される。また、650 ℃、140MPaでのクリープ破断時間
は、いずれも1000時間以上、700℃、120MPaでのクリー
プ破断時間は、いずれも100 時間以上であり、クリープ
強度の顕著な低下は見られない。

【００３１】一方、比較例１及び比較例２に示される供
試材は、スケール層の厚さ、クリープ破断時間ともに実
施例１〜６に示される供試材に比べ劣っている。クリー
プ破断時間の著しい低下が認められ、耐水蒸気酸化性に
ついては、比較例１に示される供試材は、スケール層の
厚さが実施例１〜６に示される供試材の２倍程度であ
り、耐水蒸気酸化性が劣る。

【００３２】以上の結果から、この発明のフェライト系
耐熱鋼は、630 ℃を超える高温において、長時間クリー
プ強度の低下が少なく、優れた耐水蒸気酸化性を発揮す
ることが確認される。もちろんこの発明は、以上の実施
形態によって限定されるものではない。細部については
様々な態様が可能であることは言うまでもない。

【００３３】

【発明の効果】以上詳しく説明した通り、この発明によ
って、630 ℃を超える高温でも長時間クリープ強度の低
下が少なく、優れた耐水蒸気酸化性を発揮するフェライ
ト系耐熱鋼が提供される。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者宗木政一茨城県つくば市千現１丁目２番１号科学技術庁金属材料技術研究所内 (72)発明者木村一弘茨城県つくば市千現１丁目２番１号科学技術庁金属材料技術研究所内 (72)発明者九島秀昭茨城県つくば市千現１丁目２番１号科学技術庁金属材料技術研究所内 (72)発明者藤綱宣之茨城県つくば市千現１丁目２番１号科学技術庁金属材料技術研究所内

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】Ｃｒ含有量が重量％で8.0 〜13.0％であ
って、ＰｄおよびＰｔの少なくとも１種が合計重量％で
0.3 〜5.0 ％含有されていることを特徴とする耐水蒸気
酸化性を有するフェライト系耐熱鋼。
【請求項２】重量％で、Ｐｄ0.3 〜5.0 ％、Ｐｔ0.3
〜5.0 ％であって、 0.3 ％≦Ｐｄ＋Ｐｔ≦5.0 ％の割合でＰｄおよびＰｔの少なくとも１種が含有されて
いる請求項１のフェライト系耐熱鋼。
【請求項３】重量％で、Ｃ：0.06〜0.18％、Ｓｉ：０〜1.0 ％、Ｍｎ：０
〜1.5 ％、Ｐ：0.030 ％以下、Ｓ：0.015 ％以下、Ｃｒ：8.
0 〜13.0％、Ｗ：０〜4.0 ％、Ｍｏ：０〜2.0 ％（ただし、Ｗ
＋２Ｍｏ≦4.0 ％）、Ｎｂ：0.030 〜0.14％、Ｖ：0.10〜0.50％、Ｎ：０
〜0.10％、Ｂ：０〜0.030 ％、Ｏ：0.010 ％以下、sol.Ａ
ｌ：０〜0.050 ％含有し、さらに、ＰｄおよびＰｔの少なくとも１種を合計重量％で0.3 〜
5.0 ％含有し、残部：Ｆｅ及び不可避的不純物からなることを特徴とするフェライト系耐熱鋼。