JPH1180931A - 耐チッピング性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具 - Google Patents
耐チッピング性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具Info
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- JPH1180931A JPH1180931A JP24011697A JP24011697A JPH1180931A JP H1180931 A JPH1180931 A JP H1180931A JP 24011697 A JP24011697 A JP 24011697A JP 24011697 A JP24011697 A JP 24011697A JP H1180931 A JPH1180931 A JP H1180931A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 耐チッピング性のすぐれた表面被覆超硬合金
製切削工具を提供する。 【解決手段】 表面被覆超硬合金製切削工具が、WC基
超硬合金またはTiCN基サーメットからなる超硬合金
基体の表面に、組成式:(Tia Alb Znc )N、お
よび組成式:(Tia Alb Znc )Cd N1-d (ただ
し、原子比で、a:0.2〜0.6、b:0.1〜0.
79、c:0.01〜0.3、a+b+c=1、d:
0.01〜0.5)で表される(Ti,Al,Zn)N
および(Ti,Al,Zn)CNのうちのいずれか、あ
るいは両方で構成された単層または複層の硬質被覆層
を、2〜20μmの平均層厚で蒸着してなる。
製切削工具を提供する。 【解決手段】 表面被覆超硬合金製切削工具が、WC基
超硬合金またはTiCN基サーメットからなる超硬合金
基体の表面に、組成式:(Tia Alb Znc )N、お
よび組成式:(Tia Alb Znc )Cd N1-d (ただ
し、原子比で、a:0.2〜0.6、b:0.1〜0.
79、c:0.01〜0.3、a+b+c=1、d:
0.01〜0.5)で表される(Ti,Al,Zn)N
および(Ti,Al,Zn)CNのうちのいずれか、あ
るいは両方で構成された単層または複層の硬質被覆層
を、2〜20μmの平均層厚で蒸着してなる。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】この発明は、すぐれた耐チッ
ピング性を有し、したがって例えば鋼の断続切削を高速
で行っても切刃にチッピング(微小欠け)の発生がな
く、すぐれた耐摩耗性を長期に亘って発揮する表面被覆
超硬合金製切削工具(以下、被覆超硬合金工具と云う)
に関するものである。
ピング性を有し、したがって例えば鋼の断続切削を高速
で行っても切刃にチッピング(微小欠け)の発生がな
く、すぐれた耐摩耗性を長期に亘って発揮する表面被覆
超硬合金製切削工具(以下、被覆超硬合金工具と云う)
に関するものである。
【0002】
【従来の技術】従来、一般に、例えば図1に概略説明図
で示される物理蒸着装置の1種であるアークイオンプレ
ーティング装置を用い、ヒータで装置内を例えば700
℃の温度に加熱した状態で、アノード電極と所定組成を
有するTi−Al合金がセットされたカソード電極(蒸
発源)との間にアーク放電を発生させ、同時に装置内に
反応ガスとして窒素ガス、または窒素ガスとメタンガス
を導入し、一方炭化タングステン(以下、WCで示す)
基超硬合金または炭窒化チタン(以下、TiCNで示
す)基サーメットからなる基体(以下、これらを総称し
て超硬合金基体と云う)には、例えばー120Vのバイ
アス電圧を印加した条件で、前記超硬合金基体の表面
に、例えば特開昭62−56565号公報に記載される
ように、TiとAlの複合窒化物[以下、(Ti,A
l)Nで示す]および複合炭窒化物[以下、(Ti,A
l)CNで示す]のうちのいずれか、あるいは両方で構
成された単層または複層の硬質被覆層を2〜20μmの
平均層厚で蒸着することにより被覆超硬合金工具を製造
することが知られている。
で示される物理蒸着装置の1種であるアークイオンプレ
ーティング装置を用い、ヒータで装置内を例えば700
℃の温度に加熱した状態で、アノード電極と所定組成を
有するTi−Al合金がセットされたカソード電極(蒸
発源)との間にアーク放電を発生させ、同時に装置内に
反応ガスとして窒素ガス、または窒素ガスとメタンガス
を導入し、一方炭化タングステン(以下、WCで示す)
基超硬合金または炭窒化チタン(以下、TiCNで示
す)基サーメットからなる基体(以下、これらを総称し
て超硬合金基体と云う)には、例えばー120Vのバイ
アス電圧を印加した条件で、前記超硬合金基体の表面
に、例えば特開昭62−56565号公報に記載される
ように、TiとAlの複合窒化物[以下、(Ti,A
l)Nで示す]および複合炭窒化物[以下、(Ti,A
l)CNで示す]のうちのいずれか、あるいは両方で構
成された単層または複層の硬質被覆層を2〜20μmの
平均層厚で蒸着することにより被覆超硬合金工具を製造
することが知られている。
【0003】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削装置
の高性能化および高出力化はめざましく、かつ切削加工
の省力化および省エネ化に対する要求もつよく、これに
伴い、切削加工は高速化の傾向にあるが、上記の従来被
覆超硬合金工具の場合、通常の切削条件での連続切削や
断続切削ではすぐれた耐摩耗性を示すものの、特に鋼な
どの断続切削を高速で行った場合には硬質被覆層を構成
する(Ti,Al)Nおよび(Ti,Al)CNの靭性
不足が原因で切刃にチッピングが発生し易く、この結果
比較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
の高性能化および高出力化はめざましく、かつ切削加工
の省力化および省エネ化に対する要求もつよく、これに
伴い、切削加工は高速化の傾向にあるが、上記の従来被
覆超硬合金工具の場合、通常の切削条件での連続切削や
断続切削ではすぐれた耐摩耗性を示すものの、特に鋼な
どの断続切削を高速で行った場合には硬質被覆層を構成
する(Ti,Al)Nおよび(Ti,Al)CNの靭性
不足が原因で切刃にチッピングが発生し易く、この結果
比較的短時間で使用寿命に至るのが現状である。
【0004】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、上記の従来被覆超硬合金工具の
硬質被覆層を構成する(Ti,Al)Nおよび(Ti,
Al)CNに着目し、これの靭性向上を図るべく研究を
行った結果、これにZnを含有させて、 組成式:(Tia Alb Znc )N、 および組成式:(Tia Alb Znc )Cd N1-d 、 (ただし、原子比で、a:0.2〜0.6、b:0.1
〜0.79、c:0.01〜0.3、a+b+c=1、
d:0.01〜0.5)、で表されるTiとAlとZn
の複合窒化物[以下、(Ti,Al,Zn)Nで示す]
および複合炭窒化物[以下、(Ti,Al,Zn)CN
で示す]のうちのいずれか、あるいは両方で硬質被覆層
を構成すると、この結果の被覆超硬合金工具は、前記
(Ti,Al,Zn)Nおよび(Ti,Al,Zn)C
Nがすぐれた耐摩耗性を保持した状態で、すぐれた靭性
をもつようになることから、例えば鋼の連続切削は勿論
のこと、これの断続切削を高速で行っても切刃にチッピ
ングの発生なく、すぐれた耐摩耗性を長期に亘って発揮
するという研究結果が得られたのである。
上述のような観点から、上記の従来被覆超硬合金工具の
硬質被覆層を構成する(Ti,Al)Nおよび(Ti,
Al)CNに着目し、これの靭性向上を図るべく研究を
行った結果、これにZnを含有させて、 組成式:(Tia Alb Znc )N、 および組成式:(Tia Alb Znc )Cd N1-d 、 (ただし、原子比で、a:0.2〜0.6、b:0.1
〜0.79、c:0.01〜0.3、a+b+c=1、
d:0.01〜0.5)、で表されるTiとAlとZn
の複合窒化物[以下、(Ti,Al,Zn)Nで示す]
および複合炭窒化物[以下、(Ti,Al,Zn)CN
で示す]のうちのいずれか、あるいは両方で硬質被覆層
を構成すると、この結果の被覆超硬合金工具は、前記
(Ti,Al,Zn)Nおよび(Ti,Al,Zn)C
Nがすぐれた耐摩耗性を保持した状態で、すぐれた靭性
をもつようになることから、例えば鋼の連続切削は勿論
のこと、これの断続切削を高速で行っても切刃にチッピ
ングの発生なく、すぐれた耐摩耗性を長期に亘って発揮
するという研究結果が得られたのである。
【0005】この発明は、上記の研究結果に基づいてな
されたものであって、超硬合金基体の表面に、2〜20
μmの平均層厚で蒸着される単層または複層の硬質被覆
層を、 組成式:(Tia Alb Znc )N、 および組成式:(Tia Alb Znc )Cd N1-d 、 (ただし、原子比で、a:0.2〜0.6、b:0.1
〜0.79、c:0.01〜0.3、a+b+c=1、
d:0.01〜0.5)、で表される(Ti,Al,Z
n)Nおよび(Ti,Al,Zn)CNのうちのいずれ
か、あるいは両方で構成してなる、耐チッピング性のす
ぐれた被覆超硬合金工具に特徴を有するものである。な
お、この発明の被覆超硬合金工具において、これの使用
前および使用後の識別を容易にするために、黄金色を有
する窒化チタン(以下、TiNで示す)層を0.1〜1
μmの平均層で上記硬質被覆層の表面に蒸着するとよ
い。
されたものであって、超硬合金基体の表面に、2〜20
μmの平均層厚で蒸着される単層または複層の硬質被覆
層を、 組成式:(Tia Alb Znc )N、 および組成式:(Tia Alb Znc )Cd N1-d 、 (ただし、原子比で、a:0.2〜0.6、b:0.1
〜0.79、c:0.01〜0.3、a+b+c=1、
d:0.01〜0.5)、で表される(Ti,Al,Z
n)Nおよび(Ti,Al,Zn)CNのうちのいずれ
か、あるいは両方で構成してなる、耐チッピング性のす
ぐれた被覆超硬合金工具に特徴を有するものである。な
お、この発明の被覆超硬合金工具において、これの使用
前および使用後の識別を容易にするために、黄金色を有
する窒化チタン(以下、TiNで示す)層を0.1〜1
μmの平均層で上記硬質被覆層の表面に蒸着するとよ
い。
【0006】つぎに、この発明の被覆超硬合金工具の硬
質被覆層を構成する(Ti,Al,Zn)Nおよび(T
i,Al,Zn)CNの組成比(原子比)を上記の通り
に限定した理由を説明する。すなわち、上記(Ti,A
l,Zn)Nおよび(Ti,Al,Zn)CNにおい
て、構成成分であるTiとAlは共存した状態で耐摩耗
性の向上に寄与する作用をもつが、TiおよびAlのい
ずれかでもTi:0.2未満およびAl:0.1未満に
なると所望のすぐれた耐摩耗性を確保することができ
ず、一方同じくTiおよびAlのいずれかでも、その割
合がTi:0.6およびAl:0.79を越えると靭性
が低下し、切刃にチッピングが発生し易くなることか
ら、その割合をTi:0.2〜0.6、望ましくは0.
3〜0.5、Al:0.1〜0.79、望ましくは0.
3〜0.7と定めた。また、同じく構成成分であるZn
は、靭性を向上させ、もって切刃にチッピングが発生す
るのを防止する作用をもつが、その割合が0.01未満
では所望の靭性向上効果が得られず、一方その割合が
0.3を越えると層自体の硬さが急激に低下し、Tiお
よびAlによってもたらされるすぐれた耐摩耗性を確保
することができなくなることから、その割合を0.01
〜0.3、望ましくは0.05〜0.2と定めた。さら
に、(Ti,Al,Zn)CNにおけるC成分には、硬
さを向上させる作用があるので、(Ti,Al,Zn)
CNは上記(Ti,Al,Zn)Nに比して相対的に高
い硬さをもつが、この場合C成分の割合が0.01未満
では所定の硬さ向上効果が得られず、一方その割合が
0.5を越えると靭性が急激に低下するようになること
から、C成分の割合を0.01〜0.5、望ましくは
0.1〜0.45と定めた。なお、上記硬質被覆層の平
均層厚を2〜20μmとしたのは、その層厚が2μm未
満では所望の耐摩耗性を確保することができず、一方そ
の層厚が20μmを越えると切刃にチッピングが発生し
易くなるという理由からであり、また上記硬質被覆層の
表面に蒸着されるTiNの平均層厚を0.1〜1μmと
したのは、その層厚が0.1μm未満では黄金色の明確
な付与ができず、一方所望の黄金色は1μmまでの層厚
で十分であるという理由によるものである。
質被覆層を構成する(Ti,Al,Zn)Nおよび(T
i,Al,Zn)CNの組成比(原子比)を上記の通り
に限定した理由を説明する。すなわち、上記(Ti,A
l,Zn)Nおよび(Ti,Al,Zn)CNにおい
て、構成成分であるTiとAlは共存した状態で耐摩耗
性の向上に寄与する作用をもつが、TiおよびAlのい
ずれかでもTi:0.2未満およびAl:0.1未満に
なると所望のすぐれた耐摩耗性を確保することができ
ず、一方同じくTiおよびAlのいずれかでも、その割
合がTi:0.6およびAl:0.79を越えると靭性
が低下し、切刃にチッピングが発生し易くなることか
ら、その割合をTi:0.2〜0.6、望ましくは0.
3〜0.5、Al:0.1〜0.79、望ましくは0.
3〜0.7と定めた。また、同じく構成成分であるZn
は、靭性を向上させ、もって切刃にチッピングが発生す
るのを防止する作用をもつが、その割合が0.01未満
では所望の靭性向上効果が得られず、一方その割合が
0.3を越えると層自体の硬さが急激に低下し、Tiお
よびAlによってもたらされるすぐれた耐摩耗性を確保
することができなくなることから、その割合を0.01
〜0.3、望ましくは0.05〜0.2と定めた。さら
に、(Ti,Al,Zn)CNにおけるC成分には、硬
さを向上させる作用があるので、(Ti,Al,Zn)
CNは上記(Ti,Al,Zn)Nに比して相対的に高
い硬さをもつが、この場合C成分の割合が0.01未満
では所定の硬さ向上効果が得られず、一方その割合が
0.5を越えると靭性が急激に低下するようになること
から、C成分の割合を0.01〜0.5、望ましくは
0.1〜0.45と定めた。なお、上記硬質被覆層の平
均層厚を2〜20μmとしたのは、その層厚が2μm未
満では所望の耐摩耗性を確保することができず、一方そ
の層厚が20μmを越えると切刃にチッピングが発生し
易くなるという理由からであり、また上記硬質被覆層の
表面に蒸着されるTiNの平均層厚を0.1〜1μmと
したのは、その層厚が0.1μm未満では黄金色の明確
な付与ができず、一方所望の黄金色は1μmまでの層厚
で十分であるという理由によるものである。
【0007】
【発明の実施の形態】ついで、この発明の被覆超硬合金
工具を実施例により具体的に説明する。原料粉末とし
て、いずれも1〜3μmの平均粒径を有するWC粉末、
TiC粉末、TiN粉末、TaC粉末、およびCo粉末
を用意し、これら原料粉末を、重量%でWC:83%、
TiC:8%、TiN:2%、TaC:1%、およびC
o:6%の配合組成に配合し、ボールミルで72時間湿
式混合し、乾燥した後、1.5ton/cm2 の圧力で
圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を真空中、温度:1
380℃に1時間保持の条件で焼結し、焼結後、切刃部
分にR:0.05のホーニング加工を施してISO規格
・WNMG080408のチップ形状をもったWC基超
硬合金製の超硬合金基体Aを形成した。また、原料粉末
として、いずれも0.5〜2μmの平均粒径を有する
(Ti,Ta,Zr)CN(重量比で、TiC/TiN
/TaC/ZrC=50/30/10/10)粉末、T
iN粉末、WC粉末、Mo粉末、Co粉末、Ni粉末、
およびC粉末を用意し、これら原料粉末を、重量%で
(Ti,Ta,Zr)CN:57%、TiN:20%、
WC:6%、Mo:5%、Co:6%、Ni:5%、お
よびC:1%の配合組成に配合し、ボールミルで24時
間湿式混合し、乾燥した後、1ton/cm2 の圧力で
圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を20torrの窒
素雰囲気中、温度:1580℃に1時間保持の条件で焼
結し、焼結後、切刃部分にR:0.05のホーニング加
工を施してISO規格・TNMG120408のチップ
形状をもったTiCN基サーメット製の超硬合金基体B
を形成した。
工具を実施例により具体的に説明する。原料粉末とし
て、いずれも1〜3μmの平均粒径を有するWC粉末、
TiC粉末、TiN粉末、TaC粉末、およびCo粉末
を用意し、これら原料粉末を、重量%でWC:83%、
TiC:8%、TiN:2%、TaC:1%、およびC
o:6%の配合組成に配合し、ボールミルで72時間湿
式混合し、乾燥した後、1.5ton/cm2 の圧力で
圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を真空中、温度:1
380℃に1時間保持の条件で焼結し、焼結後、切刃部
分にR:0.05のホーニング加工を施してISO規格
・WNMG080408のチップ形状をもったWC基超
硬合金製の超硬合金基体Aを形成した。また、原料粉末
として、いずれも0.5〜2μmの平均粒径を有する
(Ti,Ta,Zr)CN(重量比で、TiC/TiN
/TaC/ZrC=50/30/10/10)粉末、T
iN粉末、WC粉末、Mo粉末、Co粉末、Ni粉末、
およびC粉末を用意し、これら原料粉末を、重量%で
(Ti,Ta,Zr)CN:57%、TiN:20%、
WC:6%、Mo:5%、Co:6%、Ni:5%、お
よびC:1%の配合組成に配合し、ボールミルで24時
間湿式混合し、乾燥した後、1ton/cm2 の圧力で
圧粉体にプレス成形し、この圧粉体を20torrの窒
素雰囲気中、温度:1580℃に1時間保持の条件で焼
結し、焼結後、切刃部分にR:0.05のホーニング加
工を施してISO規格・TNMG120408のチップ
形状をもったTiCN基サーメット製の超硬合金基体B
を形成した。
【0008】ついで、これら超硬合金基体A、Bを、そ
れぞれ図1に示されるアークイオンプレーティング装置
に装入し、一方カソード電極(蒸発源)として種々の成
分組成をもったTi−Al−Zn合金およびTi−Al
合金、さらに金属Tiを装着し、装置内を排気して1×
10-5torrの真空に保持しながら、ヒーターで装置
内を500℃に加熱し、ついで超硬合金基体にー60v
のバイアス電圧を印加し、装置内に反応ガスとして窒素
ガス、または窒素ガスとメタンガスを導入しながら、前
記カソード電極とアノード電極との間にアーク放電を発
生させ、もって前記超硬合金基体A、Bのそれぞれの表
面に、表1〜4に示される組成および平均層厚をもった
硬質被覆層を形成することにより本発明被覆超硬合金工
具1〜18および従来被覆超硬合金工具1〜4をそれぞ
れ製造した。
れぞれ図1に示されるアークイオンプレーティング装置
に装入し、一方カソード電極(蒸発源)として種々の成
分組成をもったTi−Al−Zn合金およびTi−Al
合金、さらに金属Tiを装着し、装置内を排気して1×
10-5torrの真空に保持しながら、ヒーターで装置
内を500℃に加熱し、ついで超硬合金基体にー60v
のバイアス電圧を印加し、装置内に反応ガスとして窒素
ガス、または窒素ガスとメタンガスを導入しながら、前
記カソード電極とアノード電極との間にアーク放電を発
生させ、もって前記超硬合金基体A、Bのそれぞれの表
面に、表1〜4に示される組成および平均層厚をもった
硬質被覆層を形成することにより本発明被覆超硬合金工
具1〜18および従来被覆超硬合金工具1〜4をそれぞ
れ製造した。
【0009】この結果得られた各種の被覆超硬合金工具
のうち、本発明被覆超硬合金工具1〜9および従来被覆
超硬合金工具1、2については、 被削材:JIS・SCM420Hの長さ方向等間隔4本
縦溝入り丸棒、 切削速度:250m/min、 送り:0.3mm/rev、 切り込み:1.5mm、 切削時間:10分、 の条件で合金鋼の乾式高速断続切削試験を行ない、また
本発明被覆超硬合金工具10〜18および従来被覆超硬
合金工具3、4については、 被削材:JIS・S45Cの長さ方向等間隔4本縦溝入
り丸棒、 切削速度:300m/min、 送り:0.2mm/rev、 切り込み:1mm、 切削時間:10分、 の条件で炭素鋼の乾式高速断続切削試験を行ない、いず
れの切削試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。これ
らの測定結果を表2、4に示した。
のうち、本発明被覆超硬合金工具1〜9および従来被覆
超硬合金工具1、2については、 被削材:JIS・SCM420Hの長さ方向等間隔4本
縦溝入り丸棒、 切削速度:250m/min、 送り:0.3mm/rev、 切り込み:1.5mm、 切削時間:10分、 の条件で合金鋼の乾式高速断続切削試験を行ない、また
本発明被覆超硬合金工具10〜18および従来被覆超硬
合金工具3、4については、 被削材:JIS・S45Cの長さ方向等間隔4本縦溝入
り丸棒、 切削速度:300m/min、 送り:0.2mm/rev、 切り込み:1mm、 切削時間:10分、 の条件で炭素鋼の乾式高速断続切削試験を行ない、いず
れの切削試験でも切刃の逃げ面摩耗幅を測定した。これ
らの測定結果を表2、4に示した。
【0010】
【表1】
【0011】
【表2】
【0012】
【表3】
【0013】
【表4】
【0014】
【発明の効果】表1〜4に示される結果から、本発明被
覆超硬合金工具1〜18は、いずれも鋼の高速断続切削
ですぐれた耐摩耗性を示し、かつ切刃の摩耗状況も正常
であるのに対して、従来被覆超硬合金工具1〜4は、硬
質被覆層の靭性不足が原因で鋼の高速断続切削では、い
ずれも切刃にチッピングが発生し、比較的短時間で使用
寿命に至ることが明らかである。上述のように、この発
明の被覆超硬合金工具は、これの硬質被覆層を構成する
上記(Ti,Al,Zn)Nおよび(Ti,Al,Z
n)CNがすぐれた靭性と高硬度を有するので、例えば
鋼の高速連続切削は勿論のこと、より一段と苛酷な条件
での切削加工となる鋼の高速断続切削でも切刃にチッピ
ングの発生なく、著しく長期に亘ってすぐれた耐摩耗性
を発揮するのである。
覆超硬合金工具1〜18は、いずれも鋼の高速断続切削
ですぐれた耐摩耗性を示し、かつ切刃の摩耗状況も正常
であるのに対して、従来被覆超硬合金工具1〜4は、硬
質被覆層の靭性不足が原因で鋼の高速断続切削では、い
ずれも切刃にチッピングが発生し、比較的短時間で使用
寿命に至ることが明らかである。上述のように、この発
明の被覆超硬合金工具は、これの硬質被覆層を構成する
上記(Ti,Al,Zn)Nおよび(Ti,Al,Z
n)CNがすぐれた靭性と高硬度を有するので、例えば
鋼の高速連続切削は勿論のこと、より一段と苛酷な条件
での切削加工となる鋼の高速断続切削でも切刃にチッピ
ングの発生なく、著しく長期に亘ってすぐれた耐摩耗性
を発揮するのである。
【図1】アークイオンプレーティング装置の概略説明図
である。
である。
Claims (2)
- 【請求項1】 炭化タングステン基超硬合金基体または
炭窒化チタン基サーメット基体の表面に、2〜20μm
の平均層厚で蒸着される単層または複層の硬質被覆層
を、 組成式:(Tia Alb Znc )N、 および組成式:(Tia Alb Znc )Cd N1-d 、 (ただし、原子比で、a:0.2〜0.6、b:0.1
〜0.79、c:0.01〜0.3、a+b+c=1、
d:0.01〜0.5)、で表されるTiとAlとZn
の複合窒化物および複合炭窒化物のうちのいずれか、あ
るいは両方で構成したことを特徴とする耐チッピング性
のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具。 - 【請求項2】 炭化タングステン基超硬合金基体または
炭窒化チタン基サーメット基体の表面に、2〜20μm
の平均層厚で蒸着される単層または複層の硬質被覆層
を、 組成式:(Tia Alb Znc )N、 および組成式:(Tia Alb Znc )Cd N1-d 、 (ただし、原子比で、a:0.2〜0.6、b:0.1
〜0.79、c:0.01〜0.3、a+b+c=1、
d:0.01〜0.5)、で表されるTiとAlとZn
の複合窒化物および複合炭窒化物のうちのいずれか、あ
るいは両方で構成し、 さらに、上記硬質被覆層の上に、0.1〜1μmの平均
層厚で窒化チタン層を形成したことを特徴とする耐チッ
ピング性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24011697A JPH1180931A (ja) | 1997-09-05 | 1997-09-05 | 耐チッピング性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24011697A JPH1180931A (ja) | 1997-09-05 | 1997-09-05 | 耐チッピング性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH1180931A true JPH1180931A (ja) | 1999-03-26 |
Family
ID=17054734
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP24011697A Withdrawn JPH1180931A (ja) | 1997-09-05 | 1997-09-05 | 耐チッピング性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH1180931A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2019118998A (ja) * | 2018-01-04 | 2019-07-22 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
-
1997
- 1997-09-05 JP JP24011697A patent/JPH1180931A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2019118998A (ja) * | 2018-01-04 | 2019-07-22 | 三菱マテリアル株式会社 | 表面被覆切削工具 |
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