JPH1172037A - 内燃機関の作動方法 - Google Patents
内燃機関の作動方法Info
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- JPH1172037A JPH1172037A JP10192848A JP19284898A JPH1172037A JP H1172037 A JPH1172037 A JP H1172037A JP 10192848 A JP10192848 A JP 10192848A JP 19284898 A JP19284898 A JP 19284898A JP H1172037 A JPH1172037 A JP H1172037A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F02D41/30—Controlling fuel injection
- F02D41/3011—Controlling fuel injection according to or using specific or several modes of combustion
- F02D41/3017—Controlling fuel injection according to or using specific or several modes of combustion characterised by the mode(s) being used
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- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
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- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
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- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 内燃機関の作動方法において、実際の燃料噴
射時期が可及的に正確に維持できるように改善を行うこ
と。 【解決手段】 内燃機関の回転数が高くかつ内燃機関に
印加される負荷が高い場合の回転角度間隔のパターン
を、内燃機関の回転数と内燃機関に印加される負荷が平
均的又は低い時よりも大きくする。
射時期が可及的に正確に維持できるように改善を行うこ
と。 【解決手段】 内燃機関の回転数が高くかつ内燃機関に
印加される負荷が高い場合の回転角度間隔のパターン
を、内燃機関の回転数と内燃機関に印加される負荷が平
均的又は低い時よりも大きくする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、燃料が吸入フェー
ズ中の第１の動作モードにおいて内燃機関の燃焼室内へ
直接噴射されるか又は圧縮フェーズ中の第２の動作モー
ドにおいて内燃機関の燃焼室内へ直接噴射され、燃料の
噴射が、内燃機関の軸の所定の回転角度間隔パターンに
おいて実施される、内燃機関、例えば自動車の内燃機関
の作動方法に関する。
ズ中の第１の動作モードにおいて内燃機関の燃焼室内へ
直接噴射されるか又は圧縮フェーズ中の第２の動作モー
ドにおいて内燃機関の燃焼室内へ直接噴射され、燃料の
噴射が、内燃機関の軸の所定の回転角度間隔パターンに
おいて実施される、内燃機関、例えば自動車の内燃機関
の作動方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】内燃機関の燃焼室内への燃料の直接噴射
のためのこの種のシステムは、一般的に公知である。こ
の場合は第１の動作モードとしてのいわゆる均一モード
と、第２の動作モードとしての成層モードに区別され
る。成層モードは、特に比較的小さな負荷の際に適用さ
れ、均一モードは、内燃機関に印加される負荷が比較的
大きな場合に適用される。成層モードでは燃料が内燃機
関の圧縮フェーズ中に燃焼室内へ噴射される。その結
果、燃焼室内での燃料の均一な分布はもはや行われなく
なる。この成層モードの利点は、内燃機関の印加される
比較的小さな負荷が非常に僅かな燃料量で実施可能とな
ることである。比較的大きな負荷はいずれにせよこの成
層モードでは充足できない。この種の比較的大きな負荷
に対して設けられる均一モードでは、燃料が内燃機関の
吸い込みフェーズ中に噴射される。そのため渦流の形成
とそれに伴う燃焼室内での燃料の分布が直ちに行われ
る。その限りではこの均一モードは、吸気管内へ燃料が
噴射される従来方式の内燃機関の動作モードにほぼ相応
する。
のためのこの種のシステムは、一般的に公知である。こ
の場合は第１の動作モードとしてのいわゆる均一モード
と、第２の動作モードとしての成層モードに区別され
る。成層モードは、特に比較的小さな負荷の際に適用さ
れ、均一モードは、内燃機関に印加される負荷が比較的
大きな場合に適用される。成層モードでは燃料が内燃機
関の圧縮フェーズ中に燃焼室内へ噴射される。その結
果、燃焼室内での燃料の均一な分布はもはや行われなく
なる。この成層モードの利点は、内燃機関の印加される
比較的小さな負荷が非常に僅かな燃料量で実施可能とな
ることである。比較的大きな負荷はいずれにせよこの成
層モードでは充足できない。この種の比較的大きな負荷
に対して設けられる均一モードでは、燃料が内燃機関の
吸い込みフェーズ中に噴射される。そのため渦流の形成
とそれに伴う燃焼室内での燃料の分布が直ちに行われ
る。その限りではこの均一モードは、吸気管内へ燃料が
噴射される従来方式の内燃機関の動作モードにほぼ相応
する。
【０００３】前記２つの動作モード、すなわち成層モー
ドと均一モードでは、燃料の噴射時期が制御機器によ
り、多くの入力パラメータに依存して、燃料の節約や排
ガスの低減等に関する最適値で算出される。実際の燃料
噴射は、所定の回転角度間隔によって定められるパター
ンにおいて行われる。この回転角度間隔は、この場合特
に内燃機関のクランク軸に関するものである。
ドと均一モードでは、燃料の噴射時期が制御機器によ
り、多くの入力パラメータに依存して、燃料の節約や排
ガスの低減等に関する最適値で算出される。実際の燃料
噴射は、所定の回転角度間隔によって定められるパター
ンにおいて行われる。この回転角度間隔は、この場合特
に内燃機関のクランク軸に関するものである。
【０００４】このことは、実際の燃料噴射がクランク軸
の所定の回転角度間隔だけの回転の後でのみ行われ、所
定の回転角度間隔の間では行われないことを意味する。
この回転角度間隔は、例えば６゜である。つまりこの場
合は実際の燃料噴射が、６゜の分解能毎でしか実施でき
ないことを意味する。そのためこの場合の実際の燃料噴
射は、この回転角度間隔に相応する精度、つまり６゜の
精度しか有さないものとなる。
の所定の回転角度間隔だけの回転の後でのみ行われ、所
定の回転角度間隔の間では行われないことを意味する。
この回転角度間隔は、例えば６゜である。つまりこの場
合は実際の燃料噴射が、６゜の分解能毎でしか実施でき
ないことを意味する。そのためこの場合の実際の燃料噴
射は、この回転角度間隔に相応する精度、つまり６゜の
精度しか有さないものとなる。
【０００５】成層モードにおいて前述した燃料の節約を
達成できるようにするためには、算出される燃料噴射時
期を、実質的に可及的に高精度に維持する必要がある。
すなわち実際の燃料噴射の精度を可及的に高くしなけれ
ばならない。このことは、実際に行われる燃料噴射のパ
ターンにおける回転角度間隔を可及的に小さく設定する
ことによって達成可能である。しかしながらこのこと
は、必然的に制御機器に対して、より小さな回転角度間
隔のために多くの計算を強いることになりそれに伴って
より高い負荷がかけられることとなる。
達成できるようにするためには、算出される燃料噴射時
期を、実質的に可及的に高精度に維持する必要がある。
すなわち実際の燃料噴射の精度を可及的に高くしなけれ
ばならない。このことは、実際に行われる燃料噴射のパ
ターンにおける回転角度間隔を可及的に小さく設定する
ことによって達成可能である。しかしながらこのこと
は、必然的に制御機器に対して、より小さな回転角度間
隔のために多くの計算を強いることになりそれに伴って
より高い負荷がかけられることとなる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、内燃
機関の作動方法において、実際の燃料噴射時期が可及的
に正確に維持できるように改善を行うことである。
機関の作動方法において、実際の燃料噴射時期が可及的
に正確に維持できるように改善を行うことである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前記課題は本発明によ
り、内燃機関の回転数が高くかつ内燃機関に印加される
負荷が高い場合の回転角度間隔のパターンを、内燃機関
の回転数と内燃機関に印加される負荷が平均的又は低い
時よりも大きくするようにして解決される。
り、内燃機関の回転数が高くかつ内燃機関に印加される
負荷が高い場合の回転角度間隔のパターンを、内燃機関
の回転数と内燃機関に印加される負荷が平均的又は低い
時よりも大きくするようにして解決される。
【０００８】すなわち回転数が高い場合には、内燃機関
の回転数が平均か又はそれより低い時よりも大きい回転
角度間隔が設定される。回転数が高い場合には、制御装
置自体は計算の実施に比較的少ない時間で可用である。
しかしながらこの比較的少ない時間は、比較的大きな回
転角度間隔によって再び延長され、それによって補償さ
れる。これとは反対に制御機器は比較的低い回転数のも
とではより一層多くの時間を得られる。しかしながらこ
の余剰は比較的少ない回転角度間隔によって再び補償さ
れる。
の回転数が平均か又はそれより低い時よりも大きい回転
角度間隔が設定される。回転数が高い場合には、制御装
置自体は計算の実施に比較的少ない時間で可用である。
しかしながらこの比較的少ない時間は、比較的大きな回
転角度間隔によって再び延長され、それによって補償さ
れる。これとは反対に制御機器は比較的低い回転数のも
とではより一層多くの時間を得られる。しかしながらこ
の余剰は比較的少ない回転角度間隔によって再び補償さ
れる。
【０００９】本発明によれば、回転角度間隔の低減に対
して内燃機関の回転数の低下が利用される。このこと
は、平均的又は低い回転数のもとでの実際の燃料噴射の
精度の上昇と同義である。しかしながらこれはまさに成
層モードが特に有利である回転数である。総じて本発明
によれば、成層モードにおいて実際の燃料噴射の精度と
それに伴う結果的な燃料の節約が著しく高められること
が達成される。
して内燃機関の回転数の低下が利用される。このこと
は、平均的又は低い回転数のもとでの実際の燃料噴射の
精度の上昇と同義である。しかしながらこれはまさに成
層モードが特に有利である回転数である。総じて本発明
によれば、成層モードにおいて実際の燃料噴射の精度と
それに伴う結果的な燃料の節約が著しく高められること
が達成される。
【００１０】本発明による方法の有利な実施例では、平
均回転数と負荷のもとでのパターンが、低い回転数と負
荷の時よりも大きい回転角度間隔を有する。すなわち高
い及び平均的ないし低い回転数に対する既存の本発明に
よる方法が、平均的及び低い回転数に対して適用され
る。このことは、制御装置に対し平均的回転数から低い
回転数への回転数の低下によって得られる時間の余剰
が、前記低下の際の回転角度間隔の低減にも適用される
ことを意味する。しかしながら回転角度間隔の低減は、
同時に実際の燃料噴射の精度の上昇もあらわし、そのた
め成層モードにおける燃料節約に関する本発明による方
法のさらなる改善例となる。
均回転数と負荷のもとでのパターンが、低い回転数と負
荷の時よりも大きい回転角度間隔を有する。すなわち高
い及び平均的ないし低い回転数に対する既存の本発明に
よる方法が、平均的及び低い回転数に対して適用され
る。このことは、制御装置に対し平均的回転数から低い
回転数への回転数の低下によって得られる時間の余剰
が、前記低下の際の回転角度間隔の低減にも適用される
ことを意味する。しかしながら回転角度間隔の低減は、
同時に実際の燃料噴射の精度の上昇もあらわし、そのた
め成層モードにおける燃料節約に関する本発明による方
法のさらなる改善例となる。
【００１１】本発明による別のさらなる実施例では、回
転数と負荷が高い場合の回転角度間隔を、回転数と負荷
が平均的な時の大きさのほぼ倍にし、あるいは回転数と
負荷が平均的な場合の回転角度間隔を、回転数と負荷が
低い時の大きさのほぼ３倍にする。例えば高い回転数の
もとでの回転角度間隔を約６゜に、そして平均的回転数
の場合に約３゜、低い回転数の場合約１゜とする。
転数と負荷が高い場合の回転角度間隔を、回転数と負荷
が平均的な時の大きさのほぼ倍にし、あるいは回転数と
負荷が平均的な場合の回転角度間隔を、回転数と負荷が
低い時の大きさのほぼ３倍にする。例えば高い回転数の
もとでの回転角度間隔を約６゜に、そして平均的回転数
の場合に約３゜、低い回転数の場合約１゜とする。
【００１２】さらに別の有利な実施例では、前記回転数
と負荷が高い場合に、内燃機関を第１の動作モードで作
動し、前記回転数と負荷が平均的か低い場合に、内燃機
関を第２の動作モードで作動させる。それにより、実際
の燃料噴射時期と算出された時期が特に正確に一致して
いなければならない成層モードにおいて、最小の回転角
度間隔が設定されることが達成される。この最小回転角
度間隔によって最大の精度が実際の燃料噴射の際に達成
され、それによって最大の燃料節約も達成される。
と負荷が高い場合に、内燃機関を第１の動作モードで作
動し、前記回転数と負荷が平均的か低い場合に、内燃機
関を第２の動作モードで作動させる。それにより、実際
の燃料噴射時期と算出された時期が特に正確に一致して
いなければならない成層モードにおいて、最小の回転角
度間隔が設定されることが達成される。この最小回転角
度間隔によって最大の精度が実際の燃料噴射の際に達成
され、それによって最大の燃料節約も達成される。
【００１３】特に有利には、第２の動作モードにおいて
噴射された燃料が、燃焼室の壁部か又は充填移動によっ
て燃焼室内に案内される。この種の燃料噴射方式の場合
には本発明による方法が特に適している。
噴射された燃料が、燃焼室の壁部か又は充填移動によっ
て燃焼室内に案内される。この種の燃料噴射方式の場合
には本発明による方法が特に適している。
【００１４】特に意味があるのは、本発明による方法が
電気的な記憶媒体の形態で実現されることである。この
記憶媒体は自動車の内燃機関の制御機器に対して設けら
れる。その際この電気的記憶媒体には、計算機器、特に
マイクロプロセッサ上で実行可能でかつ本発明による方
法の実施に適したプログラムが記憶されている。この場
合には、本発明がこの電気的記憶媒体に記憶されている
プログラムによって実現される。それによりこのプログ
ラムを備えた記憶媒体は、その実施にプログラムが適し
ている方法と同じように本発明をあらわす。
電気的な記憶媒体の形態で実現されることである。この
記憶媒体は自動車の内燃機関の制御機器に対して設けら
れる。その際この電気的記憶媒体には、計算機器、特に
マイクロプロセッサ上で実行可能でかつ本発明による方
法の実施に適したプログラムが記憶されている。この場
合には、本発明がこの電気的記憶媒体に記憶されている
プログラムによって実現される。それによりこのプログ
ラムを備えた記憶媒体は、その実施にプログラムが適し
ている方法と同じように本発明をあらわす。
【００１５】本発明の別の有利な実施例及び改善例は従
属請求項に記載される。
属請求項に記載される。
【００１６】
【発明の実施の形態】次に本発明を図面に基づき詳細に
説明する。
説明する。
【００１７】図１には内燃機関１が示されている。この
内燃機関ではピストン２がシリンダ３内を往復移動して
いる。シリンダ３は燃焼室４を備えており、この燃焼室
４にはバルブ５を介して吸気管６と排気管７が接続され
ている。さらに燃焼室４には噴射弁８と点火プラグ９が
配置されている。排気管７は、排ガス再循環管路１０と
制御可能な排ガス再循環バルブ１１をを介して吸気管６
と接続されている。さらに排気管７には前置接続された
λセンサ１３.１と後置接続されたλセンサ１３.２を備
えた触媒器１２が接続されている。吸気管６には制御可
能なタンク換気バルブ１４を備えたタンク換気管路１５
が接続されており、この管路１５は燃料タンク１６に対
応付けられた活性炭フィルタ１７に接続されている。さ
らに吸気管６内には制御可能なスロットルバルブ１８
と、圧力センサ１９と空気質量計２０が設けられてい
る。
内燃機関ではピストン２がシリンダ３内を往復移動して
いる。シリンダ３は燃焼室４を備えており、この燃焼室
４にはバルブ５を介して吸気管６と排気管７が接続され
ている。さらに燃焼室４には噴射弁８と点火プラグ９が
配置されている。排気管７は、排ガス再循環管路１０と
制御可能な排ガス再循環バルブ１１をを介して吸気管６
と接続されている。さらに排気管７には前置接続された
λセンサ１３.１と後置接続されたλセンサ１３.２を備
えた触媒器１２が接続されている。吸気管６には制御可
能なタンク換気バルブ１４を備えたタンク換気管路１５
が接続されており、この管路１５は燃料タンク１６に対
応付けられた活性炭フィルタ１７に接続されている。さ
らに吸気管６内には制御可能なスロットルバルブ１８
と、圧力センサ１９と空気質量計２０が設けられてい
る。
【００１８】第１の動作モード、すなわち内燃機関１の
均一モードでは、ピストン２によって引き起こされる吸
入フェーズ中に燃料が噴射弁８から燃焼室４内へ噴射さ
れる。同時に吸入された空気によって噴射された燃料は
スクロールされ、それに伴って燃焼室４内へ実質的に均
一に分布される。その後で燃料−空気−混合気は、点火
プラグ９での点火のために圧縮フェーズ中に圧縮され、
点火された燃料の膨張によってピストン２が駆動され
る。
均一モードでは、ピストン２によって引き起こされる吸
入フェーズ中に燃料が噴射弁８から燃焼室４内へ噴射さ
れる。同時に吸入された空気によって噴射された燃料は
スクロールされ、それに伴って燃焼室４内へ実質的に均
一に分布される。その後で燃料−空気−混合気は、点火
プラグ９での点火のために圧縮フェーズ中に圧縮され、
点火された燃料の膨張によってピストン２が駆動され
る。
【００１９】第２の動作モード、すなわち内燃機関１の
成層モードでは、ピストン２によって引き起こされる圧
縮フェーズ中に燃料が噴射弁８から燃焼室４内へ次のよ
うに噴射される。すなわち、燃料が燃焼室４の壁部から
点火プラグ９の直ぐ近辺に案内されるように噴射され
る。この場合の燃料噴射は、時間的にみてピストン２の
上死点直前に行われる。その後点火プラグ９によって燃
料が引火され、それによりピストン２がここで行われる
動作フェーズにおいて印加された燃料の膨張により駆動
される。
成層モードでは、ピストン２によって引き起こされる圧
縮フェーズ中に燃料が噴射弁８から燃焼室４内へ次のよ
うに噴射される。すなわち、燃料が燃焼室４の壁部から
点火プラグ９の直ぐ近辺に案内されるように噴射され
る。この場合の燃料噴射は、時間的にみてピストン２の
上死点直前に行われる。その後点火プラグ９によって燃
料が引火され、それによりピストン２がここで行われる
動作フェーズにおいて印加された燃料の膨張により駆動
される。
【００２０】前記成層モードと均一モードでは、燃料噴
射弁８を介した燃焼室４内への燃料の噴射時期が、制御
機器２１によって特に僅かな燃料消費及び/又は僅かな
排ガス発生を考慮して算出される。この目的のために制
御機器２１は、マイクロプロセッサを備えており、この
マイクロプロセッサは、記憶媒体、例えばＲＯＭにいわ
ゆる開ループ制御及び/又は閉ループ制御の実施に適し
たプログラムを記憶する。この制御機器２１にはセンサ
系によって測定された内燃機関の動作パラメータを示す
入力信号が印加される。例えば制御機器２１は、λセン
サ１３及び/又は圧力センサ１９に接続される。この制
御機器２１は、アクチュエータを介して内燃機関の特性
を所望の開ループ制御及び/又は閉ループ制御に相応し
て制御し得る出力信号を形成する。例えばこの制御機器
２１は、燃料噴射弁８，点火プラグ９，排ガス再循環バ
ルブ１１，タンク換気バルブ１４，及び/又はスロット
ルバルブ１８などに接続されている。
射弁８を介した燃焼室４内への燃料の噴射時期が、制御
機器２１によって特に僅かな燃料消費及び/又は僅かな
排ガス発生を考慮して算出される。この目的のために制
御機器２１は、マイクロプロセッサを備えており、この
マイクロプロセッサは、記憶媒体、例えばＲＯＭにいわ
ゆる開ループ制御及び/又は閉ループ制御の実施に適し
たプログラムを記憶する。この制御機器２１にはセンサ
系によって測定された内燃機関の動作パラメータを示す
入力信号が印加される。例えば制御機器２１は、λセン
サ１３及び/又は圧力センサ１９に接続される。この制
御機器２１は、アクチュエータを介して内燃機関の特性
を所望の開ループ制御及び/又は閉ループ制御に相応し
て制御し得る出力信号を形成する。例えばこの制御機器
２１は、燃料噴射弁８，点火プラグ９，排ガス再循環バ
ルブ１１，タンク換気バルブ１４，及び/又はスロット
ルバルブ１８などに接続されている。
【００２１】燃料噴射弁８を介した燃焼室４内への実際
の燃料噴射時期は、時間的なパターンの中で行われる。
このパターンは、内燃機関の回転する軸の所定の回転角
度間隔のシーケンスによって設定される。このパターン
が小さければ小さいほど、つまり回転角度間隔が狭けれ
ば狭いほど、実際の燃料噴射時期は、算出された燃料噴
射時期に限りなく近似し得る。
の燃料噴射時期は、時間的なパターンの中で行われる。
このパターンは、内燃機関の回転する軸の所定の回転角
度間隔のシーケンスによって設定される。このパターン
が小さければ小さいほど、つまり回転角度間隔が狭けれ
ば狭いほど、実際の燃料噴射時期は、算出された燃料噴
射時期に限りなく近似し得る。
【００２２】例えばピストン２と連結されたクランク軸
が歯などを備えていれば、この軸はその回転のたびに対
応するセンサに歯毎の電気的な信号のトリガを生じさせ
る。これらの歯が均等な間隔を有している場合には、こ
の信号は所定の角度間隔とそれに伴うパターンを指示す
る。例えばこのパターンは６゜の回転角度間隔を占めて
いてもよい。
が歯などを備えていれば、この軸はその回転のたびに対
応するセンサに歯毎の電気的な信号のトリガを生じさせ
る。これらの歯が均等な間隔を有している場合には、こ
の信号は所定の角度間隔とそれに伴うパターンを指示す
る。例えばこのパターンは６゜の回転角度間隔を占めて
いてもよい。
【００２３】前述の電気信号は、時間や内燃機関の回転
数ｎｍｏｔに関連して制御機器２１により算出されても
よい。
数ｎｍｏｔに関連して制御機器２１により算出されても
よい。
【００２４】燃焼室４内への実際の燃料噴射時期は、そ
れによって常に次のような時点のみに行われる。すなわ
ち前述したパターン内におかれた、例えば６゜のクラン
ク軸角度のたび毎にのみ行われる。
れによって常に次のような時点のみに行われる。すなわ
ち前述したパターン内におかれた、例えば６゜のクラン
ク軸角度のたび毎にのみ行われる。
【００２５】前述した電気信号の立上がり縁又は立下が
り縁によって前記制御機器２１は、相応の計算コストで
パターンを半減化可能である。それにより、実際の燃料
噴射時期が次のような時点でも実行可能となる。すなわ
ちこれまでのパターンの間に介在する時点、つまり例え
ば３゜のクランク軸角度のたび毎に実行することも可能
となる。この場合はパターンが３゜の回転角度間隔を有
するものとなる。
り縁によって前記制御機器２１は、相応の計算コストで
パターンを半減化可能である。それにより、実際の燃料
噴射時期が次のような時点でも実行可能となる。すなわ
ちこれまでのパターンの間に介在する時点、つまり例え
ば３゜のクランク軸角度のたび毎に実行することも可能
となる。この場合はパターンが３゜の回転角度間隔を有
するものとなる。
【００２６】制御機器２１のさらなる計算によっては、
この回転角度間隔をさらに細分化させることも可能であ
る。例えば相応の計算コストで前記制御機器２１によっ
て実際の燃料噴射時期を次のような時点、例えば１゜の
パターンによる時点に実施することも可能である。この
場合はパターンが１゜の回転角度間隔を有するものとな
る。
この回転角度間隔をさらに細分化させることも可能であ
る。例えば相応の計算コストで前記制御機器２１によっ
て実際の燃料噴射時期を次のような時点、例えば１゜の
パターンによる時点に実施することも可能である。この
場合はパターンが１゜の回転角度間隔を有するものとな
る。
【００２７】図２によれば図示の座標系は内燃機関１の
回転数ｎｍｏｔと内燃機関１に印加される負荷Ｍから形
成されている。この負荷Ｍは、この場合ドライバから内
燃機関１に要求される出力と、その他の車両の要求から
形成され得る。
回転数ｎｍｏｔと内燃機関１に印加される負荷Ｍから形
成されている。この負荷Ｍは、この場合ドライバから内
燃機関１に要求される出力と、その他の車両の要求から
形成され得る。
【００２８】図示の座標系は、概略的に領域Ｉと、領域
ＩＩａと、領域ＩＩｂを有している。
ＩＩａと、領域ＩＩｂを有している。
【００２９】領域Ｉは、内燃機関の回転数ｎｍｏｔと内
燃機関に印加される負荷Ｍが高い場合に相応している。
この領域Ｉでは内燃機関１は、均一モード、すなわち第
１の動作モードで駆動される。さらにこの領域Ｉではパ
ターンとして比較的大きな回転角度間隔（例えば６゜）
が設定される。
燃機関に印加される負荷Ｍが高い場合に相応している。
この領域Ｉでは内燃機関１は、均一モード、すなわち第
１の動作モードで駆動される。さらにこの領域Ｉではパ
ターンとして比較的大きな回転角度間隔（例えば６゜）
が設定される。
【００３０】領域ＩＩａは、内燃機関の回転数ｎｍｏｔ
と内燃機関に印加される負荷Ｍが平均的な場合に相応し
ている。この領域ＩＩａでは内燃機関１は、成層モー
ド、すなわち第２の動作モードで駆動される。さらにこ
の領域ＩＩａではパターンとして平均的な回転角度間隔
（例えば３゜）が設定される。
と内燃機関に印加される負荷Ｍが平均的な場合に相応し
ている。この領域ＩＩａでは内燃機関１は、成層モー
ド、すなわち第２の動作モードで駆動される。さらにこ
の領域ＩＩａではパターンとして平均的な回転角度間隔
（例えば３゜）が設定される。
【００３１】領域ＩＩｂは、内燃機関の回転数ｎｍｏｔ
と内燃機関に印加される負荷Ｍが低い場合に相応してい
る。内燃機関１のアイドル回転数ｎＬは、この領域ＩＩ
ｂに存在する。この領域ＩＩｂでは内燃機関１は、成層
モード、すなわち第２の動作モードで駆動される。さら
にこの領域ＩＩｂではパターンとして比較的小さな回転
角度間隔（例えば１゜）が設定される。
と内燃機関に印加される負荷Ｍが低い場合に相応してい
る。内燃機関１のアイドル回転数ｎＬは、この領域ＩＩ
ｂに存在する。この領域ＩＩｂでは内燃機関１は、成層
モード、すなわち第２の動作モードで駆動される。さら
にこの領域ＩＩｂではパターンとして比較的小さな回転
角度間隔（例えば１゜）が設定される。
【００３２】前記領域Ｉでは比較的大きな回転角度間隔
が設定される。これは制御機器２１に最小の計算コスト
しか要求しない。このことは、領域Ｉでは内燃機関１の
比較的高い回転数ｎｍｏｔが存在する事実に応じてい
る。この領域Ｉの均一モードでは、この比較的大きな回
転角度間隔とそれに伴う実際の燃料噴射時期のもとでの
比較的低い精度が従属的なレベルにおかれている。
が設定される。これは制御機器２１に最小の計算コスト
しか要求しない。このことは、領域Ｉでは内燃機関１の
比較的高い回転数ｎｍｏｔが存在する事実に応じてい
る。この領域Ｉの均一モードでは、この比較的大きな回
転角度間隔とそれに伴う実際の燃料噴射時期のもとでの
比較的低い精度が従属的なレベルにおかれている。
【００３３】領域ＩＩａとＩＩｂでは比較的小さな回転
角度間隔が設定される。それによりこの領域ＩＩａ，Ｉ
Ｉｂの成層モードでは、実際の燃料噴射時期を領域Ｉの
場合よりも高い精度で、算出された燃料噴射時期に近似
させることが可能である。このことはこの成層モードに
おいて燃料節約に関して大きな意味があることをあらわ
している。
角度間隔が設定される。それによりこの領域ＩＩａ，Ｉ
Ｉｂの成層モードでは、実際の燃料噴射時期を領域Ｉの
場合よりも高い精度で、算出された燃料噴射時期に近似
させることが可能である。このことはこの成層モードに
おいて燃料節約に関して大きな意味があることをあらわ
している。
【００３４】これらの領域ＩＩａとＩＩｂは、前述した
ように比較的高い計算コストを制御機器２１に要求す
る。しかしながらこのことは次のことによって補償する
ことが可能である。すなわちこの比較的小さな回転角度
間隔を内燃機関１の平均的な回転数と低い回転数のもと
でのみ設定することによって補償することが可能であ
る。なぜなら回転数が低ければ制御機器２１は、比較的
大きな計算コストに対して時間を得ることができるから
である。
ように比較的高い計算コストを制御機器２１に要求す
る。しかしながらこのことは次のことによって補償する
ことが可能である。すなわちこの比較的小さな回転角度
間隔を内燃機関１の平均的な回転数と低い回転数のもと
でのみ設定することによって補償することが可能であ
る。なぜなら回転数が低ければ制御機器２１は、比較的
大きな計算コストに対して時間を得ることができるから
である。
【００３５】その際領域ＩＩｂでは燃料噴射時期の精度
が領域ＩＩａと比較して再度高まる。ここでも内燃機関
１の比較的低い回転数に基づいてそこから生じる比較的
高い計算コストが制御機器２１によって克服され得る。
が領域ＩＩａと比較して再度高まる。ここでも内燃機関
１の比較的低い回転数に基づいてそこから生じる比較的
高い計算コストが制御機器２１によって克服され得る。
【００３６】総体的に、実際の燃料噴射がその中で実施
されるパターンにおける回転角度間隔は、内燃機関１の
回転数に依存して変更される。すなわち回転数ｎｍｏｔ
が低ければ低いほど、回転角度間隔も小さくなり、それ
と同時に実際の燃料噴射時期と算出された燃料噴射時期
との一致精度も高くなる。したがってパターンの分解能
は、回転数ｎｍｏｔの低下に伴って拡大される。
されるパターンにおける回転角度間隔は、内燃機関１の
回転数に依存して変更される。すなわち回転数ｎｍｏｔ
が低ければ低いほど、回転角度間隔も小さくなり、それ
と同時に実際の燃料噴射時期と算出された燃料噴射時期
との一致精度も高くなる。したがってパターンの分解能
は、回転数ｎｍｏｔの低下に伴って拡大される。
【図１】自動車の内燃機関の作動のための本発明による
システムの実施例の概略的なブロック回路図である。
システムの実施例の概略的なブロック回路図である。
【図２】内燃機関の回転数ｎｍｏｔと、内燃機関に印加
される負荷Ｍがプロットされた座標領域を分類的に示し
た図である。
される負荷Ｍがプロットされた座標領域を分類的に示し
た図である。
１ 内燃機関 ２ ピストン ３ シリンダ ４ 燃焼室 ６ 吸気管 ７ 排気管 ８ 燃料噴射弁 ９ 点火プラグ １０ 排ガス再循環管路 １２ 触媒器 １６ タンク １８ スロットルバルブ １９ 圧力センサ ２０ 空気質量計
Claims (7)
- 【請求項１】 内燃機関（１）、例えば自動車の内燃機
関の作動方法であって、燃料が吸入フェーズ中の第１の
動作モードにおいて内燃機関（１）の燃焼室（４）内へ
直接噴射されるか又は圧縮フェーズ中の第２の動作モー
ドにおいて内燃機関（１）の燃焼室（４）内へ直接噴射
され、燃料の噴射が、内燃機関（１）の軸の所定の回転
角度間隔パターンにおいて実施される形式のものにおい
て、 内燃機関（１）の回転数（ｎｍｏｔ）が高くかつ内燃機
関（１）に印加される負荷（Ｍ）が高い場合（領域Ｉ）
の回転角度間隔のパターンを、内燃機関（１）の回転数
（ｎｍｏｔ）と内燃機関（１）に印加される負荷（Ｍ）
が平均的か又は低い時（領域ＩＩａ，ＩＩｂ）よりも大
きくすることを特徴とする、内燃機関の作動方法。 - 【請求項２】 前記回転数（ｎｍｏｔ）と負荷（Ｍ）が
平均的な場合（領域ＩＩａ）の回転角度間隔のパターン
を、回転数（ｎｍｏｔ）と負荷（Ｍ）が低い時（領域Ｉ
Ｉｂ）のものよりも大きくする、請求項１記載の内燃機
関の作動方法。 - 【請求項３】 前記回転数（ｎｍｏｔ）と負荷（Ｍ）が
高い場合（領域Ｉ）の回転角度間隔を、回転数（ｎｍｏ
ｔ）と負荷（Ｍ）が平均的な時（領域ＩＩａ）の大きさ
のほぼ倍にする、請求項１又は２記載の内燃機関の作動
方法。 - 【請求項４】 前記回転数（ｎｍｏｔ）と負荷（Ｍ）が
平均的な場合（領域ＩＩａ）の回転角度間隔を、回転数
（ｎｍｏｔ）と負荷（Ｍ）が低い時（領域ＩＩｂ）の大
きさのほぼ３倍にする、請求項２又は３記載の内燃機関
の作動方法。 - 【請求項５】 前記回転数（ｎｍｏｔ）と負荷（Ｍ）が
高い場合（領域Ｉ）に、内燃機関（１）を第１の動作モ
ードで作動し、前記回転数（ｎｍｏｔ）と負荷（Ｍ）が
平均的か低い場合（領域ＩＩａ，ＩＩｂ）に、内燃機関
（１）を第２の動作モードで作動させる、請求項１〜４
いずれか１項記載の内燃機関の作動方法。 - 【請求項６】 前記第２の動作モードにおいて噴射され
る燃料を、燃焼室（４）の壁部か又は充填移動によって
燃焼室（４）内へ案内する、請求項１〜５いずれか１項
記載の内燃機関の作動方法。 - 【請求項７】 内燃機関（１）、例えば自動車の内燃機
関の制御装置（２１）のための電気的な記憶媒体、例え
ばＲＯＭであって、計算機器、例えばマイクロプロセッ
サ上で実行可能でかつ請求項１〜６に記載の方法を実施
するのに適したプログラムが記憶されている、電気的記
憶媒体。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19729580.0 | 1997-07-10 | ||
| DE19729580A DE19729580C2 (de) | 1997-07-10 | 1997-07-10 | Verfahren zum Betreiben einer Brennkraftmaschine insbesondere eines Kraftfahrzeugs |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1172037A true JPH1172037A (ja) | 1999-03-16 |
| JP4173582B2 JP4173582B2 (ja) | 2008-10-29 |
Family
ID=7835297
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19284898A Expired - Fee Related JP4173582B2 (ja) | 1997-07-10 | 1998-07-08 | 内燃機関の作動方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6148790A (ja) |
| JP (1) | JP4173582B2 (ja) |
| DE (1) | DE19729580C2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19813382A1 (de) * | 1998-03-26 | 1999-10-07 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren zum Betreiben einer Brennkraftmaschine |
| DE19813377A1 (de) * | 1998-03-26 | 1999-10-07 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren zum Betreiben einer Brennkraftmaschine |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4332171C2 (de) * | 1993-09-22 | 2002-09-19 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren zum Betrieb einer Viertaktbrennkraftmaschine mit Fremdzündung und Direkteinspritzung und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens |
| DE19612150A1 (de) * | 1996-03-27 | 1997-10-02 | Bosch Gmbh Robert | Steuereinrichtung für eine Benzin-Brennkraftmaschine mit Direkteinspritzung |
| DE19631956C2 (de) * | 1996-08-08 | 1998-07-02 | Danfoss As | Zahnradpumpe mit einstellbarem Verdrängungsvolumen |
| DE19631986A1 (de) * | 1996-08-08 | 1998-02-12 | Bosch Gmbh Robert | Steuereinrichtung für eine direkteinspritzende Benzinbrennkraftmaschine |
-
1997
- 1997-07-10 DE DE19729580A patent/DE19729580C2/de not_active Expired - Fee Related
-
1998
- 1998-07-08 JP JP19284898A patent/JP4173582B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1998-07-09 US US09/112,501 patent/US6148790A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US6148790A (en) | 2000-11-21 |
| DE19729580A1 (de) | 1999-01-14 |
| DE19729580C2 (de) | 1999-04-22 |
| JP4173582B2 (ja) | 2008-10-29 |
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